JPS62165224A - Constant current circuit - Google Patents
Constant current circuitInfo
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- JPS62165224A JPS62165224A JP61008272A JP827286A JPS62165224A JP S62165224 A JPS62165224 A JP S62165224A JP 61008272 A JP61008272 A JP 61008272A JP 827286 A JP827286 A JP 827286A JP S62165224 A JPS62165224 A JP S62165224A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、定電流回路に関し、さらに詳しくは、抵抗
値の選択により広範囲に亘って温度係数を変更し得るよ
うにした定電流回路の改良に係るものである。[Detailed Description of the Invention] [Field of Industrial Application] The present invention relates to a constant current circuit, and more specifically, to an improvement of a constant current circuit that allows the temperature coefficient to be changed over a wide range by selecting a resistance value. This is related to.
従来例によるこの種の定電流回路の構成を第3図に示す
。FIG. 3 shows the configuration of a conventional constant current circuit of this type.
すなわち、この第3図回路において、Qlはコレクタ・
ベースを接続し、エミッタを電源に接続した第1のPN
P トランジスタ、Q2はベースを第1のPNP トラ
ンジスタQ1のベースに接続し、エミッタを電源に接続
した第2のPNP トランジスタ、Q3はコレクタを第
1のPNP トランジスタQ1のコレクタに接続した第
1のNPN トランジスタ、Q4はコレクタを第2のP
NP トランジスタQ2のコレクタに接続し、ベースを
第1のNPN トランジスタQ3のベースに接続した第
2のNPN トランジスタであり、またQ5はベースを
第2のNPN トランジスタQ4のコレクタに、エミッ
タを第2のNPN トランジスタQ4のベースにそれぞ
れ接続した第3のNPN トランジスタであり、そして
またQ6はコレクタ・ベースを接続し、コレクタを第3
のNPN トランジスタQ5のコレクタに、エミッタを
電源にそれぞれ接続した第3のPNP トランジスタ、
Q7はベースを第3のPNPトランジスタQ6のベース
に、エミッタを電源にそれぞれ接続し、コレクタを出力
端子T。8.とした第4のPNP トランジスタであり
、ざらにR1は第1および第2のNPN トランジスタ
Q3およびQ4のそれぞれエミyり間に接続された第1
の抵抗、R2およびR3は第2および第3のNPN ト
ランジスタQ4およびQ5のそれぞれエミッタ間に接続
されて接地した第2および第3の抵抗である。That is, in this circuit of FIG. 3, Ql is the collector
First PN with base connected and emitter connected to power supply
P transistor, Q2 is a second PNP transistor with its base connected to the base of the first PNP transistor Q1 and its emitter connected to the power supply; Q3 is a first NPN transistor with its collector connected to the collector of the first PNP transistor Q1. transistor, Q4 has its collector connected to the second P
Q5 is a second NPN transistor connected to the collector of the first NPN transistor Q2 and its base connected to the base of the first NPN transistor Q3, and Q5 has its base connected to the collector of the second NPN transistor Q4 and its emitter connected to the second NPN transistor Q4. A third NPN transistor connected respectively to the base of NPN transistor Q4, and Q6 also connects collector-base and connects the collector to the third NPN transistor.
a third PNP transistor whose collector and emitter are respectively connected to the power supply of the NPN transistor Q5;
Q7 has its base connected to the base of the third PNP transistor Q6, its emitter connected to the power supply, and its collector connected to the output terminal T. 8. R1 is the first transistor connected between the emitters of the first and second NPN transistors Q3 and Q4, respectively.
The resistors R2 and R3 are second and third resistors connected between the emitters of the second and third NPN transistors Q4 and Q5, respectively, and grounded.
そしてこの従来例による回路構成にあって、トランジス
タQ、、Q2のトランジスタサイズが共に同一で、トラ
ンジスタQ3のエミッタサイズが、トランジスタQ4の
エミッタサイズのN倍であるとすれば、トランジスタQ
1.Q2が電流比l:1のカレントミラー回路を構成し
ているために、トランジスタQ3.Q4のコレクタ電流
は同一であり、次式が成立する。In this conventional circuit configuration, if the transistor sizes of transistors Q, Q2 are the same, and the emitter size of transistor Q3 is N times the emitter size of transistor Q4, then transistor Q
1. Since transistors Q2 constitute a current mirror circuit with a current ratio of l:1, transistors Q3. The collector current of Q4 is the same, and the following equation holds true.
Rr−AfhN ・・・・・・・・・(
1)E3−S
こ\で” R3;Q3のエミッタ電流
h;ポルツマン定数
T;絶対温度
修;電子電荷
となり、また抵抗Rの両端にか覧る電圧v2は、こ〜で
、vBE4 :Q4のベース・エミッタ間1i圧となる
。Rr-AfhN ・・・・・・・・・(
1) E3-S Here"R3; Emitter current h of Q3; Poltzmann's constant T; Absolute temperature correction; electronic charge, and the voltage v2 seen across the resistor R is here, vBE4: of Q4. The pressure between base and emitter is 1i.
またトランジスタQ6.Q7はカレントミラー回路そそ
−4を構成しており、このためトランジスタQ8.Q7
のトランジスタサイズを同一とすると、出力端子T。8
.に得られる出力電流I。8.は、トランジスタQ5の
エミッタ電流■E5と等しく1次のようになる。Also, transistor Q6. Q7 constitutes a current mirror circuit So-4, and therefore transistors Q8. Q7
Assuming that the transistor sizes of are the same, the output terminal T. 8
.. The resulting output current I. 8. is equal to the emitter current E5 of the transistor Q5 and is of first order.
しかして、この(5)式において、今、抵抗の温度係数
を考慮に入れないものとすると、第1項はvBEに比例
していて約−3000PPl/”Cの負の温度係数であ
り、一方、第2項は絶対温度Tに比例していて約+30
00pp+m/”Cの正の温度係数である。Therefore, in this equation (5), if we do not take into account the temperature coefficient of resistance, the first term is proportional to vBE and has a negative temperature coefficient of approximately -3000PPl/''C; , the second term is proportional to the absolute temperature T and is approximately +30
It has a positive temperature coefficient of 00pp+m/''C.
のってこの従来例構成による定電流回路にあっては、第
1の抵抗R1と第3の抵抗R3との抵抗比を選択するこ
とにより、お覧よそ一3000ppm/”Oから+ 3
000ppm/’Oの範囲内で温度係数を自由に設定で
きるのである。In the constant current circuit with this conventional configuration, by selecting the resistance ratio of the first resistor R1 and the third resistor R3, the voltage can be increased from approximately 3000 ppm/"O to +3
The temperature coefficient can be freely set within the range of 000 ppm/'O.
しかしながら、前記従来例での定電流回路の場合には、
その回路構成上9回路部品点数が幾分か多くなる不利が
あるほかに、例えば+30009pm/’0に近い温度
係数をイ」)ようとすると、使用する第3の抵抗の抵抗
値が大きくなり、かつ同第3の抵抗にか振る電圧降下も
大きくなって、使用可能な電源電圧範囲が狭くなるなど
の、実際的でない種々の問題点を生ずるものであった。However, in the case of the constant current circuit in the conventional example,
In addition to the disadvantage that the number of circuit components increases somewhat due to the circuit configuration, when trying to achieve a temperature coefficient close to +30009 pm/'0, for example, the resistance value of the third resistor used becomes large. Moreover, the voltage drop across the third resistor also increases, resulting in various impractical problems such as a narrowing of the usable power supply voltage range.
この発明は従来例回路でのこのような問題点を改善する
ためになされたものであって、その目的とするところは
、回路部品点数を少なくすると共に、使用可能な電源電
圧範囲が温度係数に無関係なこの種の定電流回路を提供
することである。This invention was made to improve these problems in conventional circuits, and its purpose is to reduce the number of circuit components and to reduce the usable power supply voltage range to the temperature coefficient. The objective is to provide a constant current circuit of this type.
前記目的を達成するために、この発明は、前記従来例で
の回路構成において、第1および第2のNPN トラン
ジスタのそれぞれエミッタ間に第1の抵抗を、第2およ
び第3のNPN トランジスタのそれぞれエミッタ間に
第2の抵抗を接続させて、問題となっていた第3の抵抗
を省略し、かつ第2のNPN トランジスタのエミッタ
を出力端子としたものである。In order to achieve the above object, the present invention provides a first resistor between the emitters of each of the first and second NPN transistors, and a first resistor between each of the second and third NPN transistors in the circuit configuration of the conventional example. A second resistor is connected between the emitters, the problematic third resistor is omitted, and the emitter of the second NPN transistor is used as an output terminal.
従ってこの発明の場合には、第1の抵抗と第2の抵抗t
との抵抗比を選択することにより、おへ )よそ−30
00ppm/’Cから+3000ppm/’C(7)範
囲内で温度係数を自由に設定でき、併せて使用可能な電
源電圧範囲を、選択設定される温度係数に殆んど無関係
にし得るほか、第3の抵抗の省略によって回路自体を比
較的簡単に構成できる。Therefore, in the case of this invention, the first resistor and the second resistor t
By selecting the resistance ratio between
The temperature coefficient can be freely set within the range of 00ppm/'C to +3000ppm/'C (7), and the usable power supply voltage range can be made almost unrelated to the selected temperature coefficient. By omitting the resistor, the circuit itself can be constructed relatively easily.
以下、この発明に係る定電流回路の実施例につき、第1
図および第2図を参照して詳細に説明する。Below, the first embodiment of the constant current circuit according to the present invention will be described.
This will be explained in detail with reference to the figures and FIG.
第1図はこの発明の一実施例による回路構成を示してお
り、この第1図実施例回路において、前記第3図従来例
回路と同一符号は同一または相当部分を示している。FIG. 1 shows a circuit configuration according to an embodiment of the present invention, and in this embodiment circuit of FIG. 1, the same reference numerals as in the conventional circuit of FIG. 3 indicate the same or corresponding parts.
この第1図実施例回路にあっては、前記従来例回路にお
いて、前記第3のNPN トランジスタQ5のコレクタ
を直接、電源に接続させると共に、前記第1および第2
のNPN トランジスタの03.Q、のそれぞれエミッ
タ間に前記第1の抵抗R1を、また前記第2および第3
のNPN トランジスタQ4.Q5のそれぞれエミッタ
間に前記第2の抵抗R2をそれぞれに接続させて、第3
の抵抗R3を省略し、かつ前記第2のNPN トランジ
スタQ4のエミッタを出力端子”OUTとしたものであ
る。In this embodiment circuit of FIG. 1, in the conventional circuit, the collector of the third NPN transistor Q5 is directly connected to the power supply, and the collector of the third NPN transistor Q5 is directly connected to the power supply.
03. of NPN transistor. Q, the first resistor R1 is connected between the emitters of each of the resistors R1, and the second and third resistors
NPN transistor Q4. The second resistor R2 is connected between the respective emitters of Q5, and the third
The resistor R3 is omitted, and the emitter of the second NPN transistor Q4 is used as the output terminal "OUT".
こ\で、この第1図実施例回路においても、トランジス
タQ1.Q、、のトランジスタサイズが共に同一で、ト
ランジスタQ3のエミッタサイズが、トランジスタQ4
のエミッタサイズのN倍であるとすれば、トランジスタ
Qのエミンタ電流IE3計ランジスタQのエミッタ電流
IE4は、前記従来例回路の場合と同様に、
I =I −尼勤N ・・・叫・・(6)R3
R4−R1−3
となり、またトランジスタQ5のエミッタ電流■E5は
、
となり、従って出力電流I。UTは、
となる。Here, also in this embodiment circuit of FIG. 1, the transistor Q1. The transistor sizes of Q, , are the same, and the emitter size of transistor Q3 is the same as that of transistor Q4.
If it is N times the emitter size of the transistor Q, the emitter current IE3 of the transistor Q and the emitter current IE4 of the transistor Q are, as in the case of the conventional circuit, I = I - N... (6) R3
R4-R1-3, and the emitter current of transistor Q5 E5 is, therefore, the output current I. UT becomes .
こ−でも、この(8)式において、今、抵抗の温度係数
を考慮に入れないものとすると、第1項はvBHに比例
していて約−3000ppm/”C!の負の温度係数で
あり、一方、第2項は絶対温度Tに比例していて約+3
0QQppm/’Oの正の温度係数である。However, in this equation (8), if we do not take into account the temperature coefficient of resistance, the first term is proportional to vBH and has a negative temperature coefficient of about -3000 ppm/"C! , on the other hand, the second term is proportional to the absolute temperature T and is approximately +3
It has a positive temperature coefficient of 0QQppm/'O.
偽ってこの第1図実施例構成による定電流回路の場合に
あっては、第1の抵抗R1と第2の抵抗R2との抵抗比
を選択することにより、前記した従来例による回路構成
の場合と同様にして、お覧よそ−3000ppm/”C
から+3000ppm/”C!の範囲内で温度係数を自
由に設定でき、゛またその反面、使用可能な電源電圧範
囲は1選択設定される温度係数に殆んど無関係にし得る
のである。In the case of a constant current circuit based on the configuration of the embodiment shown in FIG. 1, by selecting the resistance ratio of the first resistor R1 and the second resistor R2, the circuit configuration according to the conventional example described above can be changed. In the same way, see -3000ppm/"C
The temperature coefficient can be freely set within the range from +3000 ppm/"C!" and, on the other hand, the usable power supply voltage range can be made almost unrelated to the temperature coefficient that is selectively set.
また第2図はこの発明の他の実施例による回路構成を示
しており、この第2図実施例回路においては、前記第1
および第2の抵抗R1,R2をそれぞれに接地させ、か
つ第3および第4のPNP トランジスタQ6.Q7と
出力端子T。、Tとの回路を電源側に挿入させたもので
、前記第1図実施例回路とはC同様な作用、効果が得ら
れる。Further, FIG. 2 shows a circuit configuration according to another embodiment of the present invention, and in this embodiment circuit of FIG.
and second resistors R1 and R2 are respectively grounded, and third and fourth PNP transistors Q6. Q7 and output terminal T. , T are inserted on the power supply side, and the same operation and effect as C can be obtained from the circuit of the embodiment shown in FIG.
以上詳述したようにこの発明によれば、従来例の回路構
成において、第1および第2のNPN トランジスタの
それぞれエミッタ間に第1の抵抗を、また第2および第
3のNPN トランジスタのそれぞれエミッタ間に第2
の抵抗を接続させて、第3の抵抗を省略し、かつ第2の
NPN トランジスタのエミッタを出力端子としたので
、広範囲に亘って温度係数を自由に選択でき、かつ使用
可能な電源電圧範囲を、設定される温度係数に殆んど無
関係にできる利点を有し、第3の抵抗の省略により回路
部品点数を削減し得るほか、各抵抗の抵抗値も集積回路
において選択し易く、結果的にこの種の定電流回路を比
較的簡単に、しかも安価に構成できるなどの優れた特長
を有するものである。As detailed above, according to the present invention, in the conventional circuit configuration, the first resistor is connected between the emitters of the first and second NPN transistors, and the first resistor is connected between the emitters of the second and third NPN transistors. 2nd in between
Since the third resistor is omitted and the emitter of the second NPN transistor is used as the output terminal, the temperature coefficient can be freely selected over a wide range, and the usable power supply voltage range can be adjusted. , has the advantage of being almost independent of the set temperature coefficient, and the number of circuit components can be reduced by omitting the third resistor, and the resistance value of each resistor can be easily selected in the integrated circuit, resulting in This type of constant current circuit has excellent features such as being able to be constructed relatively easily and at low cost.
第1図はこの発明に係る定電流回路の一実施例を示す回
路接続図、第2図は同上他の実施例を示す回路接続図で
あり、また第3図は同上回路の従来例を示す回路接続図
である。
Q・・・・第1のPNP トランジスタ、Q2・・・・
第2のPNP トランジスタ、Q3・・・畑1のNPN
トランジスタ、Q・・・・第2のNPN トランジス
タ、Q5・・・・第3のNPN トランジスタ、R,−
・・・第1の抵抗、R2・・・・第2の抵抗、T ・・
・・出力端子。
UT
代理人 大 岩 増 雄
第1図
Ql:ヌI=1PNP卜う゛lシ゛又りQ2:′t12
のPNP ¥フ゛、シ入りQ3:vll qNPN )
’7 ;ジ°又りQ4す朽2うNPN トランう゛ス
フ
R2:議2め抵抗
TOLIT:エカ塙3FIG. 1 is a circuit connection diagram showing one embodiment of the constant current circuit according to the present invention, FIG. 2 is a circuit connection diagram showing another embodiment of the same, and FIG. 3 is a conventional example of the above circuit. It is a circuit connection diagram. Q...First PNP transistor, Q2...
2nd PNP transistor, Q3... NPN in field 1
Transistor, Q...Second NPN transistor, Q5...Third NPN transistor, R, -
...First resistance, R2...Second resistance, T...
...Output terminal. UT Agent Masuo Oiwa Figure 1 Ql: Nu I = 1 PNP ゛゛゛ Matari Q2: 't12
PNP ¥F, Q3:vll qNPN)
'7; Ji° again Q4 decay 2 NPN transverse space R2: second resistance TOLIT: Ekahanawa 3
Claims (1)
接続した第1のPNPトランジスタ、ベースを前記第1
のPNPトランジスタのベースに接続し、エミッタを電
源に接続した第2のPNPトランジスタ、コレクタを前
記第1のPNPトランジスタのコレクタに接続した第1
のNPNトランジスタ、コレクタを前記第2のPNPト
ランジスタのコレクタに接続し、ベースを前記第1のN
PNトランジスタのベースに接続した第2のNPNトラ
ンジスタ、ベースを前記第2のNPNトランジスタのコ
レクタに、エミッタを同第2のNPNトランジスタのベ
ースにそれぞれ接続し、コレクタを電源に接続した第3
のNPNトランジスタ、前記第1および第2のNPNト
ランジスタのそれぞれエミッタ間に接続した第1の抵抗
、前記第2および第3のNPNトランジスタのそれぞれ
エミッタ間に接続した第2の抵抗からなり、前記第2の
NPNトランジスタのエミッタを出力端子としたことを
特徴とする定電流回路。A first PNP transistor whose collector and base are connected to each other and whose emitter is connected to a power supply;
a second PNP transistor connected to the base of said PNP transistor and having its emitter connected to the power supply; a first PNP transistor having its collector connected to the collector of said first PNP transistor;
an NPN transistor, the collector of which is connected to the collector of the second PNP transistor, and the base of which is connected to the collector of the first NPN transistor.
a second NPN transistor connected to the base of the PN transistor, a third NPN transistor whose base is connected to the collector of the second NPN transistor, whose emitter is connected to the base of the second NPN transistor, and whose collector is connected to the power supply.
a first resistor connected between the emitters of the first and second NPN transistors, a second resistor connected between the emitters of the second and third NPN transistors; A constant current circuit characterized in that the emitter of the NPN transistor No. 2 is used as an output terminal.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61008272A JPS62165224A (en) | 1986-01-16 | 1986-01-16 | Constant current circuit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61008272A JPS62165224A (en) | 1986-01-16 | 1986-01-16 | Constant current circuit |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62165224A true JPS62165224A (en) | 1987-07-21 |
Family
ID=11688533
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61008272A Pending JPS62165224A (en) | 1986-01-16 | 1986-01-16 | Constant current circuit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62165224A (en) |
-
1986
- 1986-01-16 JP JP61008272A patent/JPS62165224A/en active Pending
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