JPS62149854A - 快削鋼の製造方法 - Google Patents
快削鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS62149854A JPS62149854A JP60290047A JP29004785A JPS62149854A JP S62149854 A JPS62149854 A JP S62149854A JP 60290047 A JP60290047 A JP 60290047A JP 29004785 A JP29004785 A JP 29004785A JP S62149854 A JPS62149854 A JP S62149854A
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- Japan
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- cutting steel
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- cutting
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は快削鋼に関し、さらに詳しくは、連続ｙ３遣法
１こよ１）製造される快削鋼であって、造塊法により製
造される快削鋼より優れた被削性を有する快削鋼に関す
る。
１こよ１）製造される快削鋼であって、造塊法により製
造される快削鋼より優れた被削性を有する快削鋼に関す
る。
［従来技術］
従来より１２××系快削鋼は造塊法により製造されてき
ている。
ている。
しかし、造塊法により製造された快削鋼は、優れた被削
性を有しているが、連続的な多量生産には不適当であっ
た。
性を有しているが、連続的な多量生産には不適当であっ
た。
そのため、連続鋳造法による快削鋼が提案され（特公昭
５９−０１９１８２号公報）、実用化されているが、被
削性が造塊法による快削鋼より劣るという問題があった
。
５９−０１９１８２号公報）、実用化されているが、被
削性が造塊法による快削鋼より劣るという問題があった
。
［発明が解決しようとする問題点［
本発明者は従来の造塊法による快削鋼の代りに、表面、
および゛内部品質か良好で、がっ、歩留りの良い連続鋳
造法による快削鋼について被削性が造塊法による快削鋼
より劣ることについて研究を行なった結果次のようなこ
とを知見した。
および゛内部品質か良好で、がっ、歩留りの良い連続鋳
造法による快削鋼について被削性が造塊法による快削鋼
より劣ることについて研究を行なった結果次のようなこ
とを知見した。
即ち、連続鋳造材は造塊材に比較して凝固速度が早く、
Ｎｉ ｎ Ｓ介在物が小さくなり、そのため、切削中に
工具面に構成刃先が凝着して仕上げ面を劣化させるので
、被剛性向上にはＭｎＳ介在物を紡錘形状としていたが
、被削性はＭ ｎ Ｓの大きさが効果を増大させるもの
であり、Ｍ ｎ Ｓ介在物の形状ではないことがわかっ
た。このことは、連続鋳造快削鋼（１２ＸＸ系）は鋳片
サイズが小さく、凝固速度が早いのでＭｎＳ介在物が小
さくなり被削性が劣化することである。
Ｎｉ ｎ Ｓ介在物が小さくなり、そのため、切削中に
工具面に構成刃先が凝着して仕上げ面を劣化させるので
、被剛性向上にはＭｎＳ介在物を紡錘形状としていたが
、被削性はＭ ｎ Ｓの大きさが効果を増大させるもの
であり、Ｍ ｎ Ｓ介在物の形状ではないことがわかっ
た。このことは、連続鋳造快削鋼（１２ＸＸ系）は鋳片
サイズが小さく、凝固速度が早いのでＭｎＳ介在物が小
さくなり被削性が劣化することである。
このような本発明者の研究の結果から、連続鋳造法によ
る快削鋼の被削性を造塊法による快削鋼と同等以上とす
るためには、ＭｎＳ介在物との関連において、被削性を
付与する元素を増量で外ることを見出した。しかして、
造塊法による快削鋼では被削性付与元素を増量すると鋼
片の表面疵が多発したり、偏析量が過大となって製品化
は不可能であるが、連続鋳造法による快削鋼においては
、ＭｎＳ介在物サイズが小さいので偏析も少なく、被削
性付与元素を多量に含有させることができることを知見
して、連続鋳造法による被削性の優れた快削鋼を開発し
たのである。
る快削鋼の被削性を造塊法による快削鋼と同等以上とす
るためには、ＭｎＳ介在物との関連において、被削性を
付与する元素を増量で外ることを見出した。しかして、
造塊法による快削鋼では被削性付与元素を増量すると鋼
片の表面疵が多発したり、偏析量が過大となって製品化
は不可能であるが、連続鋳造法による快削鋼においては
、ＭｎＳ介在物サイズが小さいので偏析も少なく、被削
性付与元素を多量に含有させることができることを知見
して、連続鋳造法による被削性の優れた快削鋼を開発し
たのである。
Ｅ問題点を解決するための手段１
本発明に係る快削鋼は、
（１） Ｃ０．０４〜０．２ｕ＋Ｌ％、 Ｍｎ
０．６−１．．５ｕ＋Ｌ％、Ｐ ０．０５〜０．２ｕ＋
Ｌ％、Ｓ ０．１６〜０．５ｗＬ％、Ｎ ０．００３〜
０．０３ｗｔ％、０２３００ｐｐｍ以下を含有し、かつ
、 ＭｎＳ介在物の平均サイズが５０μｍ２以下であり、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、下記（１）式をＴ
１４足することを特徴とする連続鋳造法により製造され
る快削鋼を第１の発明とし、（２） Ｃ０．０４〜０
．２ｗｔ％、 Ｍｎ ０．６−１，５ｕ＋Ｌ％、Ｐ
０．０５〜０．２ＶＩＬ％、 Ｓ ００１６−０
．５ｕ＋Ｌ％、Ｎ ０．００３〜〜０．０３ｗＬ％、０
２３００ｐｐ＋ｎ以下を含有し、さらに、 Ｐｂ Ｑ、４ｗｔ％以下、Ｂｉ ０．４ｗｔ％以下、Ｔ
ｅ ０．２ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、がっ、 ＭｎＳ介在物の平均サイズが５０μｍ２以下であり、残
部Ｆｅおよび不可避不純物がらなり、下記（１）式を満
足することを特徴とする連続鋳造法により製造される快
削鋼を第２の発明とする２つの発明よりなるものである
。
０．６−１．．５ｕ＋Ｌ％、Ｐ ０．０５〜０．２ｕ＋
Ｌ％、Ｓ ０．１６〜０．５ｗＬ％、Ｎ ０．００３〜
０．０３ｗｔ％、０２３００ｐｐｍ以下を含有し、かつ
、 ＭｎＳ介在物の平均サイズが５０μｍ２以下であり、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、下記（１）式をＴ
１４足することを特徴とする連続鋳造法により製造され
る快削鋼を第１の発明とし、（２） Ｃ０．０４〜０
．２ｗｔ％、 Ｍｎ ０．６−１，５ｕ＋Ｌ％、Ｐ
０．０５〜０．２ＶＩＬ％、 Ｓ ００１６−０
．５ｕ＋Ｌ％、Ｎ ０．００３〜〜０．０３ｗＬ％、０
２３００ｐｐ＋ｎ以下を含有し、さらに、 Ｐｂ Ｑ、４ｗｔ％以下、Ｂｉ ０．４ｗｔ％以下、Ｔ
ｅ ０．２ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、がっ、 ＭｎＳ介在物の平均サイズが５０μｍ２以下であり、残
部Ｆｅおよび不可避不純物がらなり、下記（１）式を満
足することを特徴とする連続鋳造法により製造される快
削鋼を第２の発明とする２つの発明よりなるものである
。
なお、（１）式は
Ｒｚ（ｃｃ）≦ Ｒｚ（ｉｃ）−５０ΔＰ−５０Δ５−
４００ΔＮ−６０ΔＰｂ−１１０△Ｂｉ−８０ΔＴｅ〜
０．４０（ΔＭｎＳサイズ） であり、式中の字句は、 Ｒｚ（ｃｃ） ：連続鋳造快削鋼の被削性（仕上げ面Ｉ
ＩＩさ） Ｒｚ（ｉｃ） ：造塊快削鋼の被削性（仕上げ面粗さ）
ΔＰ：連続９造快削鋼と造塊快削鋼とのＰ含有量の差 Δ５：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＳ含有量の差 ΔＮ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＮ含有量の差 ΔＰＩ）：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＰＩ３含有
量の差 ΔＢＩ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＢｉ含有量の
査 ΔＴｅ：Ｔｅ：連続鋳造快削鋼快削鋼とのＴｅ含有量の
差 △ＭｎＳ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼との平均サイズ
（μｍ２）ｆ）晟 本発明に係る快削鋼について以下詳細に説明する。
４００ΔＮ−６０ΔＰｂ−１１０△Ｂｉ−８０ΔＴｅ〜
０．４０（ΔＭｎＳサイズ） であり、式中の字句は、 Ｒｚ（ｃｃ） ：連続鋳造快削鋼の被削性（仕上げ面Ｉ
ＩＩさ） Ｒｚ（ｉｃ） ：造塊快削鋼の被削性（仕上げ面粗さ）
ΔＰ：連続９造快削鋼と造塊快削鋼とのＰ含有量の差 Δ５：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＳ含有量の差 ΔＮ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＮ含有量の差 ΔＰＩ）：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＰＩ３含有
量の差 ΔＢＩ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＢｉ含有量の
査 ΔＴｅ：Ｔｅ：連続鋳造快削鋼快削鋼とのＴｅ含有量の
差 △ＭｎＳ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼との平均サイズ
（μｍ２）ｆ）晟 本発明に係る快削鋼について以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る快削鋼の含有成分および成分割合に
ついて説明する。
ついて説明する。
Ｃは鋼中に一部パーライトとして存在し、切削中の構成
刃先の生成を抑制するための元素であり、含有量は０．
０４＋ｕｔ％以上とする必要があり、また、０．２ｕ＋
Ｌ％を越えて含有されると被削材（快削鋼）の硬度が高
くなり工具スを命が短かくなる。よって、Ｃ含有量は０
．０４〜０．２＋ｕｔ％とする。
刃先の生成を抑制するための元素であり、含有量は０．
０４＋ｕｔ％以上とする必要があり、また、０．２ｕ＋
Ｌ％を越えて含有されると被削材（快削鋼）の硬度が高
くなり工具スを命が短かくなる。よって、Ｃ含有量は０
．０４〜０．２＋ｕｔ％とする。
Ｍｎは！ｖ１ ｎ Ｓを生成させるために必要な元素で
あり、含有量が〜０．６ｕ＋Ｌ％未満では表面疵が多く
なＩ）、また、１．５ｗｔ％を越えて含有されると硬度
が大きくなり工具か命を悪くする。よって、Ｍｎ含有量
は０．６〜１．５社％とする。
あり、含有量が〜０．６ｕ＋Ｌ％未満では表面疵が多く
なＩ）、また、１．５ｗｔ％を越えて含有されると硬度
が大きくなり工具か命を悪くする。よって、Ｍｎ含有量
は０．６〜１．５社％とする。
Ｐは構成刃先の生成を抑制するための元素であり、含有
量が０．０５ｕ＋Ｌ％未満ではこのような効果が少なく
、また、多い程効果があるが、０．２＋ｕＬ％を越えて
含有されると硬度が大となり工具寿命が短かくなる。よ
って、Ｐ含有量は０．０５〜０．２ｗｔ％とする。
量が０．０５ｕ＋Ｌ％未満ではこのような効果が少なく
、また、多い程効果があるが、０．２＋ｕＬ％を越えて
含有されると硬度が大となり工具寿命が短かくなる。よ
って、Ｐ含有量は０．０５〜０．２ｗｔ％とする。
Ｓは被削性を向上させる元素であり、含有量が０．１６
ｗｔ％未満ではこの効果が少なく、また、多い程被削性
が向上するが、０．５ψｔ％を越えて含有させると鋼の
靭性・延性が著しく低下する。よって、Ｓ含有量は０．
１６−０．５ｗｔ％とする。
ｗｔ％未満ではこの効果が少なく、また、多い程被削性
が向上するが、０．５ψｔ％を越えて含有させると鋼の
靭性・延性が著しく低下する。よって、Ｓ含有量は０．
１６−０．５ｗｔ％とする。
Ｎは構成刃先の生成量に影響を与える元素であり、含有
量が０．００３ｗＬ％未満では構成力先の生成量が多く
なり、また、含有量が多くなる程構成刃先の生成量が少
なくなるが、０．０３ｕ＋Ｌ％を越えて含有されると表
面疵が多くなる。よって、Ｎ含有量は０．００３〜０．
０３四ｔ％とする。
量が０．００３ｗＬ％未満では構成力先の生成量が多く
なり、また、含有量が多くなる程構成刃先の生成量が少
なくなるが、０．０３ｕ＋Ｌ％を越えて含有されると表
面疵が多くなる。よって、Ｎ含有量は０．００３〜０．
０３四ｔ％とする。
０２は含有量が３００ｐｐｍを越えると表面疵が多くな
ったり、酸化物が多く生成し、内部欠陥になる。
ったり、酸化物が多く生成し、内部欠陥になる。
よって、０２含有量は３００ｐｐｍ以下とする。
ＰＩ）は含有量が多い程被削性が良好となるが、０．４
ｗｔ％を越えて含有されるとＰｂ偏析度が大となる。よ
って、ＰＩ１含有量は０．４ｗｔ％以下とする。
ｗｔ％を越えて含有されるとＰｂ偏析度が大となる。よ
って、ＰＩ１含有量は０．４ｗｔ％以下とする。
Ｂｉは含有量が多い程被削性が良（なるが、０．４社％
を越えて含有されるとＢｉ偏析度が大きくなる。よって
、Ｂｉ含有量は０．４ＬＬｌＬ％とする。
を越えて含有されるとＢｉ偏析度が大きくなる。よって
、Ｂｉ含有量は０．４ＬＬｌＬ％とする。
Ｔｅ１．ｔＰｂと同様に含有量が多い程被削性が良くな
るが、０．２ｗｔ％を越えて含有されるとＴｅ偏析度が
大きくなる。よって、Ｔｅ含有量は〜０．２ｕ＋Ｌ％と
する。
るが、０．２ｗｔ％を越えて含有されるとＴｅ偏析度が
大きくなる。よって、Ｔｅ含有量は〜０．２ｕ＋Ｌ％と
する。
ＭｎＳサイズが５０μｍ２を越えると被削性付与元素を
多量に含有させることができない。よって、ＭｎＳサイ
ズは５０μｍ２以下とする。
多量に含有させることができない。よって、ＭｎＳサイ
ズは５０μｍ２以下とする。
［実施例１
次に、本発明に係る快削性について実施例を説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および成分範囲の鋼を通常の連続
鋳造法および造塊法により夫々の快削鋼を製造した。
鋳造法および造塊法により夫々の快削鋼を製造した。
１２１５．１２Ｌ１４．１２Ｌ１４＋Ｂｉ、１２Ｌ１４
＋Ｔｅｗ４の夫々の造塊材（比較鋼）を基本に、被削性
が同等になるように特許請求の範囲記載の（１）式をも
とに成分計算し、連続鋳造材を溶製した。
＋Ｔｅｗ４の夫々の造塊材（比較鋼）を基本に、被削性
が同等になるように特許請求の範囲記載の（１）式をも
とに成分計算し、連続鋳造材を溶製した。
比較鋼として被削性元素を多量に含有させた造塊材と造
塊材（Ｎｏ、 １ ）と同成分の連続鋳造材を使用した
。
塊材（Ｎｏ、 １ ）と同成分の連続鋳造材を使用した
。
供試材は鋼片段階で表面疵や内部欠陥を調査しさらに、
２５ｍ＋ｎφ線材に圧延し、２２Ｉｏｍφ棒に冷間引抜
きをし、被削性試験を行なった。
２５ｍ＋ｎφ線材に圧延し、２２Ｉｏｍφ棒に冷間引抜
きをし、被削性試験を行なった。
被削性は多軸自動旋盤で切削し、イを上げ面相さを評価
したちのである。
したちのである。
なお、Ｍ ｎ Ｓ介在物の平均サイズは切削部分をＱ−
Ｔ−Ｍで調査測定した。
Ｔ−Ｍで調査測定した。
本発明に係る快削鋼のＮｏ、Ａ−・ｉ、Ｎｏ、Ａ −５
は、表面疵や内部欠陥もなく、仕上げ面ら造塊材（Ｎｏ
。
は、表面疵や内部欠陥もなく、仕上げ面ら造塊材（Ｎｏ
。
ｊ＼−１）と同等である。
なお、造塊材でも被削性付与元素を多量に含有させたＮ
ｏ、Ａ−２は表面疵や内部欠陥が発生している。また、
被削性付与元素をＮｏ、Ａ司と同じようにしたＮｏ、Ａ
−３（連続鋳造材）は仕上げ面が悪い。
ｏ、Ａ−２は表面疵や内部欠陥が発生している。また、
被削性付与元素をＮｏ、Ａ司と同じようにしたＮｏ、Ａ
−３（連続鋳造材）は仕上げ面が悪い。
以下、１５１表のＮｏ、Ｂ系（１２Ｌ１４系）、Ｎｏ。
Ｃ系（１２Ｌ １４＋Ｂｉ）、Ｎｏ、Ｄ系（１２Ｌ１４
十Ｔｅ）においてら同様な傾向がある。
十Ｔｅ）においてら同様な傾向がある。
［発明の効果１
以−Ｌ説明したように、本発明に係る快削鋼は上記の構
成を有しているので、従来の造塊法による快削鋼と同等
以上の優れた被削性を有する連続鋳造法により製造され
た快削鋼である。
成を有しているので、従来の造塊法による快削鋼と同等
以上の優れた被削性を有する連続鋳造法により製造され
た快削鋼である。
Claims (2)
- （１）Ｃ０．０４〜０．２９ｗｔ％、Ｍｎ０．６〜１．
５ｗｔ％、Ｐ０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓ０．１６〜０
．５ｗｔ％、Ｎ０．００３〜０．０３ｗｔ％、Ｏ＿２３
００ｐｐｍ以下を含有し、かつ、 ＭｎＳ介在物の平均サイズが５０μｍ＾２以下であり、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、下記（１）式を
満足することを特徴とする連続鋳造法により製造される
快削鋼。 - （２）Ｃ０．０４〜０．２ｗｔ％、Ｍｎ０．６〜１．５
ｗｔ％、Ｐ０．０５〜０．２ｗｔ％、Ｓ０．１６〜０．
５ｗｔ％、Ｎ０．００３〜０．０３ｗｔ％、Ｏ＿２３０
０ｐｐｍ以下を含有し、さらに、 Ｐｂ０．４ｗｔ％以下、Ｂｉ０．４ｗｔ％以下、Ｔｅ０
．２ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 ＭｎＳ介在物の平均サイズが５０μｍ＾２以下であり、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、下記（１）式を
満足することを特徴とする連続鋳造法により製造される
快削鋼。 Ｒｚ（ｃｃ）≦Ｒｚ（ｉｃ）−５０ΔＰ−５０Δ５−４
００ΔＮ−６０ΔＰｂ−１１０ΔＢｉ−８０ΔＴｅ−０
．４０（ΔＭｎＳサイズ）……（１） Ｒｚ（ｃｃ）：連続鋳造快削鋼の被削性（仕上げ面粗さ
） Ｒｚ（ｉｃ）：造塊快削鋼の被削性（仕上げ面粗さ）Δ
Ｐ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＰ含有量の差 ΔＳ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＳ含有量の差 ΔＮ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＮ含有量の差 ΔＰｂ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＰｂ含有量の
差 ΔＢｉ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＢｉ含有量の
差 ΔＴｅ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼とのＴｅ含有量の
差 ΔＭｎＳ：連続鋳造快削鋼と造塊快削鋼との平均サイズ
（μｍ＾２）の差
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60290047A JPS62149854A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 快削鋼の製造方法 |
| JP4102295A JPH08949B2 (ja) | 1985-12-23 | 1992-03-27 | 快削鋼 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60290047A JPS62149854A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 快削鋼の製造方法 |
| JP4102295A JPH08949B2 (ja) | 1985-12-23 | 1992-03-27 | 快削鋼 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4102295A Division JPH08949B2 (ja) | 1985-12-23 | 1992-03-27 | 快削鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62149854A true JPS62149854A (ja) | 1987-07-03 |
Family
ID=26443009
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60290047A Withdrawn JPS62149854A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 快削鋼の製造方法 |
| JP4102295A Expired - Lifetime JPH08949B2 (ja) | 1985-12-23 | 1992-03-27 | 快削鋼 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4102295A Expired - Lifetime JPH08949B2 (ja) | 1985-12-23 | 1992-03-27 | 快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JPS62149854A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05345951A (ja) * | 1985-12-23 | 1993-12-27 | Kobe Steel Ltd | 快削鋼 |
| CN107598110A (zh) * | 2017-08-15 | 2018-01-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 含铅和碲不锈钢连铸的方法 |
| CN114015937A (zh) * | 2021-10-20 | 2022-02-08 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种易切削非调质钢及其生产方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI249579B (en) | 2002-11-15 | 2006-02-21 | Nippon Steel Corp | A steel having an excellent cuttability and a method for producing the same |
| KR101118852B1 (ko) | 2006-11-28 | 2012-03-16 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 제조성이 우수한 쾌삭강 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59205453A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造方法 |
| JPS59205454A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62149854A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-03 | Kobe Steel Ltd | 快削鋼の製造方法 |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP60290047A patent/JPS62149854A/ja not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-03-27 JP JP4102295A patent/JPH08949B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59205453A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造方法 |
| JPS59205454A (ja) * | 1983-05-09 | 1984-11-21 | Daido Steel Co Ltd | 快削鋼とその製造法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05345951A (ja) * | 1985-12-23 | 1993-12-27 | Kobe Steel Ltd | 快削鋼 |
| CN107598110A (zh) * | 2017-08-15 | 2018-01-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 含铅和碲不锈钢连铸的方法 |
| CN107598110B (zh) * | 2017-08-15 | 2019-08-02 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 含铅和碲不锈钢连铸的方法 |
| CN114015937A (zh) * | 2021-10-20 | 2022-02-08 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种易切削非调质钢及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05345951A (ja) | 1993-12-27 |
| JPH08949B2 (ja) | 1996-01-10 |
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