JPS62140836A - ガラス繊維強化積層板 - Google Patents
ガラス繊維強化積層板Info
- Publication number
- JPS62140836A JPS62140836A JP28267085A JP28267085A JPS62140836A JP S62140836 A JPS62140836 A JP S62140836A JP 28267085 A JP28267085 A JP 28267085A JP 28267085 A JP28267085 A JP 28267085A JP S62140836 A JPS62140836 A JP S62140836A
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- JP
- Japan
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- glass
- fiber reinforced
- glass fiber
- laminate
- glass cloth
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- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はガラス繊維強化積層板に関するものである。
従来の、ガラス繊維強化プラスチックス（以下。
ＧＦＲＰと称す）積層板の超電導マグネットコイルの絶
縁スペーサとして、平織ガラスクロス積層板ＶＬ−Ｅ２
００（■日立化成の商品名）の使用例がある。しかし超
電導マグネットコイルが大形化されるに伴い、使用され
る積層板に対する電磁力による圧縮応力などの機械的応
力が大きくなるので、／機械的特性のよいガラス繊維強
化積層板の開発が望まれている。なお、ガラス繊維強化
積層板には上述の他に市販品として米国５ＰＡＵＬＤＩ
ＮＧ社のＧ−１ＯＣＲ，Ｇ−１１ＣＲおよび有沢製作所
のＥＬ−ＢＳ等がある。
縁スペーサとして、平織ガラスクロス積層板ＶＬ−Ｅ２
００（■日立化成の商品名）の使用例がある。しかし超
電導マグネットコイルが大形化されるに伴い、使用され
る積層板に対する電磁力による圧縮応力などの機械的応
力が大きくなるので、／機械的特性のよいガラス繊維強
化積層板の開発が望まれている。なお、ガラス繊維強化
積層板には上述の他に市販品として米国５ＰＡＵＬＤＩ
ＮＧ社のＧ−１ＯＣＲ，Ｇ−１１ＣＲおよび有沢製作所
のＥＬ−ＢＳ等がある。
第７図にはこの種の積層板が絶縁スペーサとして使用さ
れる超電導マグネットコイルの従来例が示されている。
れる超電導マグネットコイルの従来例が示されている。
同図に示されているように超電導マグネットコイル１は
、銅ベースに超電導線を埋設した導体１ａをレヤー絶縁
２を施し乍ら円形状に巻いた単位パンケーキコイル３で
構成される。
、銅ベースに超電導線を埋設した導体１ａをレヤー絶縁
２を施し乍ら円形状に巻いた単位パンケーキコイル３で
構成される。
そしてこの単位パンケーキコイル３はその間に電気絶縁
と図中矢印表示の液体ヘリウムの流通路４とを形成する
ための絶縁スペーサ５を施し乍ら所定数巻回され所定数
巻回されたらその両側に大地間絶縁を目的とした内張絶
縁６が施され次いでコイルサポートリング７を介してＳ
ＵＳ製のコイル枠８内に収納される。
と図中矢印表示の液体ヘリウムの流通路４とを形成する
ための絶縁スペーサ５を施し乍ら所定数巻回され所定数
巻回されたらその両側に大地間絶縁を目的とした内張絶
縁６が施され次いでコイルサポートリング７を介してＳ
ＵＳ製のコイル枠８内に収納される。
このように構成された超電導マグネットコイル１は通常
の常電導コイルと異なり、冷媒に液体ヘリウムが用いら
れ極低温（４，２Ｋ）下で使用される。そして高電流密
度の超電導マグネットコイル１の励磁時には電磁応力に
よってマグネットコイル１の軸方向には強大な圧縮応力
が働くが、絶縁スペーサ５にも同様な圧縮応力が加わる
。従って絶縁スペーサ５の面垂直方向の圧縮強さは絶縁
スペーサ５の最も重要な特性である。圧縮強さが大きい
ほどマグネットコイル１を支持する絶縁スペーサ５の面
積が小さくて済み、冷却のための液体ヘリウムの流通路
４が大きく確保できるので、冷却性能が向上する。また
、組み立てられたマグネットコイル１は事故時の解体が
非常に困難なので、絶縁スペーサ５の高信頼化が必要で
ある。絶縁スペーサ５の圧縮強度が不足すると電磁応力
による強大な圧縮応力に耐えられなくなる。このような
状態になると破壊が次々と進展し、遂には絶縁破壊（マ
グネットコイル１間短絡）１機械的破壊に及びマグネッ
トの長期稼動停止に至るようになる。
の常電導コイルと異なり、冷媒に液体ヘリウムが用いら
れ極低温（４，２Ｋ）下で使用される。そして高電流密
度の超電導マグネットコイル１の励磁時には電磁応力に
よってマグネットコイル１の軸方向には強大な圧縮応力
が働くが、絶縁スペーサ５にも同様な圧縮応力が加わる
。従って絶縁スペーサ５の面垂直方向の圧縮強さは絶縁
スペーサ５の最も重要な特性である。圧縮強さが大きい
ほどマグネットコイル１を支持する絶縁スペーサ５の面
積が小さくて済み、冷却のための液体ヘリウムの流通路
４が大きく確保できるので、冷却性能が向上する。また
、組み立てられたマグネットコイル１は事故時の解体が
非常に困難なので、絶縁スペーサ５の高信頼化が必要で
ある。絶縁スペーサ５の圧縮強度が不足すると電磁応力
による強大な圧縮応力に耐えられなくなる。このような
状態になると破壊が次々と進展し、遂には絶縁破壊（マ
グネットコイル１間短絡）１機械的破壊に及びマグネッ
トの長期稼動停止に至るようになる。
この絶縁スペーサとして使用されるガラス繊維強化積層
板の従来例が第８図に示されている。この積層板９は第
９図にも示されているように平織ガラスクロス１０をそ
の縦糸１１．横糸１２の方向に夫々同じに揃えて平行に
積層し、形成されたものである。すなわちレジンが含浸
されてプリプレグ状にされた平織ガラスクロス１０がそ
の硝子ガラス糸の方向を同じに複数枚積層され、これら
全体が加圧・加熱・硬化して形成されたものである。従
ってこのようにして形成された積層板９のガラス糸は第
１０図に示されているように、その縦糸１１と横糸１２
とが直交するように構成されている。
板の従来例が第８図に示されている。この積層板９は第
９図にも示されているように平織ガラスクロス１０をそ
の縦糸１１．横糸１２の方向に夫々同じに揃えて平行に
積層し、形成されたものである。すなわちレジンが含浸
されてプリプレグ状にされた平織ガラスクロス１０がそ
の硝子ガラス糸の方向を同じに複数枚積層され、これら
全体が加圧・加熱・硬化して形成されたものである。従
ってこのようにして形成された積層板９のガラス糸は第
１０図に示されているように、その縦糸１１と横糸１２
とが直交するように構成されている。
このように構成された積層板が第１１図に示されている
ように面に垂直方向の圧縮応力σを受けると、積層板に
含浸されているレジンが図中矢印表示の横方向Ｘ、縦方
向ｙに広がろうとするが、これはガラス繊維強化材であ
る縦糸１１および横糸１２で押えられる。すなわち横方
向Ｘに広がろうとするのは縦糸１１で、横方向ｙに広が
ろうとするのは横糸１２で押えられる。しかし乍ら縦糸
１１および横糸１２に対し４５度の方向２、すなわち横
、縦方向ｘ、ｙに対し４５度の方向２にレジンが広がろ
うとすると、この４５度の方向２にはレジンの広がりを
押えるガラス糸がないので。
ように面に垂直方向の圧縮応力σを受けると、積層板に
含浸されているレジンが図中矢印表示の横方向Ｘ、縦方
向ｙに広がろうとするが、これはガラス繊維強化材であ
る縦糸１１および横糸１２で押えられる。すなわち横方
向Ｘに広がろうとするのは縦糸１１で、横方向ｙに広が
ろうとするのは横糸１２で押えられる。しかし乍ら縦糸
１１および横糸１２に対し４５度の方向２、すなわち横
、縦方向ｘ、ｙに対し４５度の方向２にレジンが広がろ
うとすると、この４５度の方向２にはレジンの広がりを
押えるガラス糸がないので。
２方向にレジンが広がり、２方向に圧縮破壊が生じる。
このことはこの積層根分引張方向による引張強さを検討
した結果が示されている第１２図からも明らかである。
した結果が示されている第１２図からも明らかである。
同図は縦軸に引張強さをとり、横軸に引張方向、すなわ
ち上述の横方向Ｘ、縦方向ｙ、これらに対し４５度の方
向２をとって、Ｘ。
ち上述の横方向Ｘ、縦方向ｙ、これらに対し４５度の方
向２をとって、Ｘ。
ｙおよび２方向に引張った場合の引張強さの変化を示し
たものである。同図から明らかなように２方向の引張強
さはｘ、ｙ方向のそれに比べて小さく、Ｘ、ｙ方向の引
張強さの約１／３であった。
たものである。同図から明らかなように２方向の引張強
さはｘ、ｙ方向のそれに比べて小さく、Ｘ、ｙ方向の引
張強さの約１／３であった。
本発明は以上の点に鑑みなされたものであり。
面垂直方向の圧縮強さの向上を可能としたガラス繊維強
化積層板を提供することを目的とするものである。
化積層板を提供することを目的とするものである。
すなわち本発明は少なくとも一方向のガラス糸を有し、
かつレジンが含浸されてプリプレグ状にされたガラスク
ロスが複数枚積層され、これら全体が加圧・加熱・硬化
してなるガラス繊維強化積層板において、前記ガラスク
ロスのガラス糸が。
かつレジンが含浸されてプリプレグ状にされたガラスク
ロスが複数枚積層され、これら全体が加圧・加熱・硬化
してなるガラス繊維強化積層板において、前記ガラスク
ロスのガラス糸が。
少なくとも隣接しているガラスクロス間では異なる角度
を有するように積層されたものであることを特徴とする
ものであり、これによって積層板は、積層板に含浸され
ているレジンがどの方向に広がろうとしてもその広がり
を押えるガラス糸が存在するように形成される。
を有するように積層されたものであることを特徴とする
ものであり、これによって積層板は、積層板に含浸され
ているレジンがどの方向に広がろうとしてもその広がり
を押えるガラス糸が存在するように形成される。
以下、図示した実施例に基づいて本発明を説明する。第
１図および第２図には本発明の一実施例が示されている
。なお従来と同じ部品には同じ符号を付したので説明を
省略する０本実施例では平織ガラスクロス１ｏのガラス
糸（縦糸１１．横糸１２）を、少なくとも隣接している
平織ガラスクロス１０間では異なる角度を有するように
積層した６そして隣接している平織ガラスクロス１０間
の角度を４５度にした。このようにすることにより積層
板９ａは積層された平織ガラスクロス１゜の縦糸１１．
横糸１２が、少なくとも隣接している平織ガラスクロス
１０間では４５度の角度を有するようになって、面垂直
方向の圧縮応力を受けた場合に縦、横およびこれらに対
して４５度の方向にレジンが広がろうとしてもその広が
りを押えるガラス糸（縦糸１１または横糸１２）が存在
するようになり、面垂直方向の圧縮強さの向上を可能と
したガラス繊維強化積層板９ａを得ることができる。
１図および第２図には本発明の一実施例が示されている
。なお従来と同じ部品には同じ符号を付したので説明を
省略する０本実施例では平織ガラスクロス１ｏのガラス
糸（縦糸１１．横糸１２）を、少なくとも隣接している
平織ガラスクロス１０間では異なる角度を有するように
積層した６そして隣接している平織ガラスクロス１０間
の角度を４５度にした。このようにすることにより積層
板９ａは積層された平織ガラスクロス１゜の縦糸１１．
横糸１２が、少なくとも隣接している平織ガラスクロス
１０間では４５度の角度を有するようになって、面垂直
方向の圧縮応力を受けた場合に縦、横およびこれらに対
して４５度の方向にレジンが広がろうとしてもその広が
りを押えるガラス糸（縦糸１１または横糸１２）が存在
するようになり、面垂直方向の圧縮強さの向上を可能と
したガラス繊維強化積層板９ａを得ることができる。
すなわち本実施例はガラスクロスに直交した縦糸１１．
横糸１２を有する平織ガラスクロス１０を使用して積層
板９ａを形成した場合であるが。
横糸１２を有する平織ガラスクロス１０を使用して積層
板９ａを形成した場合であるが。
この平織ガラスクロス１ｏのガラス糸（縦糸１１゜横糸
１２）が隣接している平織ガラスクロス１０間では４５
度の角度を有するように積層した。このようにして形成
した積層板９ａは第３図にも示されているように面垂直
方向の圧縮応力を受けても縦、横およびこれらに対して
４５度の方向（ｚ）に、これらの方向と直交する縦糸１
１または横糸１２が配置されるようになって、これらの
方向へのレジンの広がりが押えられるようになり、積層
板９ａの面垂直方向の圧縮強さを向上することができる
。
１２）が隣接している平織ガラスクロス１０間では４５
度の角度を有するように積層した。このようにして形成
した積層板９ａは第３図にも示されているように面垂直
方向の圧縮応力を受けても縦、横およびこれらに対して
４５度の方向（ｚ）に、これらの方向と直交する縦糸１
１または横糸１２が配置されるようになって、これらの
方向へのレジンの広がりが押えられるようになり、積層
板９ａの面垂直方向の圧縮強さを向上することができる
。
第４図および第５図には本発明の他の実施例が示されて
いる０本実施例はガラスクロスが、一方向織された一方
向織ガラスクロス１３の場合である。この場合にも一方
向織ガラスクロス１３をその一方向ガラス糸１４、すな
わちガラス繊維の密なる方向が少なくとも隣接している
ガラスクロス１３間で４５度の角度を有するように積層
した。
いる０本実施例はガラスクロスが、一方向織された一方
向織ガラスクロス１３の場合である。この場合にも一方
向織ガラスクロス１３をその一方向ガラス糸１４、すな
わちガラス繊維の密なる方向が少なくとも隣接している
ガラスクロス１３間で４５度の角度を有するように積層
した。
このようにして形成された積層板９ｂは、一方向織ガラ
スクロス１３の一方向ガラス糸１４が隣接している一方
向織ガラスクロス１３間では４５度の角度を有するよう
になって、前述の場合と同様な作用効果を奏することが
できる。
スクロス１３の一方向ガラス糸１４が隣接している一方
向織ガラスクロス１３間では４５度の角度を有するよう
になって、前述の場合と同様な作用効果を奏することが
できる。
以上の実施例について面垂直方向圧縮強さを測定したが
、その検討結果を次に述べる。
、その検討結果を次に述べる。
厚さ０．２５ｍ、大きさ１５０ｎａ角に切断した市販の
平織ガラスクロスにエポキシレジンを塗布してプリプレ
グ状にし、これを上述の第９図に示されているようにそ
のガラス−糸の方向を同じに揃えて１３枚積層し、０．
２ｋｇ／ｃｄの成形圧力を加えて１３０℃１５時間硬化
し、厚さ３ｍの積層板（第８図参照）を作り、これを従
来例Ｃとした。
平織ガラスクロスにエポキシレジンを塗布してプリプレ
グ状にし、これを上述の第９図に示されているようにそ
のガラス−糸の方向を同じに揃えて１３枚積層し、０．
２ｋｇ／ｃｄの成形圧力を加えて１３０℃１５時間硬化
し、厚さ３ｍの積層板（第８図参照）を作り、これを従
来例Ｃとした。
従来例のそれと同じ平織ガラスクロスにエポキシレジン
を塗布してプリプレグ状にし、これを上述の第１図に示
されているように、そのガラス糸（縦糸、横糸）が少な
くとも隣接しているガラスクロス間では４５度の角度を
有するようにして１３枚積層し、同様に０．２ｋｇ／ａ
１の成形圧力を加えて１３０’Ｃ１５時間硬化し、厚さ
３ｎｍの積層板（第２図参照）を作り、これを実施例Ａ
とした。
を塗布してプリプレグ状にし、これを上述の第１図に示
されているように、そのガラス糸（縦糸、横糸）が少な
くとも隣接しているガラスクロス間では４５度の角度を
有するようにして１３枚積層し、同様に０．２ｋｇ／ａ
１の成形圧力を加えて１３０’Ｃ１５時間硬化し、厚さ
３ｎｍの積層板（第２図参照）を作り、これを実施例Ａ
とした。
厚さ０．２５ｍｍ、大きさ１５０ｍ角に切断した市販の
一方向織ガラスクロスにエポキシレジンを塗布してプリ
プレグ状にし、これを上述の第４図に示されているよう
にその一方向ガラス（繊維の密なる方向）が少なくとも
隣接しているガラスクロス間では４５度を有するように
して１３枚積層し、同様に０．２ｋｇ／ｃｄの成形腕カ
を加えて１３０℃１５時間硬化し、厚さ３ｍの積層板（
第５図参照）を作り、これを実施例Ｂとした。
一方向織ガラスクロスにエポキシレジンを塗布してプリ
プレグ状にし、これを上述の第４図に示されているよう
にその一方向ガラス（繊維の密なる方向）が少なくとも
隣接しているガラスクロス間では４５度を有するように
して１３枚積層し、同様に０．２ｋｇ／ｃｄの成形腕カ
を加えて１３０℃１５時間硬化し、厚さ３ｍの積層板（
第５図参照）を作り、これを実施例Ｂとした。
これら従来例Ｃ２実施例Ａ、Ｂがら夫々１０ｎｍ角の大
きさに採取したものを試験片とし、これらの試験片につ
いて７７Ｋ（−１９６℃）における面垂直方向の圧縮強
さを、プレス機を用い、２ｍ／分のヘッドスピードで測
定した。
きさに採取したものを試験片とし、これらの試験片につ
いて７７Ｋ（−１９６℃）における面垂直方向の圧縮強
さを、プレス機を用い、２ｍ／分のヘッドスピードで測
定した。
測定結果を第６図に示したが、同図は縦軸に゛面垂直方
向圧縮強さをとり、横軸に従来例Ｃ９実施例Ａ、Ｂの積
層板をとって、夫々の積層板による面垂直方向圧縮強さ
の変化特性を示したものである。同図から明らかなよう
に実施例Ａ、Ｂの圧縮強さは従来例Ｃの圧縮強さよりも
大きく、実施例Ａの圧縮強さが１１５ｋｇ／ｍｎｆと従
来例Ｃに比べて約１．４倍となり、実施例Ｂは１４０１
ｑｃ／ｍｍと従来例Ｃの約１．７倍となった。このよう
に実施例Ａ、Ｂの圧縮強さが従来例Ｃのそれよりも大き
くなったのは、上述のようにガラスクロスを、そのガラ
ス糸が隣接しているガラスクロス間で４５度の角度を有
するように積層したためで、面垂直方向の圧縮応力に対
しガラスクロスに均浸しであるレジンが広がろうとする
方向に１強化材であるガラス糸が直角に介在するように
なるからである。
向圧縮強さをとり、横軸に従来例Ｃ９実施例Ａ、Ｂの積
層板をとって、夫々の積層板による面垂直方向圧縮強さ
の変化特性を示したものである。同図から明らかなよう
に実施例Ａ、Ｂの圧縮強さは従来例Ｃの圧縮強さよりも
大きく、実施例Ａの圧縮強さが１１５ｋｇ／ｍｎｆと従
来例Ｃに比べて約１．４倍となり、実施例Ｂは１４０１
ｑｃ／ｍｍと従来例Ｃの約１．７倍となった。このよう
に実施例Ａ、Ｂの圧縮強さが従来例Ｃのそれよりも大き
くなったのは、上述のようにガラスクロスを、そのガラ
ス糸が隣接しているガラスクロス間で４５度の角度を有
するように積層したためで、面垂直方向の圧縮応力に対
しガラスクロスに均浸しであるレジンが広がろうとする
方向に１強化材であるガラス糸が直角に介在するように
なるからである。
なお以上、各実施例ではガラスクロスをそのガラス糸が
少なくとも隣接するガラスクロス間で４５度の角度を有
するように積層した場合につぃて説明したが、これのみ
に限るものではなく、４５度以外に種々その角度を変え
るようにしてもよい。
少なくとも隣接するガラスクロス間で４５度の角度を有
するように積層した場合につぃて説明したが、これのみ
に限るものではなく、４５度以外に種々その角度を変え
るようにしてもよい。
なおまた、本実施例では平織ガラスクロス、一方向織ガ
ラスクロスを夫々別個に使用するようにしたが、平織ガ
ラスクロスと一方向織ガラスクロスとを組み合わせて使
用するようにしてもよい。
ラスクロスを夫々別個に使用するようにしたが、平織ガ
ラスクロスと一方向織ガラスクロスとを組み合わせて使
用するようにしてもよい。
上述のように本発明はガラス繊維強化積層板の面垂直方
向の圧縮強さが向上するようになって、面垂直方向の圧
縮強さの向上を可能としたガラス繊維強化積層板を得る
ことができる。
向の圧縮強さが向上するようになって、面垂直方向の圧
縮強さの向上を可能としたガラス繊維強化積層板を得る
ことができる。
第１図は本発明のガラス繊維強化積層板の一実施例の平
織ガラスクロスの積層状態を示す斜視図、第２図は同じ
く一実施例の斜視図、第３図は同じく一実施例のガラス
糸の配置状態を示す平面図、第４図は本発明のガラス繊
維強化積層板の他の実施例の一方向織ガラスクロスの積
層状態を示す斜視図、第５図は同じく他の実施例の斜視
図、第６図は本実施例の積層板と従来例の積層板との面
垂直方向圧縮強さの特性図、第７図は従来のガラス繊維
強化積層板による超電導マグネットコイル要部の斜視図
、第８図は従来のガラス繊維強化積層板の斜視図、第９
図は従来のガラス繊維強化積層板の平織ガラスクロスの
積層状態を示す斜視図。 第１０図は従来のガラス繊維強化積層板のガラス糸の配
置状態を示す平面図、第１１図は従来のガラス繊維強化
積層板に面垂直方向の圧縮応力をかけた場合の状態を示
す斜視図、第１２図は従来のガラス繊維強化積層板の引
張方向による引張強さの特性図である。 １・・・超電導マグネットコイル １ａ・・・導体３
・・・単位パンケーキコイル ５川絶縁スペーサ９ ａ
、９ ｂ・・・ガラス繊維強化積層板１０・・・平織ガ
ラスクロス １１・・・縦糸（ガラス糸） １２・・・横糸（ガラス糸） １３・・・一方向織ガラスクロス １４・・・一方向ガラス糸（ガラス糸）第６図 第８図
織ガラスクロスの積層状態を示す斜視図、第２図は同じ
く一実施例の斜視図、第３図は同じく一実施例のガラス
糸の配置状態を示す平面図、第４図は本発明のガラス繊
維強化積層板の他の実施例の一方向織ガラスクロスの積
層状態を示す斜視図、第５図は同じく他の実施例の斜視
図、第６図は本実施例の積層板と従来例の積層板との面
垂直方向圧縮強さの特性図、第７図は従来のガラス繊維
強化積層板による超電導マグネットコイル要部の斜視図
、第８図は従来のガラス繊維強化積層板の斜視図、第９
図は従来のガラス繊維強化積層板の平織ガラスクロスの
積層状態を示す斜視図。 第１０図は従来のガラス繊維強化積層板のガラス糸の配
置状態を示す平面図、第１１図は従来のガラス繊維強化
積層板に面垂直方向の圧縮応力をかけた場合の状態を示
す斜視図、第１２図は従来のガラス繊維強化積層板の引
張方向による引張強さの特性図である。 １・・・超電導マグネットコイル １ａ・・・導体３
・・・単位パンケーキコイル ５川絶縁スペーサ９ ａ
、９ ｂ・・・ガラス繊維強化積層板１０・・・平織ガ
ラスクロス １１・・・縦糸（ガラス糸） １２・・・横糸（ガラス糸） １３・・・一方向織ガラスクロス １４・・・一方向ガラス糸（ガラス糸）第６図 第８図
Claims (4)
- （１）少なくとも一方向のガラス糸を有し、かつレジン
が含浸されてプリプレグ状にされたガラスクロスが複数
枚積層され、これら全体が加圧・加熱・硬化してなるガ
ラス繊維強化積層板において、前記ガラスクロスのガラ
ス糸が、少なくとも隣接しているガラスクロス間では異
なる角度を有するように積層されたものであることを特
徴とするガラス繊維強化積層板 - （２）前記隣接しているガラスクロス間の角度が４５度
である特許請求の範囲第１項記載のガラス繊維強化積層
板 - （３）前記ガラスクロスが、平織された平織ガラスクロ
スである特許請求の範囲第１項記載のガラス繊維強化積
層板 - （４）前記ガラスクロスが、一方向織された一方向織ガ
ラスクロスである特許請求の範囲第１項記載のガラス繊
維積層板
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28267085A JPS62140836A (ja) | 1985-12-16 | 1985-12-16 | ガラス繊維強化積層板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28267085A JPS62140836A (ja) | 1985-12-16 | 1985-12-16 | ガラス繊維強化積層板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62140836A true JPS62140836A (ja) | 1987-06-24 |
| JPH0426302B2 JPH0426302B2 (ja) | 1992-05-07 |
Family
ID=17655525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28267085A Granted JPS62140836A (ja) | 1985-12-16 | 1985-12-16 | ガラス繊維強化積層板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62140836A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56162642A (en) * | 1980-05-21 | 1981-12-14 | Toray Industries | Two-layer preimpregnated sheet |
| JPS5874347A (ja) * | 1981-10-29 | 1983-05-04 | 三菱レイヨン株式会社 | プリプレグ |
| JPS5921001U (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | 株式会社東芝 | 蒸気タ−ビンの羽根シユラウド |
| JPS60178122U (ja) * | 1984-05-07 | 1985-11-26 | 三菱レイヨン株式会社 | プリプレグシ−ト |
-
1985
- 1985-12-16 JP JP28267085A patent/JPS62140836A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56162642A (en) * | 1980-05-21 | 1981-12-14 | Toray Industries | Two-layer preimpregnated sheet |
| JPS5874347A (ja) * | 1981-10-29 | 1983-05-04 | 三菱レイヨン株式会社 | プリプレグ |
| JPS5921001U (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | 株式会社東芝 | 蒸気タ−ビンの羽根シユラウド |
| JPS60178122U (ja) * | 1984-05-07 | 1985-11-26 | 三菱レイヨン株式会社 | プリプレグシ−ト |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0426302B2 (ja) | 1992-05-07 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |