JPS62131104A

JPS62131104A - 蒸気発生器プラント

Info

Publication number: JPS62131104A
Application number: JP60272261A
Authority: JP
Inventors: 正藤井; 隆平川部; 明彦湊; 佐野　建治
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1985-12-03
Filing date: 1985-12-03
Publication date: 1987-06-13
Anticipated expiration: 2010-06-14
Also published as: JPH0756368B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の利用分野〕本発明は、蒸気発生器プラントに関するものである。

〔発明の背景〕

実証炉（実験炉と実用炉との中間のもの）以降の高速プ
ラントでは、原子炉トリップ後の崩壊熱除去を、通常の
冷却系設備を用いて行う方法が検討されている。実証炉
以降の蒸気発生器の型式として設備合理化を図るため、
高速原型炉「もんじゆ」で採用されたような蒸発器と過
熱器の２基に分離させるのではなく、一体貫流型が採用
される見通しである。

しかし、原子炉トリップ時に冷却系設備にかかる熱過渡
（熱の時間的変化）条件を緩和し、さらに原子炉トリッ
プ後の再起動を容易にする目的で、プラント運転サイク
ルで想定している高温待機モードを可能とする冷却系プ
ラントが求められている。このため、一体貫流型で高温
待機モードでの運転が可能と云う二つの要求を満足する
合理的な原子炉水蒸気系システムの開発が望まれている
。

従来技術としては、火力ボイラーの経験から、ドレン熱
交方式、再循環方式、蒸気凝縮器を設置した方式が知ら
れている。

第６図は従来の蒸気発生器プラントの再循環方式を高速
炉プラントに適用した配管図である。図において、１は
蒸気発生器、２は蒸発管、３は気水分離器、４はタービ
ン、５は復水器、６は脱気器、７は給水ポンプ、８は給
水加熱器、９は再循環ポンプ、１０は圧力計、１１は圧
力調整弁、１２．１３は蒸気流路切換バルブ、１４は給
水流路切換バルブである。また、１５は再循環流路切換
バルブ、１６，１７．１８はそれぞれ蒸気流路、１９．
２０，２１，２２はそれぞれ給水流路、２３は再循環流
路、２４は二次ナトリウム系ホットレグ、２５は二次ナ
トリウム系コールドレグ、２６は二次ナトリウムポンプ
である。

原子炉がトリップすると、１次系ナトリウム、２次系ナ
トリウムのポンプは停止し、ポニーモータ運転に移行し
、２次ナトリウム流量は定格状態の６％が確保される。

２次ナトリウム系ホッ１〜レグ２４から蒸気発生器１の
シェルに流入する２次ナトリウム温度は、原子炉がトリ
ップしても、炉容器内の高温プレナムの温度が下がらな
いので。

定格運転状態の４７５℃からはほとんど変化しない。一
方、水蒸気系側では、２次ナトリウム側の負荷低減に合
わせ、原子炉トリップ信号により、給水ポンプ７の回転
数を低下させ、給水流量を定格状態の２０〜３０％まで
減少させる。

蒸気管２内を流れる水は二次ナトリウムと熱交換するが
、交換熱量が減少しているので定格時の過熱蒸気とは異
なり、水・蒸気の二相状態の飽和蒸気として気水分離器
３へ向かう。この低水分離器３で、蒸気と水分とが分離
される。まず、蒸気は、蒸気流路１７を通りタービン４
へ向かうが、切換バルブ１２を閉じ切換バルブ１３を開
くことにより、タービン４を通らずにバイパス蒸気流路
１８から直接復水器５へ流入する。復水器５で凝縮した
水は、脱気器６でさらに溶存ガスを除去された後、給水
ポンプ７で昇圧されさらに給水加熱器８で蒸気により（
図示せず）加熱される。一方、気水分離器３内の水は、
再循環流路２３に設けられた切換バルブ１５が開かれ再
循環ポンプ９が起動されるので、給水加熱器８からの給
水と合流し流し蒸気発生器１に戻る。尚、切換バルブ１
２゜１３．１５の開閉制御、給水ポンプ７、再循環ポン
プ９の制御は制御装置（図示せず）により自動的に制御
されるようになっている。

この気水分離器３内の水温は、水蒸気系の圧力（約１０
ＭＰａ）で決まる飽和温度３１０℃であるが、給水加熱
器８からの水温はそれと比べかなり低いため、蒸気発生
器１の入口での給水温度は、１７０〜２００℃あたりま
で下がってしまう、原子炉トリップ時には、このように
負荷が減少しても熱交換器の伝熱面積は定格状態と変ら
ないので、交換熱量に比べ伝熱面積が過剰となり、２次
ナトリウム出口温度は給水温度に支配される。従って。

定格状態の３１０℃に対し、２１０〜２５０℃となり、
中間熱交換器等の原子炉冷却系機器に熱衝撃が加わる可
能性がある。さらに時間が経過し。

原子炉出力が定格状態の１％程度の崩壊熱レベルに達し
た場合、２次ナトリウム入口温度は約３３０℃あたりま
で下がる。こけに応じこの場合、給水温度が低いため、
２次ナトリウム出口温度はほとんど給水温度と等しくな
り、約２００℃と前後まで下がってしまう。

これに対し、２次ナトリウム側の流斌に合わせ給水流量
も定格状態の６％程度まで減少すれば。

２次ナトリウム出口温度の低下を制御できる。しかし、
給水減少により蒸発管２の一部では水単相、他方では水
・蒸気の２相、さらに他の一部では蒸気単相と分離し、
配管内で水と蒸気との分布状態が異なり振動を生じる等
不安定状態が発生し、また、蒸気管２を支持している管
仮に温度差が生じるため、蒸気発生器の健全性が損なわ
れる可能性がある。尚、原子炉トリップ後、プラントを
再起動する際には、２次ナトリウム温度が安定状態によ
りかなり低下しているので、再度定格状態まで温度を上
昇されるには、相当の時間を費すことになる。

以上再循環方式を採用した従来例について説明したが、
ドレーン熱交換方式を採用しても同様に給水温度は充分
に高くならない。従って、従来方式を採用した一体貫流
型の蒸気発生器において高温待機も−ド運転では、ナト
リウム温度を十分に高く維持するのは回想である。尚、
この種蒸気発生プラントに関連し、ｒＦＢＲ大型炉国際
シンポジウム」論文集（Ｐｒｏｃｅｄｉｎｇ　ｏｆ　ｔ
ｈｅ　ＩＡＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｓｙｎｐｏ
ｓｉｕｍ　ｏｎ　ＬＭＥＢＲＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ）
ＮＧ　６〜９　、１９８４年、　ＴＯＫＹＯＪａｐａｎ
、が知られている。

〔発明の目的〕

本発明は上記の状況に鑑みなされたものであり、本発明
の第１目的及び第２目的は、高温待機モード運転が可能
で、かつ、原子炉冷却設備に加わる熱衝撃を緩和できる
蒸気発生器プラントを提供することにある。

〔発明の概要〕

本発明の蒸気発生器プラントは、二次ナトリウムが内部
に循環されるとともに該内部に両端をそれぞれ給水流路
及び蒸気流路に連通される蒸発管が内蔵された蒸気発生
器と、該蒸気流路に配設された気水分離器と、該気水分
離器からの蒸気が順次切換バルブ、タービン、復水器、
脱気器を経て水となり給水ポンプ、給水加熱器及び切換
バルブを経て連通し循環供給される上記給水流路と、該
給水流路の該給水加熱器、該切換バルブ下流位置及び上
記気水分離器底部を連通ずる切換バルブが取り付けられ
た再循環流路と、上記気水分離器下流の蒸気流路に設け
られた上記切換バルブ上流の該蒸気流路から分岐し上記
タービン下流の上記復水器に連通される切換バルブが設
けられた蒸気流路と、原子炉トリップ信号に基づき上記
給水ポンプ、上記切換バルブを自動的に制御する制御装
置とを設けてなり、上記給水加熱器下流の上記切換バル
ブ間の位置の上記給水流路から分岐し上記気水分離器内
上部に配設されたスプレィノズルに連通される切換バル
ブが取り付けられた給水流路と、上記再循環流路に設け
られた再循環ポンプとを設けたことを第１の特徴とし、
二次ナトリウムが内部にＷｉ環されるとともに該内部に
両端をそれぞれ給水流路及び蒸気流路に連通される蒸発
管が内蔵された蒸気発生器と、該蒸気流路に配設された
気水分離器と、該気水分離器からの蒸気が順次切換バル
ブ、タービン、復水器、脱気器を経て水となり給水ポン
プ、給水加熱器及び切換バルブを経て連通し循環供給さ
れる上記給水流路と、該給水流路の該給水加熱器、該切
換バルブ下流位置及び上記気水分離器底部を連通する切
換バルブが取り付けられた再循環流路と、原子炉トリッ
プ信号例基づき上記給水ポンプ、上記切換バルブを自動
的に制御する制御装置とを設けてなり、上記タービン及
び上記給水加熱器を連通し切換バルブが設けられた蒸気
流路と、上記気水分離器の下流で上記タービンに連通し
形成され上記切換バルブが設けられた上記蒸気流路の該
切換バルブ上流側及び上記タービン、上記給水加熱器間
を結ぶ上記蒸気流路の上記切換バルブでの下流間を連通
し切換バルブが設けられた蒸気流路と、上記給水加熱器
及び上記復水器間を連通された蒸気流路と、上記気水分
離器の底部側及び上記脱気器間を連通し切換バルブが設
けられた再循環流路と、上記給水加熱器下流の上記切換
バルブｌｔＨの位置の上記給水流路から分岐し上記気水
分離器内上部に配設されたスプレィノズルに連通される
切換バルブが取り付けられた給水流路と、上記蒸気発生
器に連通された２次ナトリウム系ホットレグに取り付け
られナトリウム温度を検出し顕熱除去モード運転から崩
壊熱除去モード運転に切り換わる信号を発する熱雷対と
を設けたことを特徴とするものである。

即ち１本発明は、原子炉トリップの際、配管系に設けた
バルブの開閉操作により給水加熱器からの給水を気水分
離器内のスプレィノズルからスプレィし気水分離器内の
蒸気と熱交換させ水側飽和温度（約３００℃）で蒸気発
生器に給水するものである。これにより、原子炉の出力
変化に応じて崩壊熱を除去し、２次ナトリウム出口温度
を水側飽和温度に保つことができる。

〔発明の実施例〕

以下本発明の蒸気発生器プラントを実施例を用い従来と
同部品は同符号で示し同部分の構造の説明は省略し第１
図により説明する。第１図は説明図である０図において
、２７は給水流路で、給水加熱器８の下流で、かつ、給
水流路２２の再循環流路２３接続位置の上流の給水流路
切換バルブ１４の上流側から分岐され気水分離器３内上
部に配設されたスプレィノズル２９に連通されている。

給水流路２７には切換バルブ２８が設けられている。尚
、図中においてバルブの記号が、黒塗りのものは閉じて
おり、白抜きのものは開いていることを意味している。

上記の構造において、上記のように原子炉がトリップす
ると、原子炉トリップ信号により、２次ナトリウムポン
プ２６は停止しポニーモータ運転に移行するので、２次
ナトリウム流量は定格状態の６％まで低下する。また、
水蒸気側も、原子炉トリップ信号により給水ポンプ７の
回転数を低下させ、蒸気発生器１内での不安定状態を発
生させないように定格状態の２０％流量まで減少させる
。

これと同時に、従来と同様に切換バルブ１２を閉じ切換
バルブ１３を開き、さらに、切換バルブ１４を閉じ切換
バルブ２８を開く操作を行う。

蒸気発生器１での交換熱駄は、２次ナトリウム流量減少
に伴い大きく低下するため、蒸発管２の出口部では、水
・蒸気の二相が混在する飽和蒸気となって気水分離器３
へ至る。気水分離器：３で分離された蒸気は、蒸気流路
１７からタービン４側に向かうが、切換バルブ１２を閉
じているため。

蒸気流路１８から直接復水器５へ至り凝縮する。

凝縮水は、脱気器６で溶存ガスを除去された後、給水ポ
ンプ７で昇圧され給水加熱器８へと至る。

給水加熱器８で加熱された給水は、切換バルブ１４が閉
じているので、給水流路２７から気水分離器３上部に導
かれ、スプＩノイノズル２９より蒸気にスプレィされる
。このスプレィされた給水は蒸気と熱交換した後、気水
分離器３内の飽和水と合流し、再循環ポンプ９で昇圧さ
れ給水流路２２から蒸気発生器１へ流入する。この水蒸
気系の圧力は、圧力計１０で計測され、圧力調整弁１１
により、１０ＭＰａに維持されており、この圧力での飽
和温度は３１０℃である。

従来の例では、給水加熱器８からの給水が、直接、気水
分離器３内の飽和水と給水流路２２で合流するため、飽
和温度よりかなり低い１７０〜２００℃で蒸気発生器１
に給水されている。しがし、本実施例では、給水加熱器
８からの給水を気水分離器３内でスプレィし、蒸気と熱
交換させた後気水分離器３内の飽和水と合流するため、
飽和温度付近の約３００℃と云う従来例より高い温度ま
で給水温度を上昇させることができる。即ち、原子炉ト
リップ時においては熱交換器では交換熱量に比べ伝熱面
積が過剰であるため、２次ナトリウム出口温度は給水温
度に支配される。しかし、本実施例では、給水温度を３
００℃近くまで上昇させることが可能であるため、２次
ナトリウム出口温度もこの給水温度以下には下がらず、
定格状態の３１０℃に比べ急激に変化しない。

上記のように２次ナトリウム出口温度を、水側飽和温度
付近に保つことができるので、一体貫流型に再循環方式
を加えた蒸気発生器において高温待機モードでの運転が
可能となる。また、２次ナトリウム出口温度が急激に変
化しないため、中間熱交換器等の原子炉冷却材設備にか
かる熱衝撃を緩和できる。尚、原子炉トリップ後、プラ
ント再起動する際には切換バルブ１４と切換バルブ２８
の開度を調節し、気水分離器３にスプレィする流量を可
変とすることができるため、原子炉の出力変化に応じて
給水温度を制御することができる。

このように本実施例の蒸気発生器プラントは。

一体貫流型に再循環方式を加えたプラントにおいて原子
炉トリップ時に蒸気発生器で加熱された給水を気水分離
器内でスプレィし蒸気発生器からの蒸気と熱交換し温度
を上昇させた後、給水流路から蒸気発生器に供給する構
造としたので、二次ナトリウム出口温度を定格時から下
げ過ぎない温度の高温待機モードの運転が可能となる。

また、二次ナトリウム出口温度の変化が小さくなるので
、原子炉冷却系にかかる熱過渡条件が緩和され原子炉プ
ラント機器の健全性が向上する。さらに、高温待機モー
ドでの運転ができるので、原子炉トリップ後、再起動す
るまでの時間を短縮でき、原子炉プラントの運転操作が
容易となる。

第２図ないし第４図は他の実施例を示し、第２図は定格
運転状態を示し、第３図はナトリウム顕熱除去モード（
Ｎａ温度が高い状態に合せて行うため、顕熱モードと云
う）を示し、第４図は崩壊熱除去モードを示すそれぞれ
の説明図である。第２図においては、従来及び上記実施
例で使用されていた切換バルブ１３．蒸気流路１８及び
再循環ポンプ９を削除している。その代りに、蒸気ター
ビン４と給水加熱器８下流側とを接続する蒸気流路切換
バルブ３１を有する蒸気流路３４．給水加熱器８上流側
と復水器５を接続する蒸気流路３５゜気水分離器３と脱
気器６とを接続する切換バルブ３２を有する再循環流路
３６、蒸気流路１７の切換バルブ１２上流側から分岐し
切換バルブ３１下流側の蒸気流路３４と接続する蒸気流
路３３を設けている。尚、気水分離器３への給水流路２
７゜切換バルブ２８．スプレィノズル２９は上記実施例
と同様である。そして、蒸気側、給水側及び再循環側の
各流路を切り換えるようになっている。

また、２次ナトリウム入口温度計測用に、熱電対３７が
２次ナトリウム系ホットレグ２４に設置されている。

次に動作を説明すると第２図は定格運転状態であり、２
次ナトリウムは、２次ナトリウム系ホットレグ２４から
、４７５℃の温度で定格流量で流入する。そして、蒸気
発生器１のシェル側を流れ蒸発管２内を流れる水蒸気と
熱交換し、３１０℃まで下降した後、２次ナトリウム系
コールドレグ２５から、２次ナトリウム系ポンプ２６で
昇圧され中間熱交換器（図示せず）へ戻る。一方、切換
バルブ１５．２８，３０．３２が閉じているので、給水
加熱器８ＡＯ℃まで加熱された給水は、定格流量で蒸発
管２に分配され２次ナトリウムと熱交換し、４５５℃の
過熱蒸気となり蒸気流路１６より気水分離器３に至る。

その後、過熱蒸気は蒸気流路１７を通り蒸気タービン４
を回転駆動する。

この蒸気の一部は抽出され蒸気流路３４から給水加熱器
８に流れ、給水の加熱に使用された後蒸気流路３５から
復水器５に至り蒸気タービン４からの蒸気と合流する。

復水器５内で、蒸気は大量の冷却水により凝縮して脱気
器６で溶存ガスを除去した後、給水ポンプ７で昇圧され
給水加熱器８へと至る。

定格状態では以上のようなループを構成するが、原子炉
がトリップすると原子炉トリップ信号に基づき制御装置
によりバルブ開閉を制御し、第３図に示すナトリウム顕
熱除去モードのループ構成に切り換えられる。２次ナト
リウム側は、２次ナトリウム系ポンプ２６が停止しポニ
ーモータ運転に移行しており定格の６％流量であるが、
２次ナトリウム入口温度は、原子炉内高温プレナムの温
度変化が緩やかであるので、定格状態の４７５℃にしば
らくの間維持される。この２次ナトリウムの顕熱を除去
するため、水蒸気側は以下のような対応をとる。まず、
原子炉トリップ信号により給水ポンプ７の回転数を低下
させ定格状態の２０％に流量を低減させるそれと同時に
、切換バルブ１２゜３１を閉じ、切換バルブ３０．３２
を開く。

蒸気発生器１での交換熱量が２次ナトリウムの流量減少
により大きく低下するので、蒸発管２の出口部では、水
・蒸気の二相が混在する飽和蒸気となり気水分離器３へ
戻る。気水分離器３で分離された蒸気は、蒸気流路１７
からタービン４側へ向かう切換バルブ１２．３１が閉じ
ているので、蒸気流量３３．３４から直接給水加熱器８
へ至り、給水と熱交換した後、蒸気流路３５から復水器
５に流入し凝縮する。また、気水分離器３内で分離され
た飽和水は、切換バルブ１５が閉じられており、切換バ
ルブ３２が開かれているので再循１５１２流路３６から
脱気器６へ至る。その後は定格状態と同様に給水流路２
０．２１を経て給水加熱器８へ至る。給水加熱器８の入
口部における給水温度を１６０℃とし、２次ナトリウム
顕熱除去モードにおける交換熱量を定格状態の８％程度
とすると、蒸気流路３４からの蒸気との熱交換によって
、給水温度は２７５℃と、従来例に比ベア０℃以−１−
高くすることができる。

この２７５℃と云う給水温度で蒸気発生器１に給水する
ため、２次ナトリウム出口温度はこの温度以下に下がら
ず、定格状態の３１０℃から急激に変化しない。さらに
、原子炉出力が低下し、定格状態の６〜１％状態の崩壊
熱除去レベルとなった場合には、２次ナトリウム系ホッ
トレグ２４に設けた熱電対３７で計測する２次ナトリウ
ム入口温度に基づく信号によりバルブ開度を制御し、第
４図に示す崩壊熱除去モードのループ構成に切り換えら
れる。２次ナトリウム側は、上記ナトリウム顕熱除去モ
ード同様、ポニーモータ側運転に移行しており定格の６
％流量であるが、既に原子炉内高温プレナムの温度が低
下しているため、２次ナトリウ、ム入ロ温度は３３５℃
あたりまで下降している。

一方、水蒸気側も、この崩壊熱除去のための給水ポンプ
７の回転数をさらに低下させ、不安定が生じない程度の
定格の１０％流量に減少する。そして、２次ナトリウム
系ホットレグ２４に設けた熱電対３７で計測する２次ナ
トリウム入口温度が設定温度（仮りに３５０℃とする）
以下になった場合、切換バルブ１４．３２を閉じ、切換
バルブ１５．２８を開く。これにより、給水流路と再循
環流路が切り換わり、以下この手順で蒸気発生器ｌに給
水される。給水加熱器８で蒸気により加熱された給水は
、切換バルブ１４が閉じているので、給水流路２７から
気水分離器３上部に導かれた後スプレィノズル２９から
気水分離器３内の蒸気にスプレィされる。この蒸気と熱
交換した給水は、気水分離器３内の飽和水と合流し再循
環流路２３から蒸気発生器１へ至る。そして、気水分離
器３で分離された蒸気は、上記のナトリウム顕熱除去モ
ードと同様の蒸気流路１７，３３，３４．３５を経て復
水器５で凝縮し、脱気器６．給水ポンプ７から給水加熱
器８へ至る。

上記のように崩壊熱除去モードでは、給水が気水分離器
３内の蒸気にスプレィされ、蒸気と熱交換した後気水分
離器３内の飽和水と合流するので、蒸気発生器１の入口
部における給水温度を、飽和温度付近の約３００℃まで
上昇させることができる。これにより、蒸気発生器１で
熱交換する２次ナトリウムの出口温度は、給水温度以下
には下がらないので、一体貫流型蒸気発生器において高
温待機モードでの運転が可能となる。本実施例では原子
炉出力や２次ナトリウム入口温度により、水蒸気系のバ
ルブ開閉を制御しループ構成を切り換えることができる
。

第５図は、運転モードを切り換えるフローチャートを示
したものであり、原子炉１〜リップ信号の有無、及び熱
電対３７によって計測される２次ナトリウム入口温度と
設定温度との大小比較により。

定格運転モード、ナトリウム顕熱除去モード、崩壊熱除
去モードと、原子炉出力や２次ナトリウム入口温度の変
化に適応した運転が可能となり、２次す１〜リウム出口
温度の急激な過渡変化を抑制し。

原子炉冷却系設備に加わる熱衝撃を緩和できる。

さらに、本実施例の崩壊熱除去モードでは、ナトリウム
顕熱を除去しないので再循Ｑ量が少なくてすみ、また、
気水分離器３と蒸気発生器１の入口部との高度差を充分
確保しているので、自然循環を利用した給水が可能とな
り、従来例、上記実施例と比較し再循環ポンプ９を削除
でき、また、Ｎａ温度が高い状態の顕熱モード運転に続
き崩壊熱除去モード運転をバルブ開閉操作を制御し連続
的に運転できる他、上記実施例と同様の作用効果を有す
る。

〔発明の効果〕

以上記述したように本発明の蒸気発生器プラントにおい
ては、一体貫流型の再＠環方式で高温待機モード運転が
可能で、かつ、原子炉冷却設備に加わる熱衝撃を緩和で
きる効果を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図はそれぞれ本発明の蒸気発生器プラント
の異なる実施例を示し第１図は原子炉トリップ状態の説
明図、第２図は定格運転状態の説明図、第３図、第４図
はそれぞれ第２図の状態からナトリウム顕熱除去モード
、崩壊熱除去モードに変化後の状態の説明図、第５図は
第２図ないし第４図の運転モード切換えを示すフローチ
ャート、第６図は従来の蒸気発生プラントの原子炉トリ
ップ状態の説明図である。１・・・蒸気発生器、２・・・蒸発管、３・・・気水分
離器。４・・・タービン、５・・・復水器、６・・・脱気器、
７・・・給水ポンプ、８・・・給水加熱器、９・・・再
循環ポンプ、１２．１３，１４，１５，２８，３０，３
１゜３２・・・切換バルブ、１６，１７，１８，３３゜
３４．３５・・・蒸気流路、２２．２７・・・給水流路
、２３．３６・・・再循環流路、２４・・・二次ナトリ
ウム系ホットレグ、２９・・・スプレィノズル、３７・
・・熱１３１°　　　　　　　　　　　　　　・１代理
人　弁理士　長崎博男７．ザｙ・ −”１−Ｊ−・（ほか１名）第　／Ｉｉ８早　２　口第　３　　口第　４　目第　５　口

Claims

【特許請求の範囲】１、二次ナトリウムが内部に循環されるとともに該内部
に両端をそれぞれ給水流路及び蒸気流路に連通される蒸
発管が内蔵された蒸気発生器と、該蒸気流路に配設され
た気水分離器と、該気水分離器からの蒸気が順次切換バ
ルブ、タービン、復水器、脱気器を経て水となり給水ポ
ンプ、給水加熱器及び切換バルブを経て連通し循環供給
される上記給水流路と、該給水流路の該給水加熱器、該
切換バルブ下流位置及び上記気水分離器底部を連通する
切換バルブが取り付けられ再循環流路と、上記気水分離
器下流の蒸気流路に設けられた上記切換バルブ上流の該
蒸気流路から分岐し上記タービン下流の上記復水器に連
通される切換バルブが設けられた蒸気流路と、原子炉ト
リップ信号に基づき上記給水ポンプ、上記切換バルブを
自動的に制御する制御装置とを設けたものにおいて、上
記給水加熱器下流の上記切換バルブ間の位置の上記給水
流路から分岐し上記気水分離器内上部に配設されたスプ
レイノズルに連通される切換バルブが取り付けられた給
水流路と、上記再循環流路に設けられた再循環ポンプと
を設けたことを特徴とする蒸気発生器プラント。２、二次ナトリウムが内部に循環されるとともに該内部
に両端をそれぞれ給水流路及び蒸気流路に連通される蒸
発管が内蔵された蒸気発生器と、該蒸気流路に配設され
た気水分離器と、該気水分離器からの蒸気が順次切換バ
ルブ、タービン、復水器、脱気器を経て水となり給水ポ
ンプ、給水加熱器及び切換バルブを経て連通し循環供給
される上記給水流路と、該給水流路の該給水加熱器、該
切換バルブ下流位置及び上記気水分離器底部を連通する
切換バルブが取り付けられた再循環流路と、原子炉トリ
ップ信号に基づき上記給水ポンプ、上記切換バルブを自
動的に制御する制御装置とを設けたものにおいて、上記
タービン及び上記給水加熱器を連通し切換バルブが設け
られた蒸気流路と、上記気水分離器の下流で上記タービ
ンに連通し形成され上記切換バルブが設けられた上記蒸
気流路の該切換バルブ上流側及び上記タービン、上記給
水加熱器間を結ぶ上記蒸気流路の上記切換バルブの下流
間を連通し切換バルブが設けられた蒸気流路と、上記給
水加熱器及び上記復水器間を連通された蒸気流路と、上
記気水分離器の底部側及び上記脱気器間を連通し切換バ
ルブが設けられた再循環流路と、上記給水加熱器下流の
上記切換バルブ間の位置の上記給水流路から分岐し上記
気水分離器内上部に配設されたスプレイノズルに連通さ
れる切換バルブが取り付けられた給水流路と、上記蒸気
発生器に連通された２次ナトリウム系ホットレグに取り
付けられナトリウム温度を検出し顕熱除去モード運転か
ら崩壊熱除去モード運転に切り換わる信号を発する熱電
対とが設けられていることを特徴とする蒸気発生器プラ
ント。