JPS6212643A - 細粒材に関する水分調整材利用法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、細骨材に関する水分調整材料用法に係り、砂
やスラッジ類のような細粒材に附着した水分を風力など
に妨害されることのない条件下で円滑且つ高能率に適正
な範囲として調整し、しか　・も高い歩留りで回収しモ
ルタル又はコンクリートのような生混練物を調整するこ
とのできる方法を提供しようとするものである。

川砂又はこれに準じた細粒材は所謂細骨材として今日に
おけるセメント類を利用した各種の建築又は土木工業上
不可欠の資材であり、勿論古くから一般に使用されて来
たものであって、近時においては海砂や水滓抄成いはス
ラッジ類も代用されつつある。ところがこのような細粒
材には耐着水分があり、この耐着水分値は多様且つ広範
囲に変動することが常である。即ち斯かる川砂等はその
産地自体が川原のような屋外であり、これを採取してヤ
ードに堆積するとしても特別に屋根を施すようなことが
殆んどないものであるからそれらの採取乃至運搬、貯蔵
事情の何れからしても河川水、雨露と接触する可能性が
極めて高く、一方この砂等はその細粒の故に比表面積が
絶大であって表面附着水などを含有することが不可避で
あり、又それらの粒子間の空隙においても水分を保有す
るのでその耐着水分は常に存在し、しかもそれが天候条
件、気象条件によって不断に変化する。同様のことは前
記した海砂、水滓砂などにおいても認められ、特にこれ
らのものにおいてはその採取条件などに原因して異質成
分が耐着混入している可能性が高く、これは上記川砂の
場合においても粘土質その他の泥分などが附着し、これ
らの、２のは上記したような利用上において種々の弊害
をもたらす。一方斯様な砂類を用いてセメント混練物を
調整するに当ってはその水セメント比（以下Ｗ／Ｃとい
う）やセメント砂比（以下Ｃ／Ｓという）、或いはコン
クリートとする場合においてそれらのセメント又は砂の
何れか一方又は双方に対する砂利のような粗骨材（Ｇ）
の配合比（以下Ｓ／Ｇ又はＣ／Ｇという）如何は得られ
る成形体の強度や流動性（成形性、施工性）の如何に夫
々重大な影響を及ぼすことが明らかであり、即ち過剰に
配合された水分は何れにしても分離、ブリージングを惹
起し又その強度低下の大きな原因となり、反対に水分過
少は成形性や注入性を損い、成程振動や圧縮のような補
助処理を併用しても緻密な組織を形成することができず
、同様に強度低下その他の製品欠陥を招来する。従って
上記のようなＷ／Ｃなどを適正に決定することが好まし
い製品を得、又円滑な注入成形を図り更には有効な吹付
施工を得る上において不可欠であるにも拘わらず、それ
に用いられる砂の耐着水量が上記のように変動しこれを
的確に把握、管理することのできない事情であることは
事実上前記したような関係を適正に決定し得ないわけで
あって、Ｗ／ＣのみならずＳ／Ｃも不定であり、結局好
ましい強度や成形作業をなし得ない、勿論この砂の重量
を絶乾状態まで乾燥し或いは水中で測定するような方決
もあるが、大量に必要とされる砂にあっては実地的に採
用不可能に近く、又前者は大量の熱エネルギーと時間を
消費し、後者も又砂粒内に完全に水を滲透し空気を放出
するための工数（ＪＩＳによれば２４時間浸水を要件と
する）及びその後にその含有水を排出する工数が著しく
嵩む。

上記のように耐着混入する異質成分がその性能に変化を
来すことも当然で、特に海砂に附着した塩分などは鉄筋
材の腐食を招くこととなるので厳しく規制され、ＪＩＳ
などにおいてもその除塩手法が規定されているが、斯様
な除塩のための海砂洗滌には大量の清水が消費され、そ
の取扱いも煩雑で、勿論除塩洗滌後の脱水にも困難な処
理を必要とする。

なおこのような粒状材表面の脱水を図るために風力を利
用して粒状材を飛散し、この飛散した粒状材の衝撃力で
脱水させることが特開昭５３−５４３５８号に提案され
ているが、この場合には相当に強い風力を必要とするこ
とは明らかで、この風力が設備のケーシング内で乱流し
且つ設備の周辺に噴出することは当然で、単に設備から
噴出するものだけでも台風なみの風力またはそれ以上で
ある。即ち仮りに工場内で実施すると工場内が台風のよ
うに吹き荒れることになり、屋外で実施しても周辺の土
砂を吹き飛ばせ、作業者が設備に近寄ることも困難な程
で、ケーシング内ではそれ以上に強い圧力気流が発生し
、粒状材の衝撃反転後における挙動も乱れ、特に砂粒の
場合にはケースからの噴出気流で砂粒がケース外に吹き
飛ばされ、その処理結果が大きく乱れると共に作業自体
も不安定なものとならざるを得ない。

本発明者等は上記したような砂などの細骨材を遠心力を
利用して殊更に風°力などを利用しないで飛散せしめ、
この分散飛行粒子を板面に衝突させ、該衝突時の衝撃力
によって附着水分を衝突板面に移行させ、細骨材を板面
から反転落下させて附着水分を調整し、ケース内気流な
どによって粒子挙動の乱されることが少く、一般的に粒
子に残留する水量は上記した飛行速度、遠心力に反比例
し、従って遠心力の程度を適当に選ぶことにより衝撃板
から反転落下する砂粒の耐着水量を略−走化させ、好ま
しい歩留り向上を得しめると共にこのようにして得られ
た水分−走化細骨材を用い、合理的なモルタルまたはコ
ンクリートの調整を行わしめるものである。

蓋し上記したような本発明方法を実施するための装置の
１例は添附図面に示す通りであってホッパーのような細
粒材供給手段１の下方に回転円板２が取付けられ、即ち
この回転円板２の中央部にはホッパー１からの装入口１
１が臨ませられると共にその周側部に分散片７が配設さ
れており、しかもこのような回転円板２は前記供給手段
１の装入口外側に対して回転自在に設けられた軸筒１２
に連結されたものであって、該軸筒１２は固定筒１３に
対してベアリング３を介装して組付けられ、又この軸筒
１２の上部に取付けられたプーリ１５はモーター４のプ
ーリ５との間にベルト１４が懸回されていて所要の速度
で回転されるように成っている。然して上記したような
回転円板２の周側・には適当な距離を採って環状の衝突
板６がケーシング１０内の下部がりに傾斜した釣鐘状の
誘導部体９に対して適宜に装脱可能に設けられ、該誘導
部体９の下部には区分手段８．８ａ、８ｂが多段に環設
され最下段の区分手段８ｂは上記誘導部体９の下方域を
上記ケーシング１０と相俟って、実質的に密閉するよう
に成っており、この区分手段８ｂに連結板１８を以て他
の区分手段８ａ、８が段設されることは図示の通りであ
る。

各区分手段８〜８ｂの上端はナイフ状に形成され、この
部分が誘導部体９の内面に対し少くとも液体及び空気を
通過させる程度の間隙を採って対設されることは図示の
通りであり、誘導部体９面に沿って運動する細粒材を該
壁面から離脱させるように成っている。

なお上記したような回転円板２の外周には場合によって
はその周側部を少許下向きに屈曲させた環状の回転板２
ａを仮想線で示すように添設してもよく、この場合にお
いては砂粒の飛散がそれなりに下向きに行われることと
なり、衝突板６の設定位置はより下方となるが、特別に
分散片７を配設しなくても円板２面で展開された砂粒に
対しその飛散離脱に際してその下向屈曲域における砂粒
の摩擦作用と相俟って有効な遠心力附与を図ることがで
きる。然してこのような場合の各区分手段８〜８ｂの誘
導部体９面との間隔は図示の場合より更に小とすること
により砂粒の好ましい離脱が図られ、上記同様の作用を
得しめることができる。

又ホッパー１に対してはベルトコンベアの如きを前置し
て砂粒を連続的に送入する。

なお後述する実施例のように上記したような装置におい
て好ましい運転条件を採用するならば上記した装置にお
いて誘導部体９面にそい排出するものは水分と実質的泥
分となるから、このものはそのまま放流してよい。

然し適用される砂粒などの性状如何によりこのように好
ましい運転条件が常に得られない場合もあり、斯様な場
合には誘導部体９の下端から区分手段８ｂの外部に落下
したものを適宜に沈降分離その他の処理をなしてその細
粒材を分取し、これをコンベアなどによってホッパー■
に装入し再処理を行い得ることは勿論である。又本発明
の処理によって細粒材から除去された水分はこれを単に
放流することなく、これを適宜に回収利用することがで
き、例えば水分調整された該細粒材のその後のモルタル
又はコンクリート混練用に利用する。

蓋しこれらの関係をも考慮した具体的な装置は第２図に
示す通りであって、第１図に示したような装置における
誘導部体９の下方に受樋１９を若干傾斜させて環設し、
又区分手段８ｂの下方は図示のように絞り、これに搬出
ベルトコンベア２０を配設し、調整処理された砂が絞り
口２０ａ内において常に若干堆積された状態でコンベア
２０で搬出することによりこの区分手段８ａ内を実質的
に密閉状態とするようにし、然して上記受樋１９の傾斜
した下位部分に放流口１９ａを設けて排水槽１８内に設
けられたホッパー状の受器１７内に細粒材から除去され
た水を落し込むように成っている。又このような受器１
７の底部には掻上片２１ａの配設された所謂むかでコン
ベアの如き掻上コンベア２１が設けられ、受器１７の底
部に沈降した固形分を排水槽１８の外部に掻上げるよう
にされ、しかも排水槽１８には別の吸入口２３を有する
送水管２２が設けられていて所要の揚水機構（図示せず
）で揚水し前記したようなモルタル又はコンクリートを
混練するための混合機部分に送るように成っており、前
記排水槽１８の一側には水位レベル検出機構２４を有す
る給水管２５が設けられていて常に該排水槽１８の水位
レベルを一定とするように成っている。上記した送水管
２２は場合によっては受樋１９部分に導いて該受樋１９
内を清掃するように注水せしめ、或いはホンパー１に送
入するコンベア３０の基部に導いてホッパー１に送り込
まれる細粒材に予め加水する目的に利用され得る。即ち
本発明によるものが結局は衝撃力を利用して細粒材の表
面附着水を除去するものであって、この除去すべき水を
事前に殊更に加水することは無意味のようであるけれど
も場合によっては除去調整された水分値に達しない乾燥
状態の細粒材である場合があり、この場合には折角の除
去調整処理によっても一様な水分値とならない。又各線
粒材にそれなりの泥分が混入していることが避けられず
、この泥分は粘性を有するので衝撃板６面に粘着する可
能性が特に被処理細粒材の水分値の低い場合に高いから
、このような場合に被処理細粒材の水分量を予め高めて
お（ことは頗る有意であり、即ち細粒材から除去され壁
面を流下する水によって衝突板６面などに凝着しようと
する泥分などをも流下させることができる。

更にこのような衝突板６部分に泥分などの凝着する可能
性の高い場合には第２図実施態様で示すようにホッパー
１の上方に設けられたモータ４ａで駆動される垂軸２７
をこの衝突板６部分まで垂下し、該垂軸２７に清掃片２
８を配設して緩徐な垂軸２７の回転（例えば毎分１０回
以下）で衝突板６部分の掻取清掃を行わせることができ
る。Ｈし粘着性の高い泥分凝着層がこの衝突板６面部分
に形成されるようなことはそれが緩衝層となって折角の
衝撃エネルギーを利用した調整効果を損うこととなり、
又その泥分などによる凝着層に細粒材自体が薄着され衝
撃反転されなくなる可能性も高くなるが、斯様な泥分附
着量の高い細粒材の場合においても前記のような清掃片
２８による清掃を適宜に行わせ゛ることによりそれらの
不利のない水分調整処理を有効に実施することができる
。

なお上記のような垂軸２７には必要に応じてスクリュー
２９を設け、ホッパー１からの細粒材を回転円板２上に
定常的に供給するようにする。即ち回転円板２に供給さ
れる細粒材の量が極端に変動することが一定状態の水分
調整を得る上において好ましくないことは明らかであり
、回転円板２とは別のモーター４ａによる駆動で該定常
供給を図ることにより好ましい供給と操業が得られるこ
ととなる。

上記したような装置を利用した本発明方法の具体的な実
施例を先ずその調整過程について述べると以下の通りで
ある。

調整例１゜ 上記した図面に示すような装置によって耐着水量の４％
〜２５％の範囲で種々に異る千葉系君津産出の含水中目
川砂（吸水率２．２５％、粗粒率３．２７％）を供給し
、回転円板２としては径４５０龍のものを用い、この回
転円板２をモーター４によって毎分１２５０回転の速度
で回転させ、供給された砂粒を衝突板６に対して衝突せ
しめた。ホッパー１に対する砂粒供給速度は含水砂とし
て２５ｒｒｒ／ｈｒとし、ホッパー１に送入するコンベ
ア上で５〜４（１！／ｓｉｎの散水をなしつつ供給させ
たが、上記したような回転円板２の回転条件下において
区分手段８ｂ内下部に堆積した砂をその密閉条件が堆積
砂で確保させつつコンベアで搬出された砂を毎分サンプ
リングしその含有水量を測定した結果は８．７９〜８．
９３％の範囲内であり、附着水量としては６．５４〜６
．５８％の略完全状態で一定したものであることが確認
され、更にその回収量は２４．１ｒｒｒ／ｈｒで歩留り
は９６．２％に達し、ｆＩ＆ｕ分は実質的に泥分と認め
られた。

父上記したところと同じ条件で回転円板２の回転速度を
毎分１５００回転と前記の場合より高速としたときにお
いて搬出された砂のサンプリングに関する含水量測定結
果は６．９２〜７．０４％（耐着水量４．６６〜４．７
７％）であり、更に該回転速度を１７５０回／ｌｌ１ｎ
とした場合は含水率は５．７９〜５．８８％（耐着水量
３．５３〜３．６２％）であって、何れの場合もその附
着量がより低く、しかもばらつき範囲がより狭い範囲内
で一定化していることが確認され、その回収量は１５０
０ｒｐｍのときは２４．２８　ｒｄ／ｈｒ、　１７５０
ｒｐｍのときが２４、５２　ｎ？／ｈｒであった。

調整例２゜ 前記した調整例１におけると同じ装置で広島系産出の中
目海砂（吸水率２．４６％、粗粒率２．６２％、塩分含
有率０．３３％）を処理し、この場合においてホッパー
に対するコンベア上において毎分３０１の水を添加して
処理した。

即ちこのときにおいて上記調整例における前段で示した
回転円板２の回転条件下では得られたサンプリングの含
有水が８．５６〜８．７１％（附着水ｆｆ１６．４０〜
６．５５％）であって同じ回転条件でも中目砂たること
から耐着水量が低くなっており、又その塩分含有量が０
．０３％であってそのまま充分に生モルタル又は生コン
クリート調整用として利用し得ることが確認され、回収
量は２３．８ｎ？／ｈｒであった。

同様に調整例１後段の回転条件のときのサンプリング含
有水測定値は１５００ｒｐ−のときが６．７６〜６．８
３％（耐着水量４．３０〜４．３７％）であり、１７５
０ｒｐｍのときが５゜５１〜５．５８％（耐着水量３．
０５〜３．１２％）であって前記同様にばらつきの少い
結果を得ることができしかもこれらのときの塩分含有量
は０．０２８％、０．０２７％であって何れもそのまま
コンクリート用に供し得ることは勿論であった。

なおこの場合において、従来の除塩処理技術に従い清水
によってその塩分を除去する洗滌をなすには少くとも被
処理海砂の容積と同じ量以上の清水による洗滌操作が必
要であって上述した実施例に相当する２５ｎｆの海砂を
処理するには２５〜８０ｒｄの清水が消費される。これ
に対して上記した本発明の場合においては３０１ｘ６０
　（分）であって、必要な水量は僅かに１．８ｒｄ／ｈ
ｒであり、清水消費量が大幅に縮減される。

しかも上記した従来法の除塩処理はスプリンクラ−又は
単なる散水のような手法によるもので除塩効果が相当に
ばらつき、例えば平均値が０．０３％となっても具体的
には例えば０．００２〜０．１５０％のものであり、工
業的に好ましい範囲とされる０、０４％以下の要件を満
たされないものが相当に混入しているが本発明における
上記調整例の場合はコンベア上で均等に加水されること
、衝撃分離が均等且つ的確に行われることから０．００
７〜０、０３８％であってそのばらつき範囲が少く、こ
の点からしても好ましいものであることが知られた。

調整例３゜ 粗粒率２．５３％、吸水率２．９０％の水滓スラグ砕砂
を調整例１において記載したところと同様に処理した。

　　゛ 即ち１２５０ｒｐｍのときは毎分行われたサンプリング
の含有水が８．９９〜９．２７％（附着水６．０９〜６
．３７％）であり、１７５０ｒｐｍのときは含有水が６
．１９〜６．２８％（附着水４．２９〜４．３８％）で
あって、回収量については１２５Ｏｒｐｍのときが２４
．Ｏｒ＆、１５００イのときが２４．３　ｎ？、　１７
５０ｒｐｆｆｌのときが２４．５１Ｍであった。

上記したような水分調整材を用いて行う利用法について
の具体例を示すと次の通りである。

利用例１゜ 従来一般法に従ってセメントモルタルを調整すべく絶乾
に近い千葉県君津産中目川砂を用い、セメントを９５６
ｋｇ／ｍとし、Ｃ：Ｓ＝１：１でＷ／Ｃを３５％、リグ
ニンスルフォン酸系分散剤を７．６５ｋｇ／ｎ？の割合
で混練されたものは相当に気泡発生が認められ、このも
のの流動性はＪロートで４２秒であり、ブリージング率
は３時間後で６％であって、又このモルタルによる成形
体の３日後圧縮強度は３７５　ｋｇ／ｃｎｆ、７日後で
４８９ｋｇ／ｄ、２８日後では５６３　ｋｇ／ｃｊであ
った。なおこの２８日後における変動係数は１５．３％
である。

これに対し上記と同じ中目砂を本発明による水分調整処
理を調整例１で記載したところと同じに回転円板を１７
５０ｒｐｍで回転させたものの表面附着水は３．５３％
であり、このような川砂に対し、前記したところと同じ
セメント量、Ｃ／Ｓ及びＷ／Ｃの関係となるように残部
の水（上記表面耐着水量を差引いて）と分散剤とを添加
混合したモルタルの流動性はＪロートで１３ｓｅｃであ
り、３時間後のブリージンク率は０．５％であった。又
斯かるモルタルにより成形された製品の３日後圧縮強度
は５３２　ｋｇ／ｃｄ、７日後で６９８ｋｇ／ｃｄ、２
８日後では７９０ｋｇ／ｃｄであり、その変動係数は４
．８％であった。

更に上記中目砂を同じく回転円板が１７５０ｒｐｍの回
転速度で水分調整し表面附着水３．５３％とされたもの
に１６．４７％の１次水を均等に添加混合してからセメ
ントをＣ／Ｓ＝１：１となるように添加混合して砂粒表
面にＷ／Ｃが２０％とされた造殻を形成せしめ、その後
に２火水１５％と分散剤０．８％を添加混練して得られ
たモルタルの流動性は１９ｓｅｃであり、又その３時間
後におけるブリージンク率は零であった。然して斯がる
モルタルで形成された製品の３日後圧縮強度は６１９に
、　／　ｃｄ、７日後で７３９１ｇ／ａａ、２８日後で
は８５５ｋｇ／−であって、変動係数は２．２％であり
、前記した従来−触法に比すれば同じ配合であるに拘わ
らず著しい強度増大が得られ、且つ安定した品質たるこ
とを確認できた。

利用例２゜ 従来一般法により利用例１におけると同じ君津産出中目
砂を用い、セメントを３４７　ｋｇ／ｒｄ。

Ｃ／Ｓ＝１：２、Ｃ／Ｇ＝１：３．６、分散剤を３、５
　ｋｇ／　ｒｄの割合で配合しＷ／Ｃを４２％とされた
コンクリートのスランプ値は２．１　ｃｓであり、又こ
のコンクリートでは相当のブリージング及び気泡の発生
が目視で確認できた。

然してこのコンクリートにより得られた成形物の３日後
圧縮強度は２０８　ｋｇ／ｃ＋ａ、　７日後で２８４ｋ
ｇ／ｃｄ、２８日後では３３４ｋｇ／−であって、その
変動係数は１７．４％であった。

これに対し利用例１におけると同じ表面耐着水量を３，
５３％とする調整処理を行った同じ中目砂で上記したと
ころと同じ配合比、組成とし混練調整されたコンクリー
トのスランプ値は８．２　ｅｌｌであり、若干の分離、
ブリージングの認められるものであったが、斯様なコン
クリートで得られた成形体の３日後圧縮強度は２７４ｋ
ｇ／ｃｉ、７日後で３４８ｋｇ／ａＪ、２８日後では４
８２ｋｇ／ｃｊであってその変動係数は８．２％であり
、５０％近い強度増大が得られていると共にバラツキ範
囲のそれなりに少いものであった。

更に上記と同じ３．５３％の表面耐着水調整川砂に対し
６．４７％の１次水を添加混合してからセメント量を上
記と同じになるように添加し造殻部のＷ／Ｃを２０％と
した造殻砂を得、このものに砂利と共に２次水を２２％
と分散剤をセメント量の１％の割合で添加混合し前記し
たところと同じ配合組成のコンクリートとした。然して
このコンクリートのスランプ値は１１．６Ｃ１１であり
、又このコンクリートによる成形体の３日後圧縮強度は
３０８ｋｇ／ｃｊ、７日後で３８２ｋｇ／ｃ＋Ｊ、２８
日後では５１３ｋｇ／ａｊであり、且つその変動係数は
５．１％であって、更にその強度が５０％前後高められ
ており、又はらつき範囲の頗る少い安定したコンクリー
トを得ることができた。

利用例３゜ 利用例２におけると同じ配合組成のものに更に嵩比で１
．５％の鋼繊維を添加したコンクリートを従来一般法で
調整混練したものはスランプ値が１、５　Ｃ１１であっ
て分離、プリージンクの大きいことが目視で確認され、
このコンクリートによる成形２８日後の曲げ強度は５８
ｋｇ／ａＪであった。

これに対し本発明における水分調整を行った砂を用い同
様に鋼繊維を配合したコンクリートのスランプ値は７．
４ｃｍであり、若干の分離、プリージンクが認められた
が、このコンクリートによる成形体の２８日後における
曲げ強度は７５ｋｇ／−であった。

更に上記のように水分調整してから砂粒に対しＷ／Ｃを
２０％とした造殻を形成させ、このものを用いて上記と
同じ配合組成とし調整された′＠繊維入りコンクリート
においてはスランプ値が１２．８０で分離、ブリージン
クが認められず又このものによる成形体の２８日後曲げ
強度は９２ｋｇ／−であった。

利用例４゜ 上記した利用例１〜３におけると同じ川砂を用いセメン
トを吹付工として３５０ｋｇ／ｒｙｒ、砂を１１２０ｋ
ｇ／ｎ？、粗骨材を７００ｋｇ／ｒｒｒ、急結剤をｉｏ
、５ｋｇ／ｒｒｒとなるように乾式条件下で混合したも
のを高圧空気で圧送し、このような乾式圧送物に吹付ノ
ズル部でＷ／Ｃが５０％となるように水を添加し直角壁
面（側壁面）に吹付施工した場合におけるリバウンド量
は約３５％で、又トンネル内粉塵発生量は約７５０ＣＰ
Ｍであった。又該吹付工の２８日後における圧縮強度は
２３２ｋｇ／ｃｊであり、その変動係数は１４．５％で
あった。

これに対し上記したものと同じ川砂を利用例１〜３と同
じに表面附着水を３．５３％に調整した川砂を用いた場
合には同じ配合組成および吹付施工条件でのリバウンド
量が１８％となり、しかもその粉塵発生量は３４０ＣＰ
Ｍであり、且つその吹付工の２８日後圧縮強度は３６３
ｋｇ／ｃ＋ａ、その変動係数は５．３％であった。

更に上記の表面耐着水率を３．５３％とされた川砂を用
い、Ｃ／Ｓが１：１となるモルタルを得るに当って前記
川砂に造殻層のＷ／Ｃが２０％の造殻を形成してからＷ
／Ｃ＝３４．２％で分散剤が０．６％（セメント量に対
し）として調整された流動性のよいモルタルを一方の管
路で圧送し、他方の管路では吹付工としてＣ／Ｓが１：
３．０１、Ｓ／Ａ　（Ａは粗骨材、即ちＡｇｇｒｉｃａ
ｔｅ　）が５６％となるように上記同様に水分３．５３
％に調整された砂と粗骨材を乾式条件で圧送し、これら
のものを急結剤などでノズル部において一方の管路から
の発送量１部に対し他方の管路からの圧送量を１．７５
部の割合で混合させ垂直壁面に吹付施工した。この吹付
コンクリートにおけるＷ／Ｃは４２％でセメント量は３
５２に＋ｒ／ｒｒｒのものであり、吹付時のリバウンド
量は８．９％、粉塵発生量は７２ＣＰＭであって、吹付
け２８日後の圧縮強度は５４２ｋｇ　／　ｃｄ、変動係
数は３．２％のものであって、強度においては従来−触
法の倍以上、変動係数では５分の１近くに縮減された好
ましい吹付施工をなすことができた。

以上説明したような本発明によれば砂その他の細粒材に
関してその耐着水分を風力その他に妨害されることの少
い条件下で有効に調整し、それによって従来技術におい
て適正配合比を実地的に求め得なかった砂などの細粒材
に関し常に好ましい配合比関係を得しめその製品強度を
夫々の配合比条件下において最高状態となし又はらつき
範囲の少い安定した品質の製品を得しめることが可能と
なるものであり、しかもこのような処理を量産的に行わ
せても処理時におけるロス量が少く工業的に有利な調整
処理を円滑に実施することができるものであって工業的
にその効果の大きい発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施形態を示すものであって、第１図は
本発明による装置の一例を示す断面図、第２図はその除
去された水の処理系を配設した場合の説明図である。 然してこれらの図面において、１は細粒材供給手段、２
は回転円板、３はベアリング、４はモータ、５はプーリ
、６は衝突板、７は分散片、８．８ａ、８ｂは区分手段
、９は誘導部体、１ｏはケーシングを示すものである。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）細粒材としてコンクリート配合用の細骨材の飛散
   を遠心力で行わしめ、この遠心力による飛散細骨材を壁
   面に衝突させ、前記遠心力により該細骨材面附着水分の
   離脱を図り、上記壁面に対し所要の隙間を採って添設さ
   れた区分手段により該壁面に略そって運動する細骨材の
   壁面からの離脱を図り、斯うして回収された細骨材の水
   分値により配合水量を決定しモルタル又はコンクリート
   のような生混練物を調製する細粒材に関する水分調整材
   料用法。
2. （２）海砂のような不純分を附着した細粒材に適宜加水
   して処理し不純分除去と水分調整を同時に行わしめる特
   許請求の範囲第１項に記載の細粒材に関する水分調整材
   料用法。
3. （３）回収された細骨材の調整水分値により第１次の添
   加水量を決定し、該水分を添加混合してからセメント粉
   や石膏粉のような粉状水硬性物質を添加して混合するこ
   とにより細骨材の表面に粉状水硬性物質による造殻を一
   旦形成せしめ、この造殻細骨材に対し目的生混練物を得
   るための残余水分を前記調整水分値から第２次添加水量
   として求め、この第２次添加水量を前記造殻細骨材に添
   加すると共に必要な粉状水硬性物質その他の添加材を添
   加し混合する特許請求の範囲第１項に記載の細粒材に関
   する水分調整材料用法。