JPS62123220A - 遠赤外線放射装置の燃焼量と空気量の制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、水や有機物に吸収されやすいので、近来人体
や各種物体の加熱用熱源として利用されつつある遠赤外
線を燃料の燃焼熱によって発生させる装置、すなわち燃
焼熱をＡ！）源とする遠赤外線放射装置に関するもので
ある。

従来の技術 近来赤外線中の波長の長い領域の光で、遠赤外線と呼ば
れる光が人体や各種有機物の加熱用８源として利用され
つつある。

該遠赤外線の波長が４〜１０マイクロメーターの光が特
に水や有機物に吸収されやすく、該波長の光を人体に照
射して暖房し、またはサウナ用熱源として利用し、有機
物に照射して乾燥または塗装、印刷の焼付等に利用され
ている。

光の波長は光を発生させる物体の温度によって定まり、
ウィーンの変位則によれば４５０℃位の温度の物体から
発生する光のなかでは４マイクロメ一ター位の光が最も
多数に放射され。

２１０℃位の物体からは６マイクロメ一ター位の光が最
も多ＩＩｌに発生する。

該６マイクロメーター付近の遠赤外線が水や有機物に吸
収されやすいので、人体に照射して暖房やサウナ浴用と
し、有機物に照射して乾燥や焼付に利用されている。

電力をｆｐｔ源とする遠赤外線放射装置であればヒータ
の温度を該２１０℃位に保つことは容易であるが、燃料
の燃焼熱を熱源とする遠赤外線放射装置では、放射体の
表面温度を一定の温度に保つことは困難である。

なぜならば通常燃焼炎の温度は１５００〜２０００℃位
なので、特に水冷または強制的な空冷をおこなわなけれ
ば燃焼室の外面温度は通常８００〜１５００℃位になっ
てしまい、前記２１０℃よりは大幅に高くなり、波長の
問題のみならず燃焼室が焼損する恐れがある。

一方排気部に近い放射体の温度は排気ガスの温度が低い
ほど熱効率が良いので、なるべく低い方が望ましく一般
に１５０℃位の場合が多い。

従って熱効率が良い燃料の燃焼熱による遠赤外線放射装
置を得んとすれば燃焼室の外表面等高温部分の温度を下
げる必要がある。

燃焼室の外表面温度を下げる方法の１つに、筒状の燃焼
室の内側に更に内筒を設けて、該内筒の内側を燃焼室と
し、かつ内筒と外筒の間に冷却用の空気を強制的に流し
て内筒の外面と外筒の内面を冷却し、少なくとも燃焼が
完全に終了する距離以上の長さがある内筒出口において
、内筒内部より流出する高温の燃焼ガスと合流して燃焼
ガスの温度を低下させて燃焼外筒をより低い適当な温度
に加熱する方法がある（後述第６．７図参照）。

該方法を用いると下流の放射体の温度も冷却空気を用い
ない場合に比較してより低い温度とすることができる。

具体的な例をあげると、内外筒間に燃焼に必要な理論空
気量の２〜３倍の空気を強制的に流し外筒表面の温度を
高い所でも４５０〜５５０℃位に保ち、４〜７マイクロ
メーターの光を主体に放射する遠赤外線放射装置が暖房
用、サウナ用、乾燥用等の熱源としてすでに実用化され
ている。

該遠赤外線放射装置の大部分は燃焼中か消火中の２位Ｗ
１動作で温度等のコントロールを行なっているが、近来
高燃焼、低燃焼、停止の３位置制御または比例制御等の
高度な燃焼量制御が一部に用いられるようになった。

Ｌ記の遠赤外線放射装置は、水や有機物に吸収され易い
波長の光を主体に放射するという利点がある反面、余分
な空気を加熱して排気ガスといっしょに排気するので熱
効率が低いという欠点がある。

発明が解決しようとする問題点 本発明は前記水や空気に吸収され易いという利点を損な
わずに冷却空気の鼠をより少なくして熱効率を上昇させ
んとするものである。

問題点を解決するための手段 従来の遠赤外線放射装置では燃料の量を増減する場合当
然燃焼空気量も自動的に同様に増減させ、該増減させる
燃焼空気量とほぼ同率で冷却空気にを自動的に増減させ
ている。

本発明は燃焼量を減少させる場合、燃焼外筒の温度を許
容できる限りなるべく高く保つように冷却空気の量を必
要最小限とする。換言すれば燃焼量を減少させた場合、
燃焼空気量と同様の比率で冷却空気の量を減少させれば
燃焼外筒の温度は高燃焼時よりも低下するという現象に
着［１し、燃焼外筒の温度が高燃焼時と同程度となるよ
うに冷却空気の量を大幅に減少させて低燃焼時の冷却空
気量を従来より減少させ、低燃焼時の排気ガス於をｇ動
的に減少させて熱効率を上昇させんとするものである。

実施例 以下本発明実施例について説明する。

第１図は本発明第１実施例の正面図で、配管等の一部を
系統図で示し、第２図は第１図のＡ−Ａ断面の拡大断面
図、第３図は第１図の矢印Ｂ方向から見た部分拡大図で
ある。

燃料ガスはガバナー１を通りから分岐し、比較的少品二
のガスがオリフィス２を通り低燃焼電磁片３を通って分
岐部から高燃焼電磁片４を通ってくるより多量のガスと
合流し、燃焼内筒５内に設けられたガスバーナ６内に流
入する。

燃焼用空気は燃焼空気ダンパー７を通って燃焼内筒５内
に入り、黒い矢印で示す通りガス／１°−す６の小孔６
−１よりガスバーナ６内に流入し燃料ガスと混合し燃焼
する。

８は点火用スパーク棒、９は火炎検出用電極棒である。

冷却用空気は冷却空気ダンパー１０よりダクト１１内に
入り、白い矢印で示す通り燃焼外筒１２と燃焼内筒５の
間を通りなから両筒を冷却し、燃焼内筒５の出口部より
下流において徐々に燃焼ガスと混合し、遠赤外線放射管
１３゜１４．１５を通り排気用送風ｆｉ１６より煙突１
７から外部に排気される。

上記説明した状況は高燃焼の状態であるが。

被加熱物の状態により燃焼量を減少させなければならな
い状況が生ずる。

低燃焼の信号がでると燃料ガスの供給ラインでは高燃焼
電磁片４が自動的に閉じ、ガスは低燃焼Ｔｔ電磁片のラ
インのみを流れるが、オリフィス２の抵抗によりガス量
は減少する。

本第１実施例では高燃焼時の半分位にガス敬を減少させ
る。

同時に空気はコントロールモータ１８の動作によりいず
れも全開になっている燃焼空気ダンパー７、冷却空気ダ
ンパー１０が自動的に閉じる。

この時第３図に示す通り、燃焼空気ダンパー７は４５°
閉じるが、冷却空気ダンパー１０は６０’閉じる。

燃焼空気ダンパー７が４５°閉じると開口面積は全開時
（高燃焼時）の３０％位となるが、ダンパー前後の差圧
が増加するので：ｊＳｌ実施例では燃焼空気量は高燃焼
時の６０％位に減少する。

冷却空気ダンパー１０の開口面積は全開時の１３％位に
閉じるが差圧の増加により冷却空気量、は高燃焼時の３
０％位となる。

以北述べたｍｌ実施例はすでにサウナ用等に使用されて
いる遠赤外線放射装置を改良せんとするものであり、各
部の温度、空気ψ等を現在実用化されている装置のなか
でもっとも一般的な実例をあげて説明すると、燃焼外筒
１２の温度は該筒内の燃焼ガスの温度のみならず燃焼外
筒１２の太さ、その時の燃焼量９周囲の温度等によって
定まるが、高燃焼時の燃焼外筒１２のｆ均的な温度は４
００’Ｃ位である。

該高燃焼時の燃焼空気、６は理論空気の１６２倍位（空
気比１．２．過剰空気率２０％）、冷却空気量は理論空
気量の２．３倍位で、合計空気比３．５（過剰空気率２
５０％）であり、排気ガスの量は天然ガスを主成分とす
る都市ガス１００００キロカａり一当り３６Ｎｍ’位で
ある。

従って低燃焼では燃焼空気量は理論空気量の１．４４倍
（１，２Ｘ０．８　Ｘ２）、冷却空気量は１．３８倍（
２，３Ｘ　Ｏ，３Ｘ　２）　、合計理論空気量の２．８
２倍であり、この時の燃焼ガスには都市ゴス１α０００
キロカロリー当り２９Ｎｍ３位である。

以上述べた燃焼用、冷却用空気量について説明する。

燃焼外筒１２の平均的温度は前述の通り４００℃位とす
ることが望ましく、従来の各種遠赤外線放射装置におい
て高燃焼時の空気比を３．５位にして燃焼外筒１２の温
度を４００℃位になるようにしている場合が最も一般的
である。

これは燃焼筒を太くすれば燃焼外筒１２の温度を低くす
ることができるが、あまり太くすると装置が大型化する
欠点があり、さらには反射板と対面する燃焼外筒１２の
非放射方向部分があまり太すぎると局部的に加熱する恐
れがあるので、燃焼筒を適当な太さにし、この時の燃焼
外筒１２の温度を４００℃位にしようとして冷却空気量
を調整すると、空気比が３．５位となることが最も一般
的な実例である。

該空気比３．５の内、燃焼空気を１，２としたのは推定
値である。

低燃焼時の燃焼空気量は空気とガスとの混合が高燃焼時
より遅くなるので燃焼速度を高めなければならないので
、燃焼量は高燃焼時の５０％減少させても空気量は６０
％位に減少させるので、低燃焼時の燃焼空気の空気比は
１．４４となる。

該低燃焼時の冷却空気量は従来燃焼空気量と同率で調節
するので高燃焼時の６０％、空気比は２．７６となる。

これに対しｍｌ実施例では１．３８としているが、該数
値は下記のようにして推定した。

天然ガスを主成分とする都市ガスでは、空気比が３．５
の時の理論燃焼温度（燃焼が終了するまで放熱しなかっ
たと仮定した場合の燃焼ガスの温度）は比熱を０．３４
Ｋ　ｃａｌ／Ｎ　ｍ３℃と仮定すると約７３５℃となる
。

（排気ガス量×比熱Ｘ温度＝低位発熱量３６　Ｘｏ、３
４％温度＝９０００’１低燃焼時には発生する熱量が５
０％になるので燃焼内筒５および燃焼外筒１２が受ける
単位伝熱面積当りの熱量は高燃焼時の半分になる。

従って高燃焼時と同様に燃焼外筒１２の表面温度を４０
０℃とするには、単位伝熱面積当りの伝熱量を２倍にす
ればよい。

燃焼室内の熱伝達は放射伝熱が主体となり、該放射伝熱
量は絶対温度の４乗に比例するから燃焼温度を高めれば
熱伝達量を増加させることができる。

では燃焼温度を何度にすれば熱伝達量が２倍になるかを
推定しなければならないが、実際の燃焼温度は数多くの
要因があり、推定が困難なので理論燃焼温度を推定する
。

放射伝熱量は燃焼温度のみならず伝熱面（燃焼外筒１２
の内面）温度、放射伝熱係数等の影響を受けるが、とり
あえずこれらを無視すると低燃焼時の理論燃焼温度が７
３５℃の時の放射伝熱量Ｑは下記の式で求められ、Ｃは
常数である。

Ｑ＝Ｃ（−署）４ Ｑ＝Ｃ（２ム２２間）４　　・・・・・・・・・・・・
（１）／θρ 求める温度Ｔ’にの時には放射伝熱量が２倍になるので
下記の式が成ｔする。

２ＸＱ＝Ｃ（÷）４・・・−・・・・・・・・　（２）
式（１）を式（２）に代入。

２Ｘ（笠）４つ（ニ）４ ／ρＤ　　　　　　　　　　　／ρ０ ２ｏｅ４７＝　（１）４　　（÷）　Ａ　＝　１１．９
９／ＤＯ Ｔ＝１１．！１９　°Ｋ　　　　　Ｔ＝９２６℃・・・
・・・・・・・・・　（３） １−記の通り９２６℃に燃焼温度をト昇させれば、はぼ
熱伝達量が２倍になり、燃焼外筒１２の温度が４００℃
位になるであろうこと推定できるが、伝熱面側の条件に
よって該推定温度が大幅に変っては問題なので更に詳細
に検討する。

従来の各種遠赤外線放射装置における低燃焼時の燃焼外
筒１２の温度は２８０℃位のことが多いので、該温度を
含めて更に推定計算を行なう。

２面体間の放射伝熱Ｆ′＃１は下記の式により求められ
る。

ＤＣ（二ｌ　）　ａ　　　（−Ｔ２−）　ａ　）　＝　
Ｑ１００　　　　　　　　　　　／／り ここで　Ｔｌ　、高温体の表面の絶対温度Ｔ２；低温体
の表面の絶対温度 Ｄ　；係数 従来の低燃焼時の熱伝達量Ｑは、 ・・・・・・・・・・・・・・・　（４）低燃焼時の熱
伝達量を２倍にするための理論燃焼温度Ｔ３°には ＤＣ（÷）４　　ｃ−＋７た上＃）４）　＝　２　Ｘ　
Ｑ／ρＯ ・・・・・・・・・・・・・・・　（５）（４）式を（
５）式に代入、 Ｄ（（−Ｔ−Ｌ）ａ　　（１３，７３）４）ｌρ０ ＝　２０　（（１０，０８）４−　（５，５３）す（４
薯）４＝　２　（１０３２４−９３５）＋２０５１Ｇ判
）４　＝　２０８２９ Ｔ３　＝　１２０１’　Ｋ　（９２８℃）　・・・・・
・・・・　（６）以上の通り（３）と（６）の温度が殆
ど同じなので理論燃焼温度を９００°位にすれば燃焼外
筒１２の温度が、高燃焼時と同じ４００’位になるであ
ろうことが推定できる。

理論燃焼温度が９００℃の時の天然ガスを主成分とし、
ｌＮｍ３当りの発８量が１１０００Ｋｃａｌ　（７）都
市ガス（１３Ａ）　　１０００［ＩＫ　ｃａｌ　　（低
位発熱１９０００Ｋｃａｌ　）当りの燃焼ガス量Ｑ　Ｎ
　ｍ　３は比熱を０．３４Ｋｃａｌ／Ｎｍ’　”Ｃｊと
すると下記によって求められる。

ＱＸ　９００Ｘ０．３４＝ａＯＯＯＱ＝２９．４薯ｍ’
・・・・・・・・・・・・・・・　（７）２．８位であ
る。

以上の計算結果から本第１実施例の低燃焼時における空
気量を燃焼空気の空気比を１．４４　、冷却空気は１．
３Ｂ、合計理論空気量の２．８２倍と推定したものであ
る。

以上を要約すると、従来の遠赤外線放射装置では燃焼緘
を５０％に減少させる低燃焼時には理論空気量の４．２
倍（１，４４＋　２．７Ｅｆ）の空気を必要としたが、
本発明第１実施例では理論空気量の２．８２倍の空気量
でよく２排気ガス丑を減少させ熱効率を上’ｙｌさせ得
たものである。

発明の効果 本発明の効果を従来の装置と比較して説明する。

まず従来最も一般的な装置として第１図に対応させた第
６図を示す、第７図は第６図のＣ−Ｃ断面の拡大断面図
である。

ｒ：Ｒ１実施例同様に高燃焼時燃料ガスはガバナｌより
オリフィス２．低燃焼電磁弁３を通る少量のガスが高燃
焼電磁弁４よりの、より多量のガスと合流しガスバーナ
６内に流入する。

燃焼用空気は燃焼空気口１９より燃焼内筒５内に入り、
黒い矢印に示す通すガスバーナ６内に入り燃料ガスと混
合し燃焼する。冷却用空気は白い矢龍に示す通り冷却空
気口２０よりダクトエエ内に入り燃焼外筒１２と燃焼内
筒５を冷却しながら燃焼ガスと徐々に混合し、冷却空気
と混合した燃焼ガスは遠赤外線放射管１３゜１４．１５
を通りダンパー２１より排気用送風機１６を経て煙突１
７から排気される。

低燃焼時には高燃焼電磁弁４が閉じ、燃料ガス量は高燃
焼時の５０％減少し、コントロールモータ１８の動作に
−よりダンパー２１が閉じるので該ダンパー２１を通過
する燃焼ガス量は高燃焼時の６０％に減少するので、燃
焼空気口１９よりの燃焼空気と、冷却空気口２０からの
冷却空気の量が同様に６０％に減少する。

高燃焼時には前述の通り燃焼外筒１２の平均的温度は４
００℃であり、この時の燃焼空気量は理論空気の１，２
倍、冷却空気量は理論空気の２．３倍、合計の空気比は
３．５（過剰空気率２５０％）である。

低燃焼時にはいずれも高燃焼時の６０％となるので、前
述の通り燃焼空気の空気比が１．４４　。

冷却空気は２．７６、合計空気比４．２となる。

上記の従来装置の例に対し未発明第１実施例の低燃焼時
における空気比は２．８２であり、その差（４，２−２
，８２＝１．３８）理論空気量の１．３８倍の空気が加
熱されて煙突１７より排気されることを本発明：５１実
施例において防止し得たものである。

天然ガスを主成分とする都市ガス（１３Ａ）１００００
Ｋｃａｌ　　（高位発熱績）の理論空気量は約１ＯＮｍ
コなので１本発明第１実施例の低燃焼時では従来より　
１００ＯＯＫ　ｃａｌ当り、１３．８Ｎ　ｒｎ３の空気
を節約したこととなり、低燃焼時の排気温度を２００℃
、気温を２０℃と仮定し、空気の比熱を０．３１Ｋｃａ
ｌ　／　Ｎ　ｍ’　℃とすると、（１３，８Ｘ　０．３
１Ｘ　（２００−２０））　ｍ約した８量は１００００
Ｋｃａｌ当り　７７０Ｋｃａｌ　となる。

従来装置の実施例の低燃焼の排気ガス量は、１００００
Ｋ　ｃａｌ当り４３Ｎｍコなので排気ガスの比熱を０．
３１．温度は同様に２００℃の時の排気損失熱値は（４
３Ｘ０．３１Ｘ（２００−２０））　＝２３９９Ｋｃａ
ｌであり、熱効率（低位発熱量基準、高位発熱量１００
００Ｋ　ｃａｌの１３Ａガスの低位発熱量は９０００Ｋ
ｃａｌ　）は７３，３％である。

（（９０００−２３！３９）÷９０００）　Ｘ１００　
＝７３．３％未発明第１実施例の低燃焼時の排気損失は
１８２９Ｋｃａｌなので、熱効率は８１．９％であり、
２３９９−７７０　　＝　１６２９ （（９０００−１６２９）÷９０００）　Ｘ１００　＝
ｓｔ、９％低燃焼時において従来より１０．４％燃料を
節減できた。

（（９０００−２３９９）　　＋　　（９０００−１６
２９））　Ｘ１００　＝８Ｌｅ１００−８９．８＝　１
０．４％ 低燃焼時に１０．４％燃料を節減すると、装置を連続的
に運転した場合どの程度の効果を発揮するかについて考
察する。

高燃焼で燃焼する時間をＨ５低燃焼時間をし、高燃焼の
燃焼量をｑ、従来装置の総燃焼量をＱｌ、本発明ｔ５１
実施例の総燃焼量をＱ２とすると下記によって燃料の節
減率が求められる。

ＨＸ　ｑ　＋　Ｌ　Ｘ　　０．５ｑ　＝　Ｑ　Ｉ　　　
　・＝−・−・（＋）ＨＸｑ＋ＬＸ　　Ｑ、５ｑ（１−
０，ＩＯ２）＝Ｑ２・・・・・・・・・・・・（２） （２）÷（１） 高燃焼、低燃焼の運転時間の比率は各装置ごとに異なる
が、一般には始動時は高燃焼で燃焼し、ｍ定の温度まで
上昇した立上り後はほとんど低燃焼運転となることが多
い、従って長時間連続的に運転するサウナ用熱源や遠赤
外線放射装置、コンベアー乾燥機等の連続式乾燥機等で
はほとんど低燃焼での運転となり１本発明の効果は大き
く、パッチ式乾燥機等の間欠運転装置では効果が少ない
。

営業サウナでは１日１６時間営業するこたが多く、１日
平均１６時間装置を運転する営業サウナでは年間を通じ
て始動時間は３０分から１時間位なので、仮に高燃焼の
時間を１日２時間、低燃焼の時間を１２時間、燃焼が停
止する時間を２時間と仮定すると（ａも一般的な例であ
ろうと推定するので）　、　（３）式より未発明装置で
は従来装置の８１．０％の熱量でよく９％の燃料が節約
できる。

１Ｆ２）Ｍ装置では１日１０時間運転しシーズンを通じ
ての高燃焼時間を１日１時間、低燃焼時間を８時間、燃
焼停止時間を１時間と仮定すると８．３％の燃料を節約
できる。

効果の多い装置でも１０％以下の省エネルギー効果しか
ないが、近来の各種燃焼量δの熱効率はすでにかなり高
効率となっているのでサウナや暖房装置に用いられた場
合水発す１装置は簡単な装この改良で大きな効果を発揮
することができる。

未発【４は以上述べた第１実施例のみならず燃料の燃焼
熱により遠赤外線を発生させる装置において、燃焼室の
外側に冷却空気を浣し燃焼量を減少させる場合、自動的
に燃焼空気凌の減少率よりも冷却空気量の減少率をより
大きくするという特徴の範囲内で、種々設計変更が可能
である。

例えば第４図は本発明のｆＪ′Ｓ２実施例であり、第１
実施例の燃焼量制御は高燃焼、低燃焼、停止の３位置制
御であるが、本第２実施例はより高度な比例制御方式の
実施例である。

燃焼量ガス量はコントロールモータ１８と連動するバタ
フライ弁２２により比例的に調節され、コントロールモ
ータ１８とバタフライ弁２２が最大６０°！！ＩＪ作す
ると、燃焼空気ダンパー７は最大４５°動作し、冷却空
気ダンパー１０は最大６０’ｆｉ作し空気量の減少率は
常に冷却空気の方が多くなっている。

：５５図は本発明第３実施例のバーナ部分の拡大図で、
第１実施例のがスバーナは先混合式ガスバーナであった
が、本第３実施例では元混合式ガスバーナを装備してい
る。

高燃焼時理論空気量の５０〜７０％位が燃焼空気ダンパ
ー７を通って混合管２３内に入り。

燃料ガスと混合し炎口２４より燃焼内筒５内に流出し、
冷却空気ダンパー１０を通ってダクト１１内に流入した
空気の一部が二次空気口２５から流入し二次空気として
混合し燃焼するが、この時の二次空気量は理論空気量の
５０〜７０％位で、燃焼内筒５と燃焼外筒１２の１ｔ１
１を通る冷却空気量は理論空気ｒｈの２．３倍位であり
、冷却空気ダンパー１０を通過する空気量は理論空気量
の２．８〜３倍位である。

燃焼量を５０％に減少させる低燃焼時には燃焼空気ダン
パー７は少ししか閉じないので理論空気量の９０−１１
０％位の空気が−・次空気として混合管２３内に流入し
、冷却空気ダンパー１０からは理論空気量の゛１．６〜
１．８倍位の空気が入り、この内の２０％位、すなわち
理論空気量の３５％位が二次空気０２５から燃焼内筒５
内に燃焼用二次空気として供給される。

この他、 ■　バーナを油圧噴霧式油バーナ等に変更し、燃料を液
体燃料に変更すること。

■　燃焼内筒５をパンチングメタルや多孔質のセラミッ
ク等を用いて製作し、鎖孔を通して燃焼炎よりの光を燃
焼外筒１２の内面に放射し、燃焼外筒１２の上流部の伝
熱量を増加させること。

■　燃焼内筒５の長さを短くし、燃焼炎の先端部を燃焼
外筒１２内に露出させて該炎先端部より燃焼外筒１２へ
ふく射熱を放射し燃焼外筒１２からの遠赤外線放射量を
増加させること。

等々である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明第１実施例の正面図で配管図の一部を系
統図で示す６第２図は第１図のＡ　−Ａ断面の拡大図、
第３図は第１図のＢ方向から見た部分拡大図である。第
４因は木発す１の第２実施例の制御形態を説明する図、
第５図は本発明の第３実施例のバーナ部分の拡大断面図
である。第６図は従来装置例の第１図に対応する図であ
り、第７図は第４図のＣ−Ｃ断面図である。 １・・・ガバナー、２・・・オリフィス、３・・・低燃
焼電磁弁、４・・・高燃焼電磁弁、５・・・燃焼内筒、
６・・・ガスバーナ、７・・・燃焼空気ダンパー、８・
・一点火用スパーク杯、９・・・火炎検出用電磁棒。 １０・・・冷却空気ダンパー、１１・・・ダクト、１２
・・・燃焼外筒、１３．１４．１５・・・遠赤外線放射
管、１６・・・排気用送風機、１７・・・煙突、１８・
・・コントロールモータ、２２・・・バタフライ弁。 ２３・・・混合管、２４・・・炎口、２５・・・二次空
気口。 以　　　上

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 管内で気体または液体燃料を燃焼させ、あるいは管内に
   燃焼ガスを流通させて管外面より赤外線を放射して人体
   、物体等を加熱し、暖房用熱源、サウナ用熱源、各種乾
   燥機用熱源として利用する赤外線放射装置の燃料を燃焼
   させる燃焼管内に管状の内筒を設け、該燃焼管内筒内部
   を燃料を燃焼させる燃焼室とし、該燃焼管内筒外面と燃
   焼管内面との間に冷却用空気を流通させて、燃焼管外面
   をほぼ５００℃以下位に保ち、発生する赤外線をより波
   長の長い遠赤外線主体とすることを特徴とする遠赤外線
   放射装置において、主として燃焼の用に供する燃焼用空
   気の量と、主として燃焼管および燃焼管内筒の冷却に利
   用する冷却空気の量と、燃料の供給量をそれぞれ別個に
   かつ自動的に調整する機構を設け、該燃料の供給量と空
   気量の調整機構を燃焼空気量と冷却空気量の比、すなわ
   ち燃焼空気量を冷却空気量で除した値が燃焼量が多い時
   には燃焼量が少ない時に比べて小さく、燃焼量が少ない
   時には燃焼量が多い時に比べて大きくなるように自動的
   に作動させることを特徴とする遠赤外線放射装置の燃焼
   量と空気量の制御方法。