JPS62106385A - 乗物の運行角度を計算するためのドップラ慣性ループ - Google Patents
乗物の運行角度を計算するためのドップラ慣性ループInfo
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- JPS62106385A JPS62106385A JP61212881A JP21288186A JPS62106385A JP S62106385 A JPS62106385 A JP S62106385A JP 61212881 A JP61212881 A JP 61212881A JP 21288186 A JP21288186 A JP 21288186A JP S62106385 A JPS62106385 A JP S62106385A
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- angular velocity
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/52—Discriminating between fixed and moving objects or between objects moving at different speeds
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は航空機のドツプラ慣性誘導装置に関するもので
あり、更に詳しくいえば加速度計およびレートジャイロ
からのデータをドツプラレーダからの速度データと組合
わせて用いて乗物のピッチおよびロールを計算し、それ
らのピッチおよびロールを用いて乗物の進行方位を正確
に計算するドツプラ慣性誘導装置に関するものである。
あり、更に詳しくいえば加速度計およびレートジャイロ
からのデータをドツプラレーダからの速度データと組合
わせて用いて乗物のピッチおよびロールを計算し、それ
らのピッチおよびロールを用いて乗物の進行方位を正確
に計算するドツプラ慣性誘導装置に関するものである。
(従来の技術および発明が解決しようとする問題点)
多くの航空機は正確で、安価な自立航行装置を必要とし
ている。ドツプラレーダは正確な速度データを与えるこ
とができるが、全航行ソリューション(total n
avigation 5olut1on )は正確な進
行方位も要する。磁気コンパスはその進行方位を指示で
きるが、現在利用できる磁気コンパス装置は大型で、重
く、高価である。任意の磁針路センサの基本的な面は水
平面内での進行方位のみを測定する必要性である。傾斜
(ピッチまたはロール)誤差によりひき起される、地球
の垂直磁場の一部′により導入されるこの測定値のいか
なる精度低下でも大きい進行方位誤差が生ずることにな
る。第1図は傾斜誤差に対する磁針路の感度を磁気ディ
ップ角度の関数として示すものである。そのディップ角
度は地磁気の垂直成分と水平成分の比の逆正接である。
ている。ドツプラレーダは正確な速度データを与えるこ
とができるが、全航行ソリューション(total n
avigation 5olut1on )は正確な進
行方位も要する。磁気コンパスはその進行方位を指示で
きるが、現在利用できる磁気コンパス装置は大型で、重
く、高価である。任意の磁針路センサの基本的な面は水
平面内での進行方位のみを測定する必要性である。傾斜
(ピッチまたはロール)誤差によりひき起される、地球
の垂直磁場の一部′により導入されるこの測定値のいか
なる精度低下でも大きい進行方位誤差が生ずることにな
る。第1図は傾斜誤差に対する磁針路の感度を磁気ディ
ップ角度の関数として示すものである。そのディップ角
度は地磁気の垂直成分と水平成分の比の逆正接である。
従来の磁気コンパスは航空機において進行方位を求める
ためにいくつかの技術を用いている。1つの技術は流体
中に振子のようにして吊下げられる磁針路センサを用い
ることである。振子の作用は、加速されていない飛行中
は磁気検出素子を水平面内に保持させることであるから
、進行方位は適性に測定される。しかし、乗物の加速度
は振子を垂直からずらさせて磁気センサから大きな進行
方位誤差を生じさせる。別のやり方はボデーに取付けら
れた3個1組の磁気センサを用い、それらのセンサの出
力を、垂直センサまたは垂直ジャイロからのピッチおよ
びロールを用いて水平面に変換することである。典型的
な垂直ジャイロは、簡単な加速度計または液体水準器さ
えも用いて局部垂直に整列すなわち従属させられる。こ
の技術では加速されない飛行中は満足できるピッチ角度
およびロール角度が得られるが、加速中はピッチ角度お
よびロール角度は低下する。
ためにいくつかの技術を用いている。1つの技術は流体
中に振子のようにして吊下げられる磁針路センサを用い
ることである。振子の作用は、加速されていない飛行中
は磁気検出素子を水平面内に保持させることであるから
、進行方位は適性に測定される。しかし、乗物の加速度
は振子を垂直からずらさせて磁気センサから大きな進行
方位誤差を生じさせる。別のやり方はボデーに取付けら
れた3個1組の磁気センサを用い、それらのセンサの出
力を、垂直センサまたは垂直ジャイロからのピッチおよ
びロールを用いて水平面に変換することである。典型的
な垂直ジャイロは、簡単な加速度計または液体水準器さ
えも用いて局部垂直に整列すなわち従属させられる。こ
の技術では加速されない飛行中は満足できるピッチ角度
およびロール角度が得られるが、加速中はピッチ角度お
よびロール角度は低下する。
正確なピッチおよびロールは慣性装置、すなわち、2つ
のシューラー同調ループ(Schulertuned
1oop)として動作するように構成された加速度計と
ジャイロスコープの組合わせによりえらことができる。
のシューラー同調ループ(Schulertuned
1oop)として動作するように構成された加速度計と
ジャイロスコープの組合わせによりえらことができる。
それらのループは、離陸前に正しく初期化されると、厳
しい飛行動作中でもピッチおよびロールについての知識
を保持する。そのような慣性装置の大きい欠点は構成が
複雑で、高価なことである。
しい飛行動作中でもピッチおよびロールについての知識
を保持する。そのような慣性装置の大きい欠点は構成が
複雑で、高価なことである。
(問題点を解決するための手段)
「帯で吊るされた(Strapdovn )すなわちボ
デーに取付けられた三輪磁場センサを用いることにより
、低価格の正確な磁針路装置を得ることができる。その
磁場センサの直交する3つの成分がピッチ角度およびロ
ール角度を介して変換される。
デーに取付けられた三輪磁場センサを用いることにより
、低価格の正確な磁針路装置を得ることができる。その
磁場センサの直交する3つの成分がピッチ角度およびロ
ール角度を介して変換される。
本発明は、一定の高度をまっすぐ飛行している時′ばか
りでなく、従来のピッチセンサおよびロールセンサが大
きい誤差を生ずるような激しい作戦行動もピッチおよび
ロールを正確に測定する簡単で安価な技術を提供するも
のである。
りでなく、従来のピッチセンサおよびロールセンサが大
きい誤差を生ずるような激しい作戦行動もピッチおよび
ロールを正確に測定する簡単で安価な技術を提供するも
のである。
本発明°は、乗物のピッチとロールを計算するために安
価な加速度計および安価なレートジャイロからのデータ
と、ドツプラレーダからの速度データを用い、計算した
ピッチとロールを用いて前記「帯で吊るされた」磁場セ
ンサからの直交磁場成分を変換し、水平進行方位データ
を生ずるものである。加速度計は乗物の加速度と、入力
軸に沿う重力成分とを測定する。その重力成分は(たと
えば、帯で吊るされた加速度計の場合には)ピッチおよ
びロールの関数である。加速度計の出力に対する乗物の
加速度の影響は、その加速度からドツプラ速度の時間微
分を差し引(ことにより無くすことができる。そうする
と残りの信号はピッチおよびロールの関数である。2つ
の垂直な加速度計がピッチおよびロールを決定するため
に十分な情報を与える。別のやり方は加速度計の出力を
積分しくそれにより速度が得られる)、ドツプラ速度を
差し引くことである。それにより得られた信号はピッチ
およびロールの時間積分に比例する。両方の場合におい
て、雑音を動的に除去し、正確なピッチデータおよびロ
ールデータを瞬時に得ることができるようにするために
、上記計算過程を助けるようにレートジャイロのデータ
が用いられる。
価な加速度計および安価なレートジャイロからのデータ
と、ドツプラレーダからの速度データを用い、計算した
ピッチとロールを用いて前記「帯で吊るされた」磁場セ
ンサからの直交磁場成分を変換し、水平進行方位データ
を生ずるものである。加速度計は乗物の加速度と、入力
軸に沿う重力成分とを測定する。その重力成分は(たと
えば、帯で吊るされた加速度計の場合には)ピッチおよ
びロールの関数である。加速度計の出力に対する乗物の
加速度の影響は、その加速度からドツプラ速度の時間微
分を差し引(ことにより無くすことができる。そうする
と残りの信号はピッチおよびロールの関数である。2つ
の垂直な加速度計がピッチおよびロールを決定するため
に十分な情報を与える。別のやり方は加速度計の出力を
積分しくそれにより速度が得られる)、ドツプラ速度を
差し引くことである。それにより得られた信号はピッチ
およびロールの時間積分に比例する。両方の場合におい
て、雑音を動的に除去し、正確なピッチデータおよびロ
ールデータを瞬時に得ることができるようにするために
、上記計算過程を助けるようにレートジャイロのデータ
が用いられる。
本発明の目的は、従来の慣性誘導装置に及ぼす地球の重
力場の影響の結果として、加速度計、レートジャイロお
よびドツプラレーダから得たデータを補償しながら、乗
物のピッチおよびロールを計算するために、現在利用で
きる安価な加速度計、レートジャイロ、およびドツプラ
レーダから利用できる速度データを用いることである。
力場の影響の結果として、加速度計、レートジャイロお
よびドツプラレーダから得たデータを補償しながら、乗
物のピッチおよびロールを計算するために、現在利用で
きる安価な加速度計、レートジャイロ、およびドツプラ
レーダから利用できる速度データを用いることである。
(実施例)
以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。
本発明の1つの用途は慣性誘導装置が真の磁針路を発生
できるようにすることである。磁針路センサの基本的な
面は水平面内のみの進行方位を測定する必要である。傾
斜(ピッチおよびロール)−誤差により引き起される、
地球の垂直磁場の一部によるその測定値がどのように悪
影響を受けても大きい進行方位が生ずることになる。本
発明は、重力によりデータが悪影響を受けることなしに
、水平面内のピッチおよびロールを正確に計算する技術
を提供するものである。
できるようにすることである。磁針路センサの基本的な
面は水平面内のみの進行方位を測定する必要である。傾
斜(ピッチおよびロール)−誤差により引き起される、
地球の垂直磁場の一部によるその測定値がどのように悪
影響を受けても大きい進行方位が生ずることになる。本
発明は、重力によりデータが悪影響を受けることなしに
、水平面内のピッチおよびロールを正確に計算する技術
を提供するものである。
第2図は地磁気の2つの成分BH,BvをX。
Y、 Zの機体座標系で表したものを示す。第2図は
進行方位Hにおける水平飛行の条件を描いたものである
。航空機の磁針路は次式で計算される。
進行方位Hにおける水平飛行の条件を描いたものである
。航空機の磁針路は次式で計算される。
H−jan−IHY
BHx
ここに、BHYはY軸に沿う地磁気の成分、BHxはX
軸に沿う地磁気の成分である。
軸に沿う地磁気の成分である。
ピッチおよびロールの測定に誤差が生ずると、地磁気の
垂直成分がX、Y軸に結合され、進行方位が不正確に計
算される。それらの条件の下においては、進行方位は誤
差εHで次式から計算される。
垂直成分がX、Y軸に結合され、進行方位が不正確に計
算される。それらの条件の下においては、進行方位は誤
差εHで次式から計算される。
v
sin H+ −(εR)
v
cos H+ −(εP)
H
ここに、εRとεPはそれぞれロール量の誤差である。
進行方位が零または180度に近いとすると、計算され
た進行方位誤差はほぼ次式で与えられる。
た進行方位誤差はほぼ次式で与えられる。
V
εH−(εR)
H
進行方位が90度または270度に近いとすると、計算
された進行方位誤差はほぼ次式で与えられる。
された進行方位誤差はほぼ次式で与えられる。
y
εH−(εP)
H
したがって、進行方位誤差は進行方位と、ピッチ誤差の
大きさと、ロール誤差の大きさと、地磁気の垂直成分の
水平成分の比との関数である。
大きさと、ロール誤差の大きさと、地磁気の垂直成分の
水平成分の比との関数である。
第1図はロール誤差の関数としての進行方位誤差(北へ
向かって飛行していると仮定して)とディップ角度の関
係を示すグラフである。
向かって飛行していると仮定して)とディップ角度の関
係を示すグラフである。
(jan’[B /B ])
H
第1図はディップ角度の種々の範囲に関連する地球の地
理学的領域も示す。通常は、ディップ角度を70度はど
高くできる領域における動作を考えねばならない。その
場合には、第1図は、進行方位誤差を1度にしたい時に
は、垂直角度を0.25度にしなければならない。
理学的領域も示す。通常は、ディップ角度を70度はど
高くできる領域における動作を考えねばならない。その
場合には、第1図は、進行方位誤差を1度にしたい時に
は、垂直角度を0.25度にしなければならない。
第3図はピッチ角度を計算するためのドツプラ慣性ルー
プ10を示す。ロール角度を計算するためにほこのドツ
プラ慣性ループ10と同じループをもう1つ設けること
を理解すべきである。
プ10を示す。ロール角度を計算するためにほこのドツ
プラ慣性ループ10と同じループをもう1つ設けること
を理解すべきである。
通常の多重センサがX軸加速度計の出力Axを線12を
介して減算回路14の第1の入力端子へ与える。その出
力Aは(1)希望の直線加速度成分と、(2)悪影響を
与える重力成分との2つの成分を含む。重力成分だけが
ループ10により計算され、減算回路14の出力がその
減算回路への2つの入力の差であるように、その重力成
分は減算回路14の第2に入力端子へ与えられる。その
結果として線16に希望の直線加速度が与えられる。そ
の希望の直線加速度は減算回路22の第1の入力端子へ
与えられる。その減算回路22の第2の入力端子には誤
差信号が与えられる。これについては後で説明する。減
算回路22の出力は直線加速度の修正された値である。
介して減算回路14の第1の入力端子へ与える。その出
力Aは(1)希望の直線加速度成分と、(2)悪影響を
与える重力成分との2つの成分を含む。重力成分だけが
ループ10により計算され、減算回路14の出力がその
減算回路への2つの入力の差であるように、その重力成
分は減算回路14の第2に入力端子へ与えられる。その
結果として線16に希望の直線加速度が与えられる。そ
の希望の直線加速度は減算回路22の第1の入力端子へ
与えられる。その減算回路22の第2の入力端子には誤
差信号が与えられる。これについては後で説明する。減
算回路22の出力は直線加速度の修正された値である。
その出力は積分器24で積分されて慣性速度の正しい値
を生ずる。
を生ずる。
理想的な状況においては、その正しい慣性速度はドツプ
ラレーダ32により発生された速度に等しくなければな
らない。ドツプラ速度は地面に対する標準速度すなわち
基準速度として用いられる。
ラレーダ32により発生された速度に等しくなければな
らない。ドツプラ速度は地面に対する標準速度すなわち
基準速度として用いられる。
出力線33が、線26を伝わる慣性速度と線30を伝わ
るドツプラ速度の間の誤差信号を伝える。
るドツプラ速度の間の誤差信号を伝える。
その誤差信号は増幅器50の入力端子48へ与えられ、
その増幅器で増幅されてから線52を介して加算回路4
6の第1の入力端子へ与えられる。
その増幅器で増幅されてから線52を介して加算回路4
6の第1の入力端子へ与えられる。
増幅器50の利得αがこのループによる処理速度成分を
高くする。加算回路46の第2の入力端子−へは増幅器
50を含む経路に平行な経路を通って与えられる。更に
詳しくいえば、積分器42の入力端子40に減算回路2
8から誤差信号が与えられる。この積分器はそれに与え
られた誤差信号を積分し、かつそれに定数βを乗ずる。
高くする。加算回路46の第2の入力端子−へは増幅器
50を含む経路に平行な経路を通って与えられる。更に
詳しくいえば、積分器42の入力端子40に減算回路2
8から誤差信号が与えられる。この積分器はそれに与え
られた誤差信号を積分し、かつそれに定数βを乗ずる。
積分器はレートジャイロのドリフトを格納し、したがっ
て図示のループはその誤差を補償される。線44と52
からの組合わされた誤差信号が加算回路46において加
え合わされ、その和の信号が線54を介して加算回路5
6の第1の入力端子へ与えられる。慣性速度が積分器2
4から平行な出力路58を通って加算回路56の第2の
入力端子へ与えられる。加算回路56の出力60は乗算
回路62へ与えられ、そこで地球の半径に逆比例する換
算係数を乗ぜられて、地球の周囲の乗物の角速度に対応
する出力となる。その出力は出力線64を介して加算回
路68へ与えられ、そこで地球の角速度に加え合わされ
る。地球の周囲の乗物の動きの動的な影響と地球の回転
の影響を考慮に入れることかできる。加算回路68の出
力は線70を介して減算回路74の第1の入力端子へ与
えられる。餌回路74の第2の入力端子は多重センサ(
第4図)のX軸し−トセンサの出力端子が接続される。
て図示のループはその誤差を補償される。線44と52
からの組合わされた誤差信号が加算回路46において加
え合わされ、その和の信号が線54を介して加算回路5
6の第1の入力端子へ与えられる。慣性速度が積分器2
4から平行な出力路58を通って加算回路56の第2の
入力端子へ与えられる。加算回路56の出力60は乗算
回路62へ与えられ、そこで地球の半径に逆比例する換
算係数を乗ぜられて、地球の周囲の乗物の角速度に対応
する出力となる。その出力は出力線64を介して加算回
路68へ与えられ、そこで地球の角速度に加え合わされ
る。地球の周囲の乗物の動きの動的な影響と地球の回転
の影響を考慮に入れることかできる。加算回路68の出
力は線70を介して減算回路74の第1の入力端子へ与
えられる。餌回路74の第2の入力端子は多重センサ(
第4図)のX軸し−トセンサの出力端子が接続される。
そのX軸し−トセンサは乗物の角速度ω を発生する。
指示された減算を実行することにより、減算回路74の
出力は地球に対する乗物の関連するデータであって、線
76を介して積分器76へ与えられて積分される。積分
器78は更新されたピッチ角度を計算して、そのピッチ
角度を線80を介して回路82へ与える。この回路にお
いてピッチ角度の正弦を計算し、その正弦値を線84を
介して回路86へ与える。その回路86において重力の
加速度がその正弦値に乗ぜられる。ピッチ角度の正弦値
と重力の加速度の積すなわち乗物の加速度の重力成分が
線18を介して減算回路14へ与えられる。初めに述べ
たように、乗物の全加速度A から重力成分を差し引く
ことにより、直線加速度成分を得ることができる。直線
加速度成分の決定における精度を高くするためにコリオ
リ効果の値を減算回路14において差し引くことができ
−る。コリオリ効果は緯度と、乗物の速度と、地球の速
度との関数であり、実際にはコリオリ効果の値をROM
のルックアップテーブルに容易に格納できる。
出力は地球に対する乗物の関連するデータであって、線
76を介して積分器76へ与えられて積分される。積分
器78は更新されたピッチ角度を計算して、そのピッチ
角度を線80を介して回路82へ与える。この回路にお
いてピッチ角度の正弦を計算し、その正弦値を線84を
介して回路86へ与える。その回路86において重力の
加速度がその正弦値に乗ぜられる。ピッチ角度の正弦値
と重力の加速度の積すなわち乗物の加速度の重力成分が
線18を介して減算回路14へ与えられる。初めに述べ
たように、乗物の全加速度A から重力成分を差し引く
ことにより、直線加速度成分を得ることができる。直線
加速度成分の決定における精度を高くするためにコリオ
リ効果の値を減算回路14において差し引くことができ
−る。コリオリ効果は緯度と、乗物の速度と、地球の速
度との関数であり、実際にはコリオリ効果の値をROM
のルックアップテーブルに容易に格納できる。
以上説明したように、加速度の積分値は、重力による悪
影響を補償した後は、第3図に示されているループで計
算される地球の周囲を動く乗物の運動を修正する。減算
回路28においては、ドツプラ速度が慣性速度と比較さ
れ、相互接続線33゜34と、減衰帰還項γを線38を
介して減算回路22の減算入力端子へ与える回路36と
を含むガンマループを介して主ループの振動を減衰させ
るために用いられる。
影響を補償した後は、第3図に示されているループで計
算される地球の周囲を動く乗物の運動を修正する。減算
回路28においては、ドツプラ速度が慣性速度と比較さ
れ、相互接続線33゜34と、減衰帰還項γを線38を
介して減算回路22の減算入力端子へ与える回路36と
を含むガンマループを介して主ループの振動を減衰させ
るために用いられる。
第3図に示されているドツプラ慣性ループにおいて行わ
れる処理はアナログコンピュータ、デジタルコンピュー
タまたはハイブリッドコンピュータで実現できる。第3
図に示されている発明の技術的思想が与えられると、そ
の技術的思想のコンピュータにおけるスフトウエアによ
る実現は当業者には容易である。第3図に示されている
ループはピッチ角度の処理だけについてのものであるか
ら、以上説明したループをロール角度を計算するために
設けられなければならない。
れる処理はアナログコンピュータ、デジタルコンピュー
タまたはハイブリッドコンピュータで実現できる。第3
図に示されている発明の技術的思想が与えられると、そ
の技術的思想のコンピュータにおけるスフトウエアによ
る実現は当業者には容易である。第3図に示されている
ループはピッチ角度の処理だけについてのものであるか
ら、以上説明したループをロール角度を計算するために
設けられなければならない。
本発明の詳細な説明するために、本発明を利用する航行
装置のブロック図が示されている第4図を参照する。第
3図のループと、ロール角度を発生するための別に設け
たループとに関連して説明した計算はデジタルドツプラ
航行装置コンピュータ88により行うことができる。乗
物の先端部と最後部を結ぶ実とそれに直交する軸とによ
り形成される平管内に含まれる2本の加速度軸が用いら
れる。第3図を参照して説明した本発明の説明に従うよ
うにしてピッチとロールを計算するために2本のレート
ジャイロ軸(X軸とY軸)が用いられる。磁力計により
得た進行方位を滑かにするためにZ方向の第3の軸が用
いられる。図示のA/D変換器89がアナログセンサ9
1〜96からの出力をコンピュータ88が利用できるデ
ジタル形式に変換し、それをコンピュータ88へ与える
。第4図に示されている三軸磁力計91の出力−を水平
座標フレームに変換するために、第3図のドツプラ慣性
ループにより得られたピッチとロールが用いられる。実
際の変換はこの分野において知られているアルゴリズム
に従ってドツプラ航行装置コンピュータにおいて行うこ
とができる。三輪磁力計からの出力は機体成分中の地磁
気の3つの成分であるM 、M 、M を含む。
装置のブロック図が示されている第4図を参照する。第
3図のループと、ロール角度を発生するための別に設け
たループとに関連して説明した計算はデジタルドツプラ
航行装置コンピュータ88により行うことができる。乗
物の先端部と最後部を結ぶ実とそれに直交する軸とによ
り形成される平管内に含まれる2本の加速度軸が用いら
れる。第3図を参照して説明した本発明の説明に従うよ
うにしてピッチとロールを計算するために2本のレート
ジャイロ軸(X軸とY軸)が用いられる。磁力計により
得た進行方位を滑かにするためにZ方向の第3の軸が用
いられる。図示のA/D変換器89がアナログセンサ9
1〜96からの出力をコンピュータ88が利用できるデ
ジタル形式に変換し、それをコンピュータ88へ与える
。第4図に示されている三軸磁力計91の出力−を水平
座標フレームに変換するために、第3図のドツプラ慣性
ループにより得られたピッチとロールが用いられる。実
際の変換はこの分野において知られているアルゴリズム
に従ってドツプラ航行装置コンピュータにおいて行うこ
とができる。三輪磁力計からの出力は機体成分中の地磁
気の3つの成分であるM 、M 、M を含む。
それらのx y z
成分は、航行中の乗物の磁針を決定できるように、本発
明を用いることにより、ピッチ角度とロール角度を通じ
て水平成分と垂直成分に変換せねばならない。これは第
4のコンピュータ88の出力端子におけるデータ出力H
Mにより示されている。
明を用いることにより、ピッチ角度とロール角度を通じ
て水平成分と垂直成分に変換せねばならない。これは第
4のコンピュータ88の出力端子におけるデータ出力H
Mにより示されている。
希望のx、 y、 z成分で利用できる他のデータに
は速度項V 、V 、V と3本の軸に沿う角速
x y z 度項ω 、ω 、ω が含まれる。第4図のコンx
y z ピユータ88の出力端子の所にまた示されているように
、ピッチ(P)とロール(R)に対するデータは航行コ
ンピュータ97が利用することもできる。それからその
航行コンピュータ97はオートパイロット98のための
計算された全てのデータも利用できる。
は速度項V 、V 、V と3本の軸に沿う角速
x y z 度項ω 、ω 、ω が含まれる。第4図のコンx
y z ピユータ88の出力端子の所にまた示されているように
、ピッチ(P)とロール(R)に対するデータは航行コ
ンピュータ97が利用することもできる。それからその
航行コンピュータ97はオートパイロット98のための
計算された全てのデータも利用できる。
第1図は進行方位誤差をディップ角度および垂直誤差の
関数として示すグラフ、第2図は水平X。 Y、 Z座標系における地磁気成分を示すベクトル図、
第3図は本発明のドツプラ慣性ループのブロック図、第
4図は本発明を用いる航行装置の基本的なブロック図で
ある。 10・・・ドツプラ慣性ループ、14,22,28゜7
4・・・減算回路、24.42.78・・・積分器、3
2.90・・・ドツプラレーダ、46.56・・・加算
回路、50・・・増幅器、62・・・乗算回路、88・
・・ドツプラ航行装置コンピュータ、89・・・A/D
変換器、91・・・磁力計、92.93・・・加速度計
、94.95.96・・・レートセンサ、97・・・航
行コンピュータ、98・・・オートパイロット。 出願人代理人 佐 藤 −雄 雪駄り囃怖峨
関数として示すグラフ、第2図は水平X。 Y、 Z座標系における地磁気成分を示すベクトル図、
第3図は本発明のドツプラ慣性ループのブロック図、第
4図は本発明を用いる航行装置の基本的なブロック図で
ある。 10・・・ドツプラ慣性ループ、14,22,28゜7
4・・・減算回路、24.42.78・・・積分器、3
2.90・・・ドツプラレーダ、46.56・・・加算
回路、50・・・増幅器、62・・・乗算回路、88・
・・ドツプラ航行装置コンピュータ、89・・・A/D
変換器、91・・・磁力計、92.93・・・加速度計
、94.95.96・・・レートセンサ、97・・・航
行コンピュータ、98・・・オートパイロット。 出願人代理人 佐 藤 −雄 雪駄り囃怖峨
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、乗物の直線加速度を計算する過程と、 その加速度を積分して乗物の慣性速度を得る過程と、 その慣性速度とドップラ検出された速度を比較して両者
間の誤差値を形成する過程と、 誤差値と慣性速度の和を地球の周囲の乗物の角速度に変
換する過程と、 地球の回転速度を乗物の角速度に重畳して、地球の回転
に対する地球の周囲を動く乗物の動的効果を得る過程と
、 乗物の測定された角速度を動的効果計算から差し引いて
、地面に対する乗物の角速度の正確な測定値を得る過程
と、 得た角速度を積分してそれぞれロール角度またはピッチ
角度の最新の測定値を形成する過程と、角度の正弦を計
算する過程と、 角度の正弦に重力の加速度を乗ずる過程と、乗ぜられた
量を、直線成分および重力成分を含む測定された全乗物
加速度から差し引くことにより、直線加速度成分のみを
正確に計算する過程と、を備えることを特徴とする慣性
信号およびドップラ信号から乗物のロール角度およびピ
ッチ角度を計算する方法。 2、特許請求の範囲第1項記載の方法であって、直線加
速度の計算された値をコリオリ効果により調整する過程
を含むことを特徴とする方法。 3、所定の軸に沿う直線部分および重力成分を含む全加
速度信号が接続される第1の入力端子と、重力成分のみ
に関連する信号が接続される第2の入力端子と、希望の
直線加速度信号に対応する信号を発生する出力端子とを
有する第1の減算手段と、 この減算手段の出力端子に接続され、所定の軸に沿う慣
性速度に対応する信号を発生する第1の積分手段と、 所定の軸に対する所定の速度信号を発生するドップラ手
段と、 慣性速度とドップラ速度信号がそれぞれ接続される入力
端子を有し、誤差信号を発生する第2の減算手段と、 誤差信号と慣性速度の和を地面に対する乗物の角速度に
変換する手段と、 この変換手段に接続され、それぞれのロール角度および
ピッチ角度を示す信号を発生する手段と、この発生手段
の出力端子に接続され、それぞれロール角度またはピッ
チ角度の正弦を示す信号を発生する手段と、 この正弦発生手段の出力端子に接続され、角度の正弦に
、重力に対応する量を乗じて全加速度の重力成分を得る
手段と、 この乗算手段の出力端子を第1の減算手段の第2の入力
端子に接続し、第1の減算手段の出力端子に正確な直線
加速度信号を発生する手段と、を備えることを特徴とす
る乗物のロール角度およびピッチ角度をそれぞれ計算す
るドップラ慣性ループ。 4、特許請求の範囲第3項記載のループであって、第1
の減算手段の出力端子に接続される第1の入力端子と、
第1の積分手段の入力端子に接続される出力端子とを有
する第3の減算手段と、第2の減算手段の出力端子と第
3の減算手段の第2の入力端子の間に接続され、第1の
減算手段と第1の積分手段の間の帰還を減衰させる帰還
手段と、 を備えることを特徴とするループ。 5、特許請求の範囲第3項記載のループであって、誤差
信号と慣性速度の和を地面に対する乗物の角速度に変換
する手段は、 誤差信号と慣性速度の和を地球の半径の逆関数として換
算して、地球の周囲の乗物の角速度を得る手段と、 この換算手段の出力端子に接続される第1の入力端子と
、地球の角速度が与えられる第2の入力端子とを有し、
地球の周囲を動く乗物の動的な効果と、地球の回転の効
果との和に対応する信号を出力端子に発生する加算手段
と、 この加算手段の出力端子に接続される第1の入力端子と
、ループとは独立に得た角速度信号が接続される第2の
入力端子と、地面に対する乗物の角速度に対応する変換
された誤差信号を発生する出力端子とを有する第4の減
算手段と、 を備えることを特徴とするループ。 6、特許請求の範囲第3項記載のループであって、それ
ぞれロール角度の信号とピッチ角度の信号を角速度から
発生する手段は、第4の減算手段の出力を積分する手段
を含むことを特徴とするループ。 7、特許請求の範囲第3項記載のループであって、第1
の減算手段の入力端子に接続されて、コリオリ効果に対
応する信号を差し引く手段を含むことを特徴とするルー
プ。 8、特許請求の範囲第3項記載のループであって、誤差
信号と慣性速度の和を地面に対する乗物の角速度に変換
する手段は、 誤差信号と慣性速度の和を半径の逆関数として換算して
、地球の周囲の乗物の角速度を得る手段と、 この換算手段の出力端子に接続される第1の入力端子と
、地球の角速度が与えられる第2の入力端子とを有し、
地球の周囲を動く乗物の動的な効果と、地球の回転の効
果との和に対応する信号を出力端子に発生する加算手段
と、 この加算手段の出力端子に接続される第1の入力端子と
、ループとは独立に得た角速度信号が接続される第2の
入力端子と、地面に対する乗物の角速度に対応する変換
された誤差信号と慣性速度の和を発生する出力端子とを
有する第4の減算手段と、 を備えることを特徴とするループ。 9、特許請求の範囲第8項記載のループであって、それ
ぞれロール角度の信号とピッチ角度の信号を角速度から
発生する手段は、第4の減算手段の出力を積分する手段
を含むことを特徴とするループ。 10、特許請求の範囲第9項記載のループであって、第
1の減算手段の入力端子に接続されて、コロオリ効果に
対応する信号を差し引く手段を含むことを特徴とするル
ープ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US793361 | 1985-10-31 | ||
US06/793,361 US4675822A (en) | 1985-10-31 | 1985-10-31 | Doppler-inertial data loop for navigation system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62106385A true JPS62106385A (ja) | 1987-05-16 |
JPH058966B2 JPH058966B2 (ja) | 1993-02-03 |
Family
ID=25159738
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61212881A Granted JPS62106385A (ja) | 1985-10-31 | 1986-09-11 | 乗物の運行角度を計算するためのドップラ慣性ループ |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4675822A (ja) |
JP (1) | JPS62106385A (ja) |
AU (1) | AU585634B2 (ja) |
CA (1) | CA1251563A (ja) |
DE (1) | DE3637027A1 (ja) |
FR (1) | FR2589569B1 (ja) |
GB (1) | GB2182518B (ja) |
IL (1) | IL79466A (ja) |
IT (1) | IT1197913B (ja) |
NO (1) | NO864349L (ja) |
SE (1) | SE8604334L (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105651285A (zh) * | 2016-01-07 | 2016-06-08 | 北京电子工程总体研究所 | 一种基于四元数的跨象限姿态角的计算方法 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4896268A (en) * | 1987-11-25 | 1990-01-23 | Sundstrand Data Control, Inc. | Apparatus and method for processing the output signals of a coriolis rate sensor |
JP2600879B2 (ja) * | 1988-12-27 | 1997-04-16 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | トップラレーダ速度検出方法 |
DE19500993A1 (de) * | 1995-01-14 | 1996-07-18 | Contraves Gmbh | Verfahren zum Bestimmen der Rollage eines rollenden Flugobjektes |
US9304198B1 (en) * | 2013-10-04 | 2016-04-05 | Sandia Corporation | Navigator alignment using radar scan |
JP2021192012A (ja) * | 2020-06-05 | 2021-12-16 | 株式会社東芝 | センサ及び電子装置 |
CN113375699A (zh) * | 2021-08-12 | 2021-09-10 | 智道网联科技(北京)有限公司 | 惯性测量单元安装误差角标定方法及相关设备 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3228027A (en) * | 1961-11-02 | 1966-01-04 | Bendix Corp | Pitch and roll corrector for use in a doppler radar navigation system |
US3432856A (en) * | 1967-07-17 | 1969-03-11 | Singer General Precision | Doppler inertial navigation system |
US3414899A (en) * | 1967-07-18 | 1968-12-03 | Gen Precision Systems Inc | Apparatus for calibrating doppler-inertial navigation systems |
US4070674A (en) * | 1973-10-17 | 1978-01-24 | The Singer Company | Doppler heading attitude reference system |
US4106094A (en) * | 1976-12-13 | 1978-08-08 | Turpin Systems Company | Strap-down attitude and heading reference system |
US4095271A (en) * | 1977-04-20 | 1978-06-13 | Sundstrand Data Control, Inc. | Aircraft pitch attitude signal generator |
FR2511146B1 (fr) * | 1981-08-07 | 1986-07-25 | British Aerospace | Instrument de navigation |
DE3141836A1 (de) * | 1981-10-22 | 1983-05-05 | Bodenseewerk Gerätetechnik GmbH, 7770 Überlingen | Kurs-lage-referenzgeraet |
-
1985
- 1985-10-31 US US06/793,361 patent/US4675822A/en not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-07-15 GB GB8617169A patent/GB2182518B/en not_active Expired
- 1986-07-21 IL IL79466A patent/IL79466A/xx not_active IP Right Cessation
- 1986-07-30 CA CA000515002A patent/CA1251563A/en not_active Expired
- 1986-08-11 AU AU61052/86A patent/AU585634B2/en not_active Ceased
- 1986-09-11 JP JP61212881A patent/JPS62106385A/ja active Granted
- 1986-10-10 FR FR868614127A patent/FR2589569B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1986-10-13 SE SE8604334A patent/SE8604334L/ not_active Application Discontinuation
- 1986-10-24 IT IT22133/86A patent/IT1197913B/it active
- 1986-10-30 NO NO864349A patent/NO864349L/no unknown
- 1986-10-30 DE DE19863637027 patent/DE3637027A1/de not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105651285A (zh) * | 2016-01-07 | 2016-06-08 | 北京电子工程总体研究所 | 一种基于四元数的跨象限姿态角的计算方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO864349D0 (no) | 1986-10-30 |
GB8617169D0 (en) | 1986-08-20 |
US4675822A (en) | 1987-06-23 |
AU6105286A (en) | 1987-05-07 |
IT8622133A0 (it) | 1986-10-24 |
SE8604334D0 (sv) | 1986-10-13 |
IL79466A (en) | 1991-05-12 |
NO864349L (no) | 1987-05-04 |
FR2589569B1 (fr) | 1992-02-21 |
JPH058966B2 (ja) | 1993-02-03 |
GB2182518B (en) | 1989-10-11 |
IL79466A0 (en) | 1986-10-31 |
CA1251563A (en) | 1989-03-21 |
IT1197913B (it) | 1988-12-21 |
SE8604334L (sv) | 1987-05-01 |
DE3637027A1 (de) | 1987-05-07 |
GB2182518A (en) | 1987-05-13 |
AU585634B2 (en) | 1989-06-22 |
FR2589569A1 (fr) | 1987-05-07 |
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