JPS6193986A - 原子炉非常用減圧装置 - Google Patents
原子炉非常用減圧装置Info
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- JPS6193986A JPS6193986A JP59215050A JP21505084A JPS6193986A JP S6193986 A JPS6193986 A JP S6193986A JP 59215050 A JP59215050 A JP 59215050A JP 21505084 A JP21505084 A JP 21505084A JP S6193986 A JPS6193986 A JP S6193986A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕。
本発明は、原子炉の冷却材喪失事故時に作動する非常用
１心冷却装置の原子炉非常用減圧装置の改良に関するも
のである。
１心冷却装置の原子炉非常用減圧装置の改良に関するも
のである。
沸騰水型原子炉の従来の非常用減圧装置は、特開昭５２
−１４５６９４に記載のように、炉心シュラウド璧外側
のダウンカマの水位信号をもとに、抽気配管の逃し弁を
開放し原子炉圧力容器の圧力を低下させていた。この装
置は、非常用の冷却材注入装置と相俟って事故時におけ
る燃料ｎ温度の上昇を安全な範囲内に抑えて原子炉を安
全に停止させる機能をもっている。即ち、減圧装置は冷
却材喪失事故があったことにより圧力容器内の水位が低
下し、または圧力の上昇を検知した後、通常１２０秒後
に作動するものであるが、その作動のタイミングは適時
に行なわれなければならない、上記従来のダウンカマの
水位を基準にした非常用減圧装置作動のタイミングは後
述の如く最適ではない。
−１４５６９４に記載のように、炉心シュラウド璧外側
のダウンカマの水位信号をもとに、抽気配管の逃し弁を
開放し原子炉圧力容器の圧力を低下させていた。この装
置は、非常用の冷却材注入装置と相俟って事故時におけ
る燃料ｎ温度の上昇を安全な範囲内に抑えて原子炉を安
全に停止させる機能をもっている。即ち、減圧装置は冷
却材喪失事故があったことにより圧力容器内の水位が低
下し、または圧力の上昇を検知した後、通常１２０秒後
に作動するものであるが、その作動のタイミングは適時
に行なわれなければならない、上記従来のダウンカマの
水位を基準にした非常用減圧装置作動のタイミングは後
述の如く最適ではない。
このため、事故時に原子炉内に冷却材を補給する非常用
冷却材注入装置ポンプ容量の！２備が大きくなっていた
。
冷却材注入装置ポンプ容量の！２備が大きくなっていた
。
本発明は上記の状況に鑑みなされたものであり。
冷却材喪失事故時の燃料被覆管の温度上昇を低く抑える
ことができると共に非常用冷却材注入装置の容量を縮少
できる原子炉非常用減圧装置を提供することを目的とし
たものである。
ことができると共に非常用冷却材注入装置の容量を縮少
できる原子炉非常用減圧装置を提供することを目的とし
たものである。
〔発明の概要〕
本発明の原子炉非常用減圧装置は、炉心を内蔵する炉心
シュラウド壁部を収蔵した圧力容器と。
シュラウド壁部を収蔵した圧力容器と。
冷却材喪失事故時の該圧力容器内の水位を検出する水位
検出装置と、該水位検出装置からの信号を受けて上記圧
力容器内の蒸気をサプレッションプール内に排出させる
手段とを設けてなり、上記炉心シュラウド壁内側の炉心
バイパスの二相混合水位を検出する上記水位検出装置を
設けたものであ１゜ン〈 〔発明の実施例〕 以下本発明の原子炉非常用減圧装置を実施例を用い第１
図により説明する。第１図は縦断面図である１図におい
て、１は圧力容器、２は炉心シュラウド壁、３は下部炉
心支持板、４は上部１心支持板、５はダウンカマ、６は
炉心バ苓バス、７は蒸気ドーム、８はサプレッションプ
ール、９は逃し弁、１０は抽気配管、１１は低圧注入系
、１２はジェットポンプ吸込口である。１３は再循環系
配管、１４は破断口２＼１５は下部ブレナム。
検出装置と、該水位検出装置からの信号を受けて上記圧
力容器内の蒸気をサプレッションプール内に排出させる
手段とを設けてなり、上記炉心シュラウド壁内側の炉心
バイパスの二相混合水位を検出する上記水位検出装置を
設けたものであ１゜ン〈 〔発明の実施例〕 以下本発明の原子炉非常用減圧装置を実施例を用い第１
図により説明する。第１図は縦断面図である１図におい
て、１は圧力容器、２は炉心シュラウド壁、３は下部炉
心支持板、４は上部１心支持板、５はダウンカマ、６は
炉心バ苓バス、７は蒸気ドーム、８はサプレッションプ
ール、９は逃し弁、１０は抽気配管、１１は低圧注入系
、１２はジェットポンプ吸込口である。１３は再循環系
配管、１４は破断口２＼１５は下部ブレナム。
１６は上部ブレナム、１７はセパレータ５１８は低圧注
入系ポンプ、２０は燃料集合体、２１はリーク流路、３
０は水位検出装置である。
入系ポンプ、２０は燃料集合体、２１はリーク流路、３
０は水位検出装置である。
逃し弁９は、原子炉圧力容器１の頂部の蒸気ドーム７と
サプレッションプール８とを連通ずる油気配管１ｏの途
中に設置されており、炉心シュラウドＭ２内には、数百
体の燃料集合体２０が装置されて炉心部が形成されてい
る。また、炉心シュラウド４！２で囲まれたシュラウド
内空間のうち。
サプレッションプール８とを連通ずる油気配管１ｏの途
中に設置されており、炉心シュラウドＭ２内には、数百
体の燃料集合体２０が装置されて炉心部が形成されてい
る。また、炉心シュラウド４！２で囲まれたシュラウド
内空間のうち。
燃料集合体２０を除いた空間は炉心バイパス６と呼ば九
１通常運転時には、炉心バイパス６及び各燃料集合体２
０は冷却材に完全に浸されている。
１通常運転時には、炉心バイパス６及び各燃料集合体２
０は冷却材に完全に浸されている。
しかし、冷却材喪失事故時には、それぞれに二相混合水
位（以下単に水位と称す）が形成され、炉心バイパス６
もしくは燃料集合体２０の一部が蒸２（第３図参照）の
測定地点が蒸気中に露ａしているか否かを水位検出装置
３０で検出し、′ａ定水位より炉心バイパス水位が低い
場合には、逃し弁９開放の信号を水位検出装ｆ１３０か
ら発生するようにしている。この信号を受けた逃し弁９
が同状態になると、蒸気ドーム７内の蒸気は油気配管１
０を経てサプレッションプール８内に噴出し凝縮する。
位（以下単に水位と称す）が形成され、炉心バイパス６
もしくは燃料集合体２０の一部が蒸２（第３図参照）の
測定地点が蒸気中に露ａしているか否かを水位検出装置
３０で検出し、′ａ定水位より炉心バイパス水位が低い
場合には、逃し弁９開放の信号を水位検出装ｆ１３０か
ら発生するようにしている。この信号を受けた逃し弁９
が同状態になると、蒸気ドーム７内の蒸気は油気配管１
０を経てサプレッションプール８内に噴出し凝縮する。
この結果、圧力容器１内の圧力が急速に低下し、炉内圧
力が低圧の時に作動する低圧炉心スプレィ系（図示せず
）、低圧注入系１１等の冷却材注入装置の早期の作動を
可能にする。
力が低圧の時に作動する低圧炉心スプレィ系（図示せず
）、低圧注入系１１等の冷却材注入装置の早期の作動を
可能にする。
従来の非常用減圧装置は、炉心シュラウドＪ！！２の外
部のダウンカマ５の水位を検出して逃し弁９を藺いてい
る。これに対し炉心シュラウドＥ１２内部の炉心バイパ
ス６の水位を検出して逃し弁９を開く本実施例の非常用
減圧装置の利点は、炉心バイパス６水位がダウンカマ５
水位に比較して、炉心水位と密接な関係にある点にある
。ダウンカマ５水位Ｘはジェットポンプ吸込口１２のみ
を介して連通されているので、ダウンカマ水位が、ジェ
ットポンプ吸込口１２以下に下がると、もはや全くシュ
ラウド内の水位と相関が無くなる。また、ダウンカマ５
の水位の低下速度は、炉心シュラウド壁２内水位の低下
速度に比べて一般に大きいので、炉心水位との対応は定
量的に表しにくい、従って、現在のプラントでは、安全
性を考えダウンカマ５の水位が低下したときには炉心の
水位が低下したか否かにかかわらず逃し弁９を開き非常
用減圧装置を作動させるようにしている。しかし。
部のダウンカマ５の水位を検出して逃し弁９を藺いてい
る。これに対し炉心シュラウドＥ１２内部の炉心バイパ
ス６の水位を検出して逃し弁９を開く本実施例の非常用
減圧装置の利点は、炉心バイパス６水位がダウンカマ５
水位に比較して、炉心水位と密接な関係にある点にある
。ダウンカマ５水位Ｘはジェットポンプ吸込口１２のみ
を介して連通されているので、ダウンカマ水位が、ジェ
ットポンプ吸込口１２以下に下がると、もはや全くシュ
ラウド内の水位と相関が無くなる。また、ダウンカマ５
の水位の低下速度は、炉心シュラウド壁２内水位の低下
速度に比べて一般に大きいので、炉心水位との対応は定
量的に表しにくい、従って、現在のプラントでは、安全
性を考えダウンカマ５の水位が低下したときには炉心の
水位が低下したか否かにかかわらず逃し弁９を開き非常
用減圧装置を作動させるようにしている。しかし。
非常用減圧装置が作動すると、炉内の冷却材が圧力容器
１から流出するので、炉心の水位が低下して一時的に燃
料棒温度が上昇する。また、非常用減圧装置を作動させ
ると、放射性物質を含んだ冷却材が格納容器内に流出す
るので、プラントの運転上は不必要な減圧装置の作動を
避けることが好ましし１− 燃料集合体２０内の燃料棒は、一般に水面上の蒸気中に
露出した部分しか温度上昇をおこさない。
１から流出するので、炉心の水位が低下して一時的に燃
料棒温度が上昇する。また、非常用減圧装置を作動させ
ると、放射性物質を含んだ冷却材が格納容器内に流出す
るので、プラントの運転上は不必要な減圧装置の作動を
避けることが好ましし１− 燃料集合体２０内の燃料棒は、一般に水面上の蒸気中に
露出した部分しか温度上昇をおこさない。
蒸気中に露出した燃料棒部分の温度上昇率は、崩壊熱量
による。従って１ｗｔ圧装置作動後の燃料棒温度上昇を
低く抑えるには、燃料棒が蒸気中に露出しない限りでき
るだけ減圧装置の作動を遅らせて、崩壊熱の減少を待つ
のがよい、結局、減圧装置を作動させるタイミングは、
満水であった炉心部の水位が低下し、燃料棒の蒸気中に
露出した時点とするのが最適である。
による。従って１ｗｔ圧装置作動後の燃料棒温度上昇を
低く抑えるには、燃料棒が蒸気中に露出しない限りでき
るだけ減圧装置の作動を遅らせて、崩壊熱の減少を待つ
のがよい、結局、減圧装置を作動させるタイミングは、
満水であった炉心部の水位が低下し、燃料棒の蒸気中に
露出した時点とするのが最適である。
次に、減圧装置を、炉心バイパス６の水位を検イバス６
との間にはリーク流路２１があり、り一り流路２１の存
在する位置での燃料集合体２０内圧力と炉心バイパス６
圧力とが等しくなる方向に冷却材は流れる。従って、燃
料集合体２０内の水位と炉心バイパス６の水位との間に
は相関関係がある。再ｔｅ環系配管１３の大規模な破断
及び小規模な破断時において、炉心シュラウド壁６内の
水及び解析で求めた結果を、横軸に炉心バイパス水位を
とり縦軸に炉心水位をとって第２図に示す。
との間にはリーク流路２１があり、り一り流路２１の存
在する位置での燃料集合体２０内圧力と炉心バイパス６
圧力とが等しくなる方向に冷却材は流れる。従って、燃
料集合体２０内の水位と炉心バイパス６の水位との間に
は相関関係がある。再ｔｅ環系配管１３の大規模な破断
及び小規模な破断時において、炉心シュラウド壁６内の
水及び解析で求めた結果を、横軸に炉心バイパス水位を
とり縦軸に炉心水位をとって第２図に示す。
ここで、各燃料集合体２０の水位は必ずしも等しい訳で
はなく、炉心水位としては、平均的な状態の燃料集合体
２０の水位を採った。炉心バイパス６水位よりも炉心水
位が高くなるのは、炉心バイパス６に比べて炉心部のボ
イド率が高いからである。尚、第２図において、Ｃ，Ｄ
線は燃料棒の有効発熱部上下端位置を示し、Ｈは第３図
のＨを示す１曲ｉ！Ｅは、炉心バイパス水位と炉心水位
との関係を示し１図示の如く、炉心水位は炉心バイパス
水位のほぼ１．５倍と云うことができる０以上のごとか
ら、炉心バイパス６の水位を検出すれば。
はなく、炉心水位としては、平均的な状態の燃料集合体
２０の水位を採った。炉心バイパス６水位よりも炉心水
位が高くなるのは、炉心バイパス６に比べて炉心部のボ
イド率が高いからである。尚、第２図において、Ｃ，Ｄ
線は燃料棒の有効発熱部上下端位置を示し、Ｈは第３図
のＨを示す１曲ｉ！Ｅは、炉心バイパス水位と炉心水位
との関係を示し１図示の如く、炉心水位は炉心バイパス
水位のほぼ１．５倍と云うことができる０以上のごとか
ら、炉心バイパス６の水位を検出すれば。
好ましい減圧装置始動のタイミングを得られることが判
かる。
かる。
第３図は第１図の水位検出装Ｗ１３０の詳細を示す、シ
ュラウド壁２の内側の異なる高さに一組の差圧測定口３
１．３２を設け、差圧測定口３１゜３２から計測用配管
３３を圧力容器１外へ引き出し差圧測定器３４に接続さ
れている。差圧測定器３４からの出力信号は演算器１９
に入力され、演算器１９で設定位置と水面との上下関係
を判別する。設定位置より水位が低下していると判別し
た場合は逃し弁９Ｈの信号を出す。
ュラウド壁２の内側の異なる高さに一組の差圧測定口３
１．３２を設け、差圧測定口３１゜３２から計測用配管
３３を圧力容器１外へ引き出し差圧測定器３４に接続さ
れている。差圧測定器３４からの出力信号は演算器１９
に入力され、演算器１９で設定位置と水面との上下関係
を判別する。設定位置より水位が低下していると判別し
た場合は逃し弁９Ｈの信号を出す。
炉心バイパス６め差圧測定口３１．３２間の区間り、こ
の区間りの冷却材（蒸気も含む）の平均密度をρとすれ
ば１区間差圧Δｐは、 Δｐ＝ρｇＬ ・・・（１）ρ＝α
ρ「＋（１−α）ρ、 −（２）但し、ｇ：重力加
速度 α：区間りの平均ボイド率 ρ、：蒸気密度 ρ、：液相密度 となる。
の区間りの冷却材（蒸気も含む）の平均密度をρとすれ
ば１区間差圧Δｐは、 Δｐ＝ρｇＬ ・・・（１）ρ＝α
ρ「＋（１−α）ρ、 −（２）但し、ｇ：重力加
速度 α：区間りの平均ボイド率 ρ、：蒸気密度 ρ、：液相密度 となる。
第４図は横軸に時間をとり縦軸に区１差圧ΔＰをとって
示した第１図の水位検出袋Ｅの出力説明図であり、水位
が低下していく時の区間差圧Δｐの時間変化の一例を示
す０時刻Ａでは水位が上部差圧測定口３１より上にあり
１時刻Ａ−Ｂの間では水位は上下部差圧測定口３１．３
２の間にあり。
示した第１図の水位検出袋Ｅの出力説明図であり、水位
が低下していく時の区間差圧Δｐの時間変化の一例を示
す０時刻Ａでは水位が上部差圧測定口３１より上にあり
１時刻Ａ−Ｂの間では水位は上下部差圧測定口３１．３
２の間にあり。
時刻Ｂ以降では、水位は下部差圧測定口３２より下にあ
る。演算器１９には、水位判定の設定差圧／Ｊｐａの値
を入力しておき１区間差圧がこの設定差圧以下になった
時に炉心バイパス６の測定位置まで水位が下がったと識
別する。第３図において。
る。演算器１９には、水位判定の設定差圧／Ｊｐａの値
を入力しておき１区間差圧がこの設定差圧以下になった
時に炉心バイパス６の測定位置まで水位が下がったと識
別する。第３図において。
下部炉心支持板３から上部炉心支持板４までの距離をＨ
とすると、下部差圧測定口３２の位置は。
とすると、下部差圧測定口３２の位置は。
上部炉心支持板４より下向きに測って１／４Ｈ〜３１５
Ｈ，程度の範囲が適切である０本実施例では、下部差圧
測定口３２は、炉心バイパス６の中央部（１／２Ｈ）に
設定した。
Ｈ，程度の範囲が適切である０本実施例では、下部差圧
測定口３２は、炉心バイパス６の中央部（１／２Ｈ）に
設定した。
本実施例の非常用減圧装置を作動させた場合と。
ダウンカマ５水位を基にした非常用減圧装置を作動させ
た場合との、燃料被覆管温度変化を計算で求めた結果を
、横軸に時間をとり縦軸に燃料棒被覆管表面温度をとり
、再循環系配管工３の断面積の１００％破断時の場合を
第５図に示す、ダウンカマ５水位低信号で時間遅れなし
の場合を破線の曲線で示し１本実施例を実線の曲線で示
し、ダウンカマ５水位低信号十時間遅れ１２０秒の場合
を一点鎖線の曲線で、それぞれ減圧装置を作動させた場
合を示す、ダウンカマ５水位低信号で直ちに減圧装置を
作動させた時と、本実施例の減圧装置を作動させたとき
の燃料被覆管温度はほぼ等しく、ダウンカマ５水位信号
から１２０秒遅れて減圧装置を作動させた時に比べて最
高温度が約１００℃低い。
た場合との、燃料被覆管温度変化を計算で求めた結果を
、横軸に時間をとり縦軸に燃料棒被覆管表面温度をとり
、再循環系配管工３の断面積の１００％破断時の場合を
第５図に示す、ダウンカマ５水位低信号で時間遅れなし
の場合を破線の曲線で示し１本実施例を実線の曲線で示
し、ダウンカマ５水位低信号十時間遅れ１２０秒の場合
を一点鎖線の曲線で、それぞれ減圧装置を作動させた場
合を示す、ダウンカマ５水位低信号で直ちに減圧装置を
作動させた時と、本実施例の減圧装置を作動させたとき
の燃料被覆管温度はほぼ等しく、ダウンカマ５水位信号
から１２０秒遅れて減圧装置を作動させた時に比べて最
高温度が約１００℃低い。
第６図は、第５図の場合が再循環系配管１３の１００％
破断であるのに対し、３％で破断である他は全く同条件
である。即ち１本実施例の減圧装置を作動させた場合と
ダウンカマ５水位を基にした減圧ａｍを作動させた場合
の燃料被覆管温度変化を計算で求め、横軸に時間をとり
縦軸に燃料被覆管温度をとって示している０本実施例の
減圧装置を作動させた場合、ダウンカマ５水位低信号で
直ちに減圧装置を作動させた時よりも、被覆管最高温度
は約１００℃低くなる。即ち、減圧装置を最も効果的な
時期に作動させることができる。
破断であるのに対し、３％で破断である他は全く同条件
である。即ち１本実施例の減圧装置を作動させた場合と
ダウンカマ５水位を基にした減圧ａｍを作動させた場合
の燃料被覆管温度変化を計算で求め、横軸に時間をとり
縦軸に燃料被覆管温度をとって示している０本実施例の
減圧装置を作動させた場合、ダウンカマ５水位低信号で
直ちに減圧装置を作動させた時よりも、被覆管最高温度
は約１００℃低くなる。即ち、減圧装置を最も効果的な
時期に作動させることができる。
このように本実施例の原子炉非常用減圧装置は。
炉心シュラウド壁内側の二相混合水位な検出する水位検
出ｆ！直と、該水位検出装置により所定の水位が検出さ
れることに連動し圧力容器内の圧力を低下させる手段と
を設けたので、減圧装置の作動を適時に作動させること
ができるため、燃料被覆管の温度上昇を低く抑え、また
、非常用冷却材注入装置の容量を縮少できる。
出ｆ！直と、該水位検出装置により所定の水位が検出さ
れることに連動し圧力容器内の圧力を低下させる手段と
を設けたので、減圧装置の作動を適時に作動させること
ができるため、燃料被覆管の温度上昇を低く抑え、また
、非常用冷却材注入装置の容量を縮少できる。
上記実施例では、水位検出１ｌｌｆｆ！とじて差圧計を
利用した場合について述べたが、シュラウド内部の速中
性子と熱中性子との比率を測定して水位を検出すること
も可能である。これを第７図により説明する。第７図は
水位検出装置の他の実施例の説明図である。炉心シュラ
ウドｕ２内のｆ心バイパス６部分に中性子計測管２６が
設置されている。
利用した場合について述べたが、シュラウド内部の速中
性子と熱中性子との比率を測定して水位を検出すること
も可能である。これを第７図により説明する。第７図は
水位検出装置の他の実施例の説明図である。炉心シュラ
ウドｕ２内のｆ心バイパス６部分に中性子計測管２６が
設置されている。
中性子計測管２６内には速中性子を主に検出する速中性
子検出［１２８と、熱中性子を検出する熱中性子検出器
２７とが内蔵されている。熱中性子検出ｍ２７としては
１例えばＢＦ、計数管を用いることができる。速中性子
検出器としては、ＢＦ。
子検出［１２８と、熱中性子を検出する熱中性子検出器
２７とが内蔵されている。熱中性子検出ｍ２７としては
１例えばＢＦ、計数管を用いることができる。速中性子
検出器としては、ＢＦ。
計数管をパラフィン等の減速材で包み、更に減速材の外
側をＣｄの層で覆えば速中性子の検出ができる。熱中性
子検出器２７、速中性子検出器２８の高さが蒸気中に露
出しているときには、速中性子の減速が少なくなるので
、熱中性子に対する速中性子の割合が多くなる。第７図
のように高さ方向に多数の検出器を設けておけば水位の
変化する状態を検出できる。この実施例の水位検出装置
は構造が簡単である効果を有する。
側をＣｄの層で覆えば速中性子の検出ができる。熱中性
子検出器２７、速中性子検出器２８の高さが蒸気中に露
出しているときには、速中性子の減速が少なくなるので
、熱中性子に対する速中性子の割合が多くなる。第７図
のように高さ方向に多数の検出器を設けておけば水位の
変化する状態を検出できる。この実施例の水位検出装置
は構造が簡単である効果を有する。
また、光プローブや電熱線プローブを炉心バイパス内に
挿入しておき、ボイド率の変化から水位変化を検出する
ことも可能である。さらに、γ線密度計や音響検出器を
が心バイパス６部に設置して、水位の存在を検出する水
位横比器として利用することもできる。
挿入しておき、ボイド率の変化から水位変化を検出する
ことも可能である。さらに、γ線密度計や音響検出器を
が心バイパス６部に設置して、水位の存在を検出する水
位横比器として利用することもできる。
第８図は他の実施例を示す、低圧注入系１１の低圧注入
系のポンプ１８の起動信号と、炉心バイパス６の水位低
信号とを、ＡＮＤ＠路２４に入れてＡＮＤをとり、さら
にタイマー２６で適宜な時間遅れを持たせた後、逃し弁
９を開放して圧力容器１内の圧力を低下させる。最適な
遅れ時間は、バイパス水位低信号をだす高さによるが、
ｆ通は。
系のポンプ１８の起動信号と、炉心バイパス６の水位低
信号とを、ＡＮＤ＠路２４に入れてＡＮＤをとり、さら
にタイマー２６で適宜な時間遅れを持たせた後、逃し弁
９を開放して圧力容器１内の圧力を低下させる。最適な
遅れ時間は、バイパス水位低信号をだす高さによるが、
ｆ通は。
０〜数十秒の範囲である。また、バイパス水位に関する
情報を検出しているので１表示装置！２５によりその情
報を操作員に知らせることができる。
情報を検出しているので１表示装置！２５によりその情
報を操作員に知らせることができる。
バイパス水位情報は炉心に対する有力な情報であるので
、操作員の判断ミスを低減させることができる。従って
、低圧系注入ポンプ１８の作動より早く減圧を行なうこ
とがないので安全性を向上できる。
、操作員の判断ミスを低減させることができる。従って
、低圧系注入ポンプ１８の作動より早く減圧を行なうこ
とがないので安全性を向上できる。
以上記述した如く本発明の原子炉非常用減圧装置は、冷
却材喪失事故時の燃料被覆管の温度上昇を低く抑えるこ
とができると共に非常用冷却材注入装置の容量を縮少で
きる効果を有するものである。
却材喪失事故時の燃料被覆管の温度上昇を低く抑えるこ
とができると共に非常用冷却材注入装置の容量を縮少で
きる効果を有するものである。
第１図は本発明の原子炉非常用減圧装置の実施例の原子
炉の縦断面図、第２図は第１図の原子炉の炉心バイパス
水位と炉心水位との関係説明図。 第３図は第１図の水位検出装置の詳細図、第４図は第１
図の水位検出装置の出力説明図、第５図。 第６図はそれぞれ第１図の装置の効果説明図、第７図は
第１図の装置の水位検出装置の他の実施例の説明図、第
８図は本発明の原子炉非常用減圧装置の他の実施例の縦
断面図である。 １・・・圧力容器、２・・・炉心シュラウド壁、６・・
・炉心バイパス、８・・・サプレツシヨンプール、９・
・・逃し上部差圧測定口、３２・・・下部差圧認定口。
炉の縦断面図、第２図は第１図の原子炉の炉心バイパス
水位と炉心水位との関係説明図。 第３図は第１図の水位検出装置の詳細図、第４図は第１
図の水位検出装置の出力説明図、第５図。 第６図はそれぞれ第１図の装置の効果説明図、第７図は
第１図の装置の水位検出装置の他の実施例の説明図、第
８図は本発明の原子炉非常用減圧装置の他の実施例の縦
断面図である。 １・・・圧力容器、２・・・炉心シュラウド壁、６・・
・炉心バイパス、８・・・サプレツシヨンプール、９・
・・逃し上部差圧測定口、３２・・・下部差圧認定口。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、炉心を内蔵する炉心シユラウド壁部を収蔵した圧力
容器と、冷却材喪失事故時の該圧力容器内の水位を検出
する水位検出装置と、該水位検出装置からの信号を受け
て上記圧力容器内の蒸気をサプレツシヨンプール内に排
出させる減圧手段とを設けたものにおいて、上記炉心シ
ユラウド壁内側の炉心バイパスの二相混合水位を検出す
る上記水位検出装置を設けたことを特徴とする原子炉非
常用減圧装置。 ２、上記減圧手段が、上記水位検出装置からの信号と、
非常用冷却材注入装置の低圧注入系ポンプの起動信号と
の両信号を受けたとき、上記圧力容器及び上記サプレツ
シヨンプールを連通する抽気配管に取り付けられた逃し
弁を開くように形成されている特許請求の範囲第１項記
載の原子炉非常用減圧装置。 ３、上記水位検出装置が、差圧測定器を介し上記水位を
検出するように形成されている特許請求の範囲第１項記
載の原子炉非常用減圧装置。 ４、上記水位検出装置が、中性子検出器を介し上記水位
を検出するように形成されている特許請求の範囲第１項
記載の原子炉非常用減圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59215050A JPS6193986A (ja) | 1984-10-13 | 1984-10-13 | 原子炉非常用減圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59215050A JPS6193986A (ja) | 1984-10-13 | 1984-10-13 | 原子炉非常用減圧装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6193986A true JPS6193986A (ja) | 1986-05-12 |
Family
ID=16665926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59215050A Pending JPS6193986A (ja) | 1984-10-13 | 1984-10-13 | 原子炉非常用減圧装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6193986A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6146175A (en) * | 1997-06-20 | 2000-11-14 | Nec Corporation | Board connectors having a low profile and which undergo a wiping effect when coupled |
| JP2014041023A (ja) * | 2012-08-21 | 2014-03-06 | Hitachi Ltd | 原子炉水位計 |
-
1984
- 1984-10-13 JP JP59215050A patent/JPS6193986A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6146175A (en) * | 1997-06-20 | 2000-11-14 | Nec Corporation | Board connectors having a low profile and which undergo a wiping effect when coupled |
| JP2014041023A (ja) * | 2012-08-21 | 2014-03-06 | Hitachi Ltd | 原子炉水位計 |
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