JPS6179041A - Power transmission endless belt - Google Patents
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- JPS6179041A JPS6179041A JP19926784A JP19926784A JPS6179041A JP S6179041 A JPS6179041 A JP S6179041A JP 19926784 A JP19926784 A JP 19926784A JP 19926784 A JP19926784 A JP 19926784A JP S6179041 A JPS6179041 A JP S6179041A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ベルト式無段変速機に用いられるすＪ力伝達
用無端ベルトに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to an endless belt for transmitting J force used in a belt type continuously variable transmission.
自動車等車両の変速機として、最近、ベルト式無段変速
機が提案されている。Recently, belt-type continuously variable transmissions have been proposed as transmissions for vehicles such as automobiles.
ベルト式無段変速機は、一方の回転軸と他方の回転軸に
、■字形断面の周溝を有するプーリが設けられており、
このプーリに動力伝達用無端ヘルドが掛は渡されている
。そして、プーリのＶ字形断面の周溝の幅が変えられる
ことにより、一方の回転軸から他方の回転軸に回転動力
が無段階に変速されて、伝達されるようになっている。A belt-type continuously variable transmission has a pulley having a circumferential groove with a ■-shaped cross section on one rotating shaft and the other rotating shaft.
An endless heald for power transmission is attached to this pulley. By changing the width of the circumferential groove of the V-shaped cross section of the pulley, rotational power is transmitted from one rotating shaft to the other rotating shaft in a stepless manner.
このベルト式無段変速機に使用される動力伝達用無端ベ
ルトは、無端キャリアと動力伝達ブロックとから構成さ
れている。無端キャリアは普通には金属製の薄い帯状の
フープが複数枚（１０枚ないし１４枚程度）積層されて
、環帯状に形成されている。そして、この無端キャリア
に複数個の動力伝達ブロックが数珠繋ぎに互いに隣接し
て配設されて、動力伝達用無端ベルトが形成される。な
お、無端キャリアを構成する金属製のフープは、普通に
は、マルエージング鋼が用いられている。The endless belt for power transmission used in this belt type continuously variable transmission is composed of an endless carrier and a power transmission block. An endless carrier is usually formed into a ring shape by stacking a plurality of thin metal hoops (approximately 10 to 14 hoops). Then, a plurality of power transmission blocks are arranged adjacent to each other in a daisy chain pattern on this endless carrier to form an endless power transmission belt. Note that maraging steel is usually used for the metal hoops constituting the endless carrier.
ところで、この種の動力伝達用無端ベルトにおいては、
無端キャリアを構成する積層されたフープが、幅（横）
方向にずれると、フープの側面が他の部位に当接するこ
とがあり、これによりフープの疲労が促進されるなど耐
久性が低下するという問題がある。このため、フープの
接触面の摩擦係数を大きくして、積層されるフープの接
触面間の摩擦力を増大させ、フープが幅方向にずれるこ
とを防止することが従来から考えられている。By the way, in this type of endless belt for power transmission,
The stacked hoops that make up the endless carrier have a width (horizontal)
If the hoop is misaligned, the side surface of the hoop may come into contact with other parts, which causes problems such as accelerated fatigue of the hoop and reduced durability. For this reason, it has been conventionally considered to increase the friction coefficient of the contact surfaces of the hoops to increase the frictional force between the contact surfaces of the stacked hoops, thereby preventing the hoops from shifting in the width direction.
例えば、フープの接触面間の摩擦力を積極的に増大させ
る手段としては、特開昭５５−１０３１３３号が提案さ
れている。この内容は、フープ（上記従来技術では、メ
タルバンドと称している）の表面に、みぞのサフェイス
ブロファイリングを設けて、フープの接触面間の摩擦力
を増大させるようにしたものである。For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 103133/1984 has proposed a means for actively increasing the frictional force between the contact surfaces of the hoop. The content of this is to provide groove surface brofiling on the surface of the hoop (referred to as a metal band in the above-mentioned prior art) to increase the frictional force between the contact surfaces of the hoop.
しかし、上記従来技術のように、フープの表面にみぞの
サフェイスプロファイリングを設ける場合であっても、
上記従来技術に開示されている範囲のサフェイスプロフ
ァイリングである場合には、動力伝達用無端ヘルドは潤
滑油中で使用されるため、この／１１？Ｊｋ油が積層さ
れたフープの接触面間にも侵入し、潤滑油はサフエイス
プロファイリングのみぞに保持されると共に、フープの
接触面間に流体潤滑状態となって存在する。通常の／１
１？ｆＩｊ！油の使用においては、この流体潤滑状態で
はかえって摩擦係数が低下し、予期したような摩擦力の
増加をはかることができない。このためフープは従来通
り幅方向にずれることがある。このフープのずれにより
、フープの側面は他の部位と当接して疲労が促進され、
耐久性が低下するという問題を生じることがある。However, even when surface profiling of grooves is provided on the surface of the hoop as in the above conventional technology,
In the case of surface profiling within the range disclosed in the above-mentioned prior art, since the endless heald for power transmission is used in lubricating oil, this /11? The Jk oil also penetrates between the contact surfaces of the laminated hoops, and the lubricating oil is retained in the grooves of the safety profile and exists in a state of fluid lubrication between the contact surfaces of the hoops. normal /1
1? fIj! When oil is used, the coefficient of friction actually decreases in this fluid lubrication state, making it impossible to increase the frictional force as expected. Therefore, the hoop may shift in the width direction as before. Due to this misalignment of the hoop, the side of the hoop comes into contact with other parts, promoting fatigue.
This may cause a problem of reduced durability.
而して、本発明が解決しようとする問題点は、フープの
接触面間に十分な摩擦力を生じさせて、フープの幅方向
のずれを防止することにある。The problem to be solved by the present invention is to generate sufficient frictional force between the contact surfaces of the hoop to prevent the hoop from shifting in the width direction.
本発明は、フープの表面を、接触面間の流体潤滑状態を
排除できる形状とすることにより、上述の問題点の解決
を図るも、のである。The present invention seeks to solve the above-mentioned problems by shaping the surface of the hoop to eliminate fluid lubrication between the contact surfaces.
具体的には、本発明は、上述したこの種の動力伝達用無
端ベルトにおいて、金属製のフープの内外周面の少なく
とも一面に山脈状の突起が並行に連続的に配列されて形
成され、この山脈状の突起は、積層されるフープの接触
面間に介在する潤滑油が山脈状の突起間に排除され、フ
ープの接触面の油膜を切ることのできる大きさに形成さ
れる手段をとる。Specifically, the present invention provides an endless belt for power transmission of this type described above, in which mountain-shaped protrusions are continuously arranged in parallel on at least one of the inner and outer circumferential surfaces of a metal hoop. The mountain-like protrusions are formed to a size that allows the lubricating oil present between the contact surfaces of the stacked hoops to be removed between the mountain-like protrusions and cut the oil film on the contact surfaces of the hoops.
上述の手段によれば、フープの表面に形成される山脈状
の突起により、フープの接触面間の潤滑油は、山脈状の
突起間に流れ落ち、フープの接触面には油膜はなくなり
、流体潤滑状態が排除される。この結果、フープの接触
面の摩擦係数は太き（なり、したがって、フープの接触
面間の摩擦力は増大し、フープの積層状態が確実に保持
され、フープが幅方向にずれることが防止される。According to the above-mentioned means, the lubricating oil between the contact surfaces of the hoop flows down between the mountain-like projections due to the mountain-like protrusions formed on the surface of the hoop, and there is no oil film on the contact surface of the hoop, resulting in fluid lubrication. The condition is eliminated. As a result, the friction coefficient of the contact surfaces of the hoops becomes thick (thus, the frictional force between the contact surfaces of the hoops increases, the laminated state of the hoops is reliably maintained, and the hoops are prevented from shifting in the width direction. Ru.
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する、。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described based on the drawings.
第３図は本発明にかかる動力伝達用無端へルトが適用さ
れる無段変速機の一例を、模式図として、全体的に示し
たものである。FIG. 3 is a schematic diagram generally showing an example of a continuously variable transmission to which the endless power transmission belt according to the present invention is applied.
コ（７）第３図について説明すれば、エンジン等の駆動
源１０にはクラッチ１２が連結されており、このクラッ
チ１２には入力プーリ１４が連結されている。大力プー
リ１４は可動プーリ１４ａと固定プーリ１４ｂとから成
っている。両プーリ１４ａ、１４ｂには傾斜したプーリ
面１６．１６が形成されており、入力プーリ１４に■字
形断面の周溝を形成している。この■字形断面の周溝は
入力プーリ１４の駆動面となっている。(7) Referring to FIG. 3, a clutch 12 is connected to a drive source 10 such as an engine, and an input pulley 14 is connected to this clutch 12. The large force pulley 14 consists of a movable pulley 14a and a fixed pulley 14b. Both pulleys 14a, 14b are formed with inclined pulley surfaces 16.16, and the input pulley 14 is formed with a circumferential groove having a square cross section. This circumferential groove with a cross section of the letter square serves as a driving surface for the input pulley 14.
大力プーリ１４に並べられて出力プーリ１８が配設され
ている。この出力プーリ１８も可動ブー’Ｊ １８ ａ
と固定プーリ１８ｂとから成っている。An output pulley 18 is arranged next to the large force pulley 14. This output pulley 18 is also a movable boo
and a fixed pulley 18b.
両プーリ１ ’８ ａおよび１８ｂには入力プーリ１４
の場合と同様に傾斜したプーリ面２０．２ｏが形成され
ており、出力プーリ１８にＶ字形断面の周溝を形成して
いる。この■字形断面の周溝は出力プーリ１８の従動面
となっている。Input pulley 14 is connected to both pulleys 1'8a and 18b.
As in the case of , an inclined pulley surface 20.2o is formed, and a circumferential groove with a V-shaped cross section is formed in the output pulley 18. This circumferential groove having a square cross section serves as a driven surface of the output pulley 18.
そして、入力プーリ１４のプーリ面１６．１６により形
成されるＶ字形断面の周溝と、出カブ−！Ｊ１８のプー
リ面２０．２０により形成されるＶ字形断面の周溝との
間に動力伝達用無端ベルト３０が掛は渡されて、大力プ
ーリ１４から出力プーリ１８に回転動力が伝達されるよ
うになっている。Then, a circumferential groove with a V-shaped cross section formed by the pulley surface 16.16 of the input pulley 14 and an output turn-! The endless belt 30 for power transmission is passed between the circumferential groove of the V-shaped cross section formed by the pulley surfaces 20 and 20 of J18, so that rotational power is transmitted from the large force pulley 14 to the output pulley 18. It has become.
なお、入力プーリ１４の可動プーリ１４ａと、出力プー
リ１８の可動プーリ１８ａはいずれも油圧等の手段によ
りそれぞれのＶ字形断面の周溝の幅が変えられるように
なっている。この周溝の幅が連続的に変えられることに
より、無段階に変速されて出力プーリ１８から回転が取
り出される。Note that the width of the circumferential groove of each of the movable pulley 14a of the input pulley 14 and the movable pulley 18a of the output pulley 18 can be changed by means such as hydraulic pressure. By continuously changing the width of this circumferential groove, the speed is changed steplessly and rotation is extracted from the output pulley 18.
第３図に示す無段変速機は、動力伝達用無端ベルト３０
が掛は渡された入力プーリ１４と出力プーリ１８との組
合せにより構成されるものであり、駆動源１０からの回
転動力はクラッチ１２を介して無段変速機に伝えられて
、無段変速機により変速されて取り出される。取り出さ
れた回転動力は、減速歯車対２２を経て差動機２４に伝
達され、差動機２４から更に車輪２６に伝達され、車両
を駆動する。The continuously variable transmission shown in FIG. 3 has an endless belt 30 for power transmission.
The clutch is constructed by a combination of the input pulley 14 and the output pulley 18, and the rotational power from the drive source 10 is transmitted to the continuously variable transmission via the clutch 12. The speed is changed and taken out. The extracted rotational power is transmitted to the differential 24 via the reduction gear pair 22, and further transmitted from the differential 24 to the wheels 26 to drive the vehicle.
第４図は第３図における大力プーリ１４と出力プーリ１
８に動力伝達用無端ベルト３０が掛は渡された状態を抽
出した側面図である。この第４図から分るように、動力
伝達ブロック３４は無端キャリア３２に数珠繋ぎに互い
に隣接して配設されて取付けられている。Figure 4 shows the large force pulley 14 and output pulley 1 in Figure 3.
8 is a side view extracted from the state in which the endless power transmission belt 30 is suspended. As can be seen from FIG. 4, the power transmission blocks 34 are attached to the endless carrier 32 in a daisy-chain arrangement adjacent to each other.
第５図は第４図のＶ−Ｖ線断面図を示し、動力伝達用無
端ベルト３０の断面構造を示す。動力伝達ブロック３４
は金属製で形成されており、両側部３４ａ、３４ｂは入
力プーリ１４のプーリ面１６と摩擦接触する傾斜面に形
成されている。また、中央部には無端キャリア３２が係
合する係合凹部３６が形成されており、その下面は無端
キャリア係合面３６ａとなっている。無端キャリア係合
面３６ａは第５図の図示では明確に表れていないが、中
央部がわずか凸とされた円弧形状に形成（タラウニング
）されている。これにより、無端キャリア３２がセンタ
リング作用するようになっている。FIG. 5 shows a cross-sectional view taken along the line V-V in FIG. 4, and shows the cross-sectional structure of the endless power transmission belt 30. Power transmission block 34
are made of metal, and both side portions 34a and 34b are formed into inclined surfaces that come into frictional contact with the pulley surface 16 of the input pulley 14. Further, an engagement recess 36 into which the endless carrier 32 engages is formed in the center, and the lower surface thereof serves as an endless carrier engagement surface 36a. Although the endless carrier engaging surface 36a is not clearly shown in FIG. 5, it is formed into an arcuate shape with a slightly convex central portion (talowning). Thereby, the endless carrier 32 has a centering effect.
無端キャリア３２は環帯状に形成された複数個のフープ
３２ａ、３２ ｂ、 −−−−３２ｎが積層されて構成
されている。普通には、フープ３２ａ、３２ｂ、−−−
−−−３２ｎは１０枚ないし１４枚程度積層されて無端
キャリア３２が構成されるが、第５図では図示の都合か
ら５枚の積層状態として示されている。フープ３２ ａ
、 ３２ ｂ、 −−−−３２ｎは金属材料で形成され
る。普通には、マルエージング鋼で形成される。なお、
一枚のフープの大きさは、一般には、厚さ０．２ ｕ＋
、幅８ｔｍ、周長６５０Ｗ程度である。The endless carrier 32 is constructed by stacking a plurality of ring-shaped hoops 32a, 32b, 32n. Usually, hoops 32a, 32b, ---
---The endless carrier 32 is constructed by stacking about 10 to 14 sheets of the carrier 32n, but in FIG. 5, five sheets are shown stacked for convenience of illustration. hoop 32 a
, 32b, ----32n are made of metal material. Usually formed of maraging steel. In addition,
The size of one hoop is generally 0.2 u+ thick
, a width of 8 tm, and a circumferential length of about 650 W.
無端キャリア３２を構成する各フープ３２ａ、３２ｂ、
−・−・・−３２ｎの内周面には、第１図および第２図
に示すように、山脈状の突起４０が設けられている。こ
の山脈状の突起４０は、第１図には都合上一部しか図示
されていないが、内周面全面に斜め方向に並行に連続的
に配列されて形成されている。また、山脈状の突起４０
は交差して設けられている。Each hoop 32a, 32b forming the endless carrier 32,
As shown in FIGS. 1 and 2, a mountain range-shaped protrusion 40 is provided on the inner peripheral surface of -32n. Although only a portion of these mountain range-shaped protrusions 40 are shown in FIG. 1 for convenience, they are continuously arranged in parallel in an oblique direction over the entire inner circumferential surface. In addition, a mountain-shaped protrusion 40
are arranged in an intersecting manner.
この山脈状の突起４０の大きさ、すなわち、第２図に示
す高さＨｌおよびあらさ幅Ｗは、積層されるフープ３２
ａ、３２ｂ、−−一−−３２ｎ間に存在する潤滑油が突
起４０間に流れ落ち、接触面の油膜を切ることのできる
程度とされている。この要求を満足するためには、一般
には、突起４０の先端部４０ａの面積より底部４０ｂの
面積の方が大きく形成される。The size of this mountain-shaped protrusion 40, that is, the height Hl and the roughness width W shown in FIG.
The lubricating oil present between a, 32b, and 1 to 32n flows down between the protrusions 40 to the extent that it can cut the oil film on the contact surface. In order to satisfy this requirement, the area of the bottom portion 40b of the protrusion 40 is generally larger than the area of the tip portion 40a.
実験結果によれば、−ｉ的なフープの大きさく前述した
フープの寸法）の場合には、突起４０の高さＨは１〜３
μｍ程度、あらさ幅Ｗは０．０５〜０．１ｆｌ程度が良
いことが分かった。すな１わち、突起４０の高さＨが１
μｍ以下のときには油膜が切れず、３μｍ以上であると
フープの疲労寿命が低下する。また、あらさ幅Ｗが０．
０５〜０．１ ｉｓ以外のときには、所定の摩擦係数が
確保できない。ここで所定の摩擦係数とは０．１μ以上
のことである。According to the experimental results, in the case of -i hoop size (the above-mentioned hoop dimensions), the height H of the protrusion 40 is 1 to 3
It was found that a roughness width W of about 0.05 to 0.1 fl is good. That is, the height H of the protrusion 40 is 1
If it is less than μm, the oil film will not break, and if it is more than 3 μm, the fatigue life of the hoop will be reduced. Also, the roughness width W is 0.
When the friction coefficient is other than 05 to 0.1 is, a predetermined friction coefficient cannot be secured. Here, the predetermined friction coefficient is 0.1 μ or more.
上述のように、フープ３２ａ、３２ｂ、・−・−・〜３
２ｎの内周面に山脈状の突起４０が設けられることによ
り、各フープ３２ａ、３２ ｂ、 −−−−３２ｎの接
触面間のａｉ？油は突起４０間に流れ落ち、突起４０の
先端部４０ａの接触面の油膜は切れ、接触面間の流体潤
滑状態が排除される。このため、フープ３２ａ、３２ｂ
、−−−−−−３２ｎの接触面の摩擦係数は大きくなり
、接触面間の摩擦力も増大し、この摩擦力により無端キ
ャリア３２を構成するフープ３２ａ、３２ｂ、−−−−
−３２ｎの積層状態は確実に保持される。As mentioned above, the hoops 32a, 32b, ...3
By providing the mountain-shaped protrusion 40 on the inner peripheral surface of the hoop 2n, the ai? The oil flows down between the protrusions 40, the oil film on the contact surfaces of the tips 40a of the protrusions 40 is broken, and the fluid lubrication state between the contact surfaces is eliminated. For this reason, the hoops 32a, 32b
, -------32n, the friction coefficient of the contact surfaces increases, the frictional force between the contacting surfaces also increases, and this frictional force causes the hoops 32a, 32b, which constitute the endless carrier 32, to
The stacked state of -32n is reliably maintained.
したがって、積層されたフープ３２ａ、３２ｂ、−−−
−−・３２ｎが、従来のように幅方向にずれて、第５図
に示す係合凹部３６の側面３６ｂ、３６ｃに当接するこ
とがなく、フープ３２ａ、３２ｂ、−−３２ｎの側面の
疲労促進が防止されるため、フープ３２ａ、３２ｂ、−
−−−３２ｎの耐久性を向上させることができる。Therefore, the stacked hoops 32a, 32b, ---
---32n does not shift in the width direction and come into contact with the side surfaces 36b, 36c of the engagement recess 36 shown in FIG. This prevents the hoops 32a, 32b, -
---The durability of 32n can be improved.
なお、以上の実施例は山脈状の突起４０をフープ３２ａ
、３２ｂ、−−−−−−３２ｎの内周面に設けた場合で
あるが、フープ３２ ａ、 ３２ ｂ、 ・−−−−３
２１の外周面に設けてもよい。この場合にも同様の作用
をなし、所定の効果を得ることができる。勿論、内外周
の両面に山脈状の突起４０を設けてもよい。この場合に
は、片面あたりの突起４０の大きさを、例えば内周面の
みに突起４０を形成する場合に比べ小さくすることがで
きる。In addition, in the above embodiment, the mountain-shaped protrusion 40 is replaced by the hoop 32a.
, 32b, -------32n, but the hoops 32a, 32b, ·---3
It may be provided on the outer peripheral surface of 21. In this case as well, the same effect can be achieved and a predetermined effect can be obtained. Of course, the mountain-shaped protrusions 40 may be provided on both the inner and outer peripheries. In this case, the size of the protrusions 40 per side can be made smaller than, for example, when the protrusions 40 are formed only on the inner peripheral surface.
次に、山脈状の突起４０の形成方法について説明する。Next, a method for forming the mountain-shaped protrusion 40 will be explained.
フープ３２ａの場合を例にして説明する。The case of the hoop 32a will be explained as an example.
第６図に示すようにフープ３２ａを圧延するときに転写
により山脈状の突起４０を付与する。第６図において、
５０ａ、５０ｂはハックアノフローラ、５２ａ、５２ｂ
はワークローラを示しており、ワークローラ５２ａと５
２ｂとによりフープ３２ａが圧延されるようになってい
る。第７図に示すようにワークローラ５２ｂにはｉ６０
が形成されている。第８図はこの溝６０の拡大図であり
、この図から分るように、溝６０は転写されたとき、山
脈状の突起４０を形成する形状とされている。As shown in FIG. 6, when rolling the hoop 32a, a mountain-shaped protrusion 40 is provided by transfer. In Figure 6,
50a, 50b are hack anoflora, 52a, 52b
indicates work rollers, and work rollers 52a and 5
2b, the hoop 32a is rolled. As shown in FIG. 7, the work roller 52b has an i60
is formed. FIG. 8 is an enlarged view of this groove 60, and as can be seen from this figure, the groove 60 is shaped to form a mountain-like protrusion 40 when transferred.
したがって、第６図によりフープ３２ａが圧延されると
き、ワークローラ５２ｂの溝６０がフープ３２ａの内周
面に転写され、山脈状の突起４０が形成される。Therefore, when the hoop 32a is rolled as shown in FIG. 6, the grooves 60 of the work roller 52b are transferred to the inner circumferential surface of the hoop 32a, forming a mountain-shaped protrusion 40.
なお、ワークローラ５２ｂに形成するａ６０は均一に設
けることが重要である。それは不均一であると圧延時に
塑性変形を受ける量が部分的に異なり、フープ３２ａに
歪が生じるためである。Note that it is important that the a60 formed on the work roller 52b be provided uniformly. This is because if the hoop 32a is non-uniform, the amount of plastic deformation received during rolling will differ partially, causing distortion in the hoop 32a.
このため、ワークローラ５２ｂに設ける溝６０は、単粒
ダイヤモンドを用いて形成するのがよい。For this reason, the groove 60 provided on the work roller 52b is preferably formed using single-grain diamond.
第９図は単粒ダイヤモンドによる溝６０の形成を示す。FIG. 9 shows the formation of grooves 60 by single diamond.
単粒ダイヤモンド７０はホルダ７２に保持されており、
ワークローラ５２ｂに単粒ダイヤモンド７０を押しあて
た状態で、ワークローラ５２ｂを回転させると共に、ホ
ルダ７２を所定幅の範囲で軸方向に移動を繰り返し行う
ことにより、第７図に示すｔＳ６０を形成することがで
きる。A single diamond 70 is held in a holder 72,
With the single diamond 70 pressed against the work roller 52b, the work roller 52b is rotated and the holder 72 is repeatedly moved in the axial direction within a predetermined width range, thereby forming tS60 shown in FIG. 7. be able to.
なお、形成する溝６０の深さ、形状、ピッチ等は、ホル
ダ７２の押し付は力、単粒ダイヤモンド７０の形状、ホ
ルダ７２の送りスピード等を調整することにより適宜変
えることができる。The depth, shape, pitch, etc. of the grooves 60 to be formed can be changed as appropriate by adjusting the pressing force of the holder 72, the shape of the single diamond 70, the feeding speed of the holder 72, etc.
以上詳述したように、本発明によれば、フープの表面に
山脈状の突起を形成することにより、積層されたフープ
の接触面間の流体潤滑状態が排除され、十分な摩擦力を
得ることができるため、フープは確実に積層状態が保持
され、従来のようにフープの側面が他の部位に当接して
疲労が促進されることがない。したがって、フープの耐
久性の向上を図ることができる。As detailed above, according to the present invention, by forming mountain-like protrusions on the surface of the hoop, the fluid lubrication state between the contact surfaces of the stacked hoops is eliminated, and sufficient frictional force can be obtained. As a result, the hoop can be reliably maintained in its laminated state, and the side surfaces of the hoop will not come into contact with other parts and promote fatigue, unlike in the past. Therefore, the durability of the hoop can be improved.
第１図はフープの単体形状を示す斜視図である。
第２図はフープの内周面に形成された山脈状の突起の拡
大図である。
第３図は本発明の動力伝達用無端ベルトが通用される無
段変速機の一例を示す模式図である゛。
第４図は第３図から動力伝達用無端ヘルドが掛は渡され
た状態を抽出した側面図である。
第５図は第４図のＶ−Ｖ線断面図である。
第６図はフープの圧延加工を示す加工説明図である。
第７図は圧延加工に用いられるワークローラの正面図で
ある。
第８図はワークローラに形成される溝の拡大図である。
第９図はワークローラへ溝を形成加工する加工説明図で
ある。
符号の説明
３０−−−−・−動力伝達用無端ベルト３２−・・−無
端キャリア
３２ ａ、 ３２ ｂ、 −−−−−３２ｎ−−−−７
−１３４−・−動力伝達ブロック
４０−・−−−一山脈状の突起
出願人 トヨタ自動車株式会社
７−７・
第３図
第、５図
第６図
第７−図
第８図
Ｓｎ
第一９−図FIG. 1 is a perspective view showing the shape of a single hoop. FIG. 2 is an enlarged view of a mountain-like protrusion formed on the inner peripheral surface of the hoop. FIG. 3 is a schematic diagram showing an example of a continuously variable transmission in which the endless power transmission belt of the present invention is used. FIG. 4 is a side view extracted from FIG. 3 showing a state in which the endless heald for power transmission is hung. FIG. 5 is a sectional view taken along the line V-V in FIG. 4. FIG. 6 is a process explanatory diagram showing the rolling process of the hoop. FIG. 7 is a front view of a work roller used for rolling. FIG. 8 is an enlarged view of grooves formed on the work roller. FIG. 9 is an explanatory view of forming grooves on the work roller. Explanation of symbols 30---Endless belt for power transmission 32---Endless carrier 32a, 32b,---32n---7
-134---Power transmission block 40-----One mountain-like protrusion Applicant Toyota Motor Corporation 7-7/ Figure 3, Figure 5, Figure 6, Figure 7-Figure 8, Sn 19 −Figure
Claims (1)
れた無端キャリアに、動力伝達ブロックが数珠繋ぎに互
いに隣接して配設されてなる動力伝達用無端ベルトにお
いて、 前記金属製のフープの内外周面の少なくとも一面に山脈
状の突起が並行に連続的に配列されて形成され、この山
脈状の突起は、積層されるフープの接触面間に介在する
潤滑油が山脈状の突起間に排除され、フープの接触面の
油膜を切ることのできる大きさに形成されていることを
特徴とする動力伝達用無端ベルト。[Claims] 1. An endless belt for power transmission in which power transmission blocks are arranged adjacent to each other in a daisy chain on an endless carrier formed by stacking a plurality of band-shaped metal hoops, Mountain-shaped projections are continuously arranged in parallel on at least one of the inner and outer peripheral surfaces of the metal hoop, and the mountain-shaped projections are formed by lubricating oil interposed between the contact surfaces of the stacked hoops. An endless belt for power transmission, characterized in that it is formed in a size that can be removed between mountain-like projections and cut an oil film on the contact surface of a hoop.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19926784A JPS6179041A (en) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | Power transmission endless belt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19926784A JPS6179041A (en) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | Power transmission endless belt |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6179041A true JPS6179041A (en) | 1986-04-22 |
| JPH0556415B2 JPH0556415B2 (en) | 1993-08-19 |
Family
ID=16404945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19926784A Granted JPS6179041A (en) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | Power transmission endless belt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6179041A (en) |
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1984
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|---|---|
| JPH0556415B2 (en) | 1993-08-19 |
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