JPS6153959A - Vibration-proof sound blocking floor structure - Google Patents
Vibration-proof sound blocking floor structureInfo
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- JPS6153959A JPS6153959A JP17241084A JP17241084A JPS6153959A JP S6153959 A JPS6153959 A JP S6153959A JP 17241084 A JP17241084 A JP 17241084A JP 17241084 A JP17241084 A JP 17241084A JP S6153959 A JPS6153959 A JP S6153959A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は防振防音床構造、特に、高層集合住宅の階を分
割する躯体のコンクリートスラブ上に防振防音床材を敷
設してなる階上の振動や騒音を階下に伝えない防振防音
床構造に関する。[Detailed Description of the Invention] [Field of Industrial Application] The present invention relates to a vibration-proof and sound-proof floor structure, particularly a floor structure in which a vibration-proof and sound-proof flooring material is laid on a concrete slab of a frame that divides the floors of a high-rise apartment complex. This relates to a vibration and soundproof floor structure that prevents vibrations and noise from being transmitted upstairs.
〔従来の技術と発明が解決しようとする問題点〕近年、
住宅環境における振動や騒音は住民に不快感を与え、場
合によっては耐えがたい障害となって現われ、特に集合
住宅においては他への影響が多大であり、防振防音性を
改善する事は重要な課題とされている。[Problems that conventional technology and inventions attempt to solve] In recent years,
Vibrations and noise in the residential environment cause discomfort to residents, and in some cases can become unbearable obstacles, and especially in apartment complexes, the impact on others is significant, so improving vibration and sound insulation is an important issue. It is said that
かかる振動や騒音の伝搬を防止するためには、基本的に
、空気伝搬音の遮音効果と吸音効果、そして固体伝搬音
の防振効果と割振効果を、同時に゛ 満足させることが
重要であるとされるa遮音作用2は音波エネルギーを吸
収することであるから、比重の大きい材料の利用が適正
とされる。理想的には鉛や鋼板等が利用されるほか、通
常は躯体のコンクリートの厚みを一定以上の厚みに保つ
様にされる。吸音作用は音の反射を防ぐものであるから
、表面が粗の物、多孔を有する物、内部に微細な空隙を
多く有する物が有効である。使用される材料としては、
プラスチック発泡体、フェルト、ロックウール、ガラス
ウール、無機質の吹き付は材等がある。更に、防振制振
作用は振動している物体の振動を吸収するものでなけれ
ばならないから、内部摩擦による自己緩衝能力の大きい
材料が好ましく、ゴム弾性体等が利用される。In order to prevent the propagation of such vibrations and noise, it is basically important to simultaneously satisfy the sound insulation effect and sound absorption effect of air-borne sound, and the vibration-proofing effect and vibration allocation effect of solid-borne sound. Since the sound insulation effect 2 is to absorb sound wave energy, it is appropriate to use a material with a high specific gravity. Ideally, materials such as lead or steel plates would be used, and the thickness of the concrete in the building frame would normally be kept above a certain level. Since sound absorption is to prevent the reflection of sound, materials with rough surfaces, materials with pores, and materials with many fine voids inside are effective. The materials used are:
Plastic foam, felt, rock wool, glass wool, inorganic spray materials, etc. Furthermore, since the vibration damping effect must absorb the vibrations of a vibrating object, a material with a high self-damping capacity due to internal friction is preferably used, such as a rubber elastic body.
以上の如く性質の異なる機能あるいは相互に矛盾する性
質を同時に満足するものは単体では得がたく、従って、
従来から振動、騒音防止のために各種材質の複合材料化
や異種材料の積層による2次構造性の付与等が、研究開
発され、商品化されている。As mentioned above, it is difficult to obtain a single product that satisfies different functions or mutually contradictory properties at the same time, and therefore,
BACKGROUND ART Conventionally, in order to prevent vibration and noise, research and development have been carried out and commercialization has been carried out on the creation of composite materials of various materials and the provision of secondary structure by laminating different materials.
従来、防振防音床材として利用されている代表的なもの
として、ゴム層とゴム層の間に鉛繊維不織布を埋め込ん
だもの、ウレタンスポンジに鉛箔を張り合せたもの、遮
音鋼板の間にロックウールやガラスウール等を入れたも
の等の2次構造を付与したもの、ウレタン発泡体、スチ
レン発泡体、コンクリート発泡体等を単体で使用するも
の、合板やボードを浮床としてその支柱にプラスチ7ク
、防振ゴムを使用する乾式二重構造のものなどかある。Conventionally, typical materials used as vibration and soundproof flooring materials include those with lead fiber non-woven fabric embedded between rubber layers, those with lead foil pasted on urethane sponge, and those with lead foil laminated between sound-insulating steel plates. Those with a secondary structure such as those containing rock wool or glass wool, those that use urethane foam, styrene foam, concrete foam, etc. alone, those that use plywood or boards as floating floors, and the supports that are made of plastin 7 There are also dry double-layer structures that use anti-vibration rubber.
しかしながら、異種材料を組み合わせて2次構造にする
場合には、施工が非常に煩雑であり、コスト的にも不利
であるばかりでなく、重量的にも重くなり、実用的では
ないという問題があった。However, when creating a secondary structure by combining different materials, construction is not only very complicated and disadvantageous in terms of cost, but also heavy and impractical. Ta.
又、上記発泡体の使用は軽量であり、施工が比較的筒車
である反面、吸音作用だけしか期待出来ず、防振制振効
果が満足すべきレベルになく、特に低周波領域の振動、
騒音に対する防振防音効果が低く、コンクリートスラブ
の持つ遮音性以上の効果を発揮しえないものであった0
通常、発泡体を床材に使用する場合、接着剤やモルタル
を使用 ゛してコンクリートスラブに敷設されて
いるが、この場合、床のレベル出しに熟練を要する上、
施工状態が悪いと遮音効果が著しく劣ってしまう恐れが
あった。In addition, although the use of the above-mentioned foam is lightweight and the construction is relatively hourly, it can only be expected to have a sound absorption effect, and the vibration damping effect is not at a satisfactory level, especially vibration in the low frequency range.
The vibration and sound insulation effect against noise was low, and it was not possible to demonstrate any effect beyond the sound insulation properties of concrete slabs0
Normally, when foam is used for flooring, it is laid on a concrete slab using adhesive or mortar, but in this case, it requires skill to level the floor, and
If the construction conditions were poor, there was a risk that the sound insulation effect would be significantly inferior.
乾式二重構造は施工が簡単であり、コスト的にも安価で
あるという利点はあるが、防振防音効果はその支社のみ
でおこなわれ、不完全なものであり、コンクリートスラ
ブの持つ防振防音効果より悪くなるのが通例とされてい
た。Dry double structure has the advantage of being easy to construct and being inexpensive, but the vibration and soundproofing effect is only achieved at the branch office and is incomplete, and the vibration and soundproofing effect of concrete slabs cannot be achieved. It was customary for the effects to be worse than the effects.
以上述べたごと〈従来の各種防振防音床材はそれぞれに
欠点を有しているため、実施工においてはコンクリート
スラブを出来る限り厚くする工法がとられているが、そ
れでもコスト、建築物全体の重量から限度があるとされ
ている。As stated above, each of the conventional vibration and soundproof flooring materials has its own drawbacks, so the method of construction is to make the concrete slab as thick as possible, but this still reduces the cost and overall building cost. There is a limit due to weight.
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、遮音、吸音の
効果および防振、制振の効果を同時に兼ね備え、しかも
軽量かつ施工容易で安価であり、更に断熱性、耐火性に
優れた防振防音床構造を提供しようとするものである。In view of the above-mentioned problems of the prior art, the present invention provides a soundproofing and sound-absorbing effect as well as vibration-proofing and vibration-damping effects, which is lightweight, easy to install, and inexpensive, and which has excellent heat insulation and fire resistance. The purpose is to provide a vibration-proof sound floor structure.
上記問題点を解決するための本発明による手段は、建築
物の躯体構造のコンクリートスラブ上に防振防音床材を
敷設してなる防振防音床構造において、
防振防音床材を、
ベンジルエーテル基を有するポリオール成分と少なくと
も1分子中に2個以上のイソシアネート基を有するポリ
イソシアネート基を有するポリイソシアネート成分とか
らなるポリウレタンマトリックス中に鉄酸化物粒子成分
を含有させて発泡させてなる、該鉄酸化物粒子成分の含
有材が前記三成分の総合計を基準にして20〜80重世
%で1.かつ密度が50〜800kg/ gの発泡体を
表面材と裏面材で挟持したサンドイッチ構造体で構成し
、かつ、
防振防音床構造を、コンクリートスラブおよび上記防振
防音床材ならびに両者の間に支柱を介在させて形成した
空気層からなる三層構造にすることからなる。The means according to the present invention for solving the above-mentioned problems is a vibration-proof and sound-proof floor structure in which a vibration-proof and sound-proof flooring material is laid on a concrete slab of a building frame structure, in which the vibration-proof and soundproof flooring material is made of benzyl ether. A polyurethane matrix comprising a polyol component having a group and a polyisocyanate component having a polyisocyanate group having two or more isocyanate groups in at least one molecule and foaming the iron oxide particle component. The material containing the oxide particle component is 20 to 80% by weight based on the total of the three components. It is composed of a sandwich structure in which a foam with a density of 50 to 800 kg/g is sandwiched between a surface material and a back material, and the vibration-proof and sound-proof floor structure is made of a concrete slab, the above-mentioned vibration-proof and sound-proof floor material, and between the two. It consists of a three-layer structure consisting of an air layer formed with struts interposed therebetween.
本発明に使用されるベンジルエーテル基を存するポリオ
ール成分(以下、成分(I))は、フェノール頬1モル
に対してホルムアルデヒドV41〜3モルの範囲の割合
で、両者を触媒の存在下で反応せしめて得られるフェノ
ールホルムアルデヒド樹脂であり、フェノール類核体1
個当り、平均として、ヘンシルエーテル基0.1〜2個
、メチロール基0.5〜3個を有する液状樹脂である。The polyol component containing a benzyl ether group (hereinafter referred to as component (I)) used in the present invention is obtained by reacting the two in the presence of a catalyst at a ratio of 1 to 3 moles of formaldehyde per 1 mole of phenol. It is a phenol formaldehyde resin obtained by
It is a liquid resin having an average of 0.1 to 2 hensyl ether groups and 0.5 to 3 methylol groups per unit.
1例を構造式で示すと次の如(である。The structural formula of one example is as follows.
この液状樹脂は無溶媒系でも、溶媒系でも使用できるが
、液体の粘度を常温において20.000cp以下にす
ると、鉄酸化物粒子成分の配合が容易になるので好まし
い。また、フェノールホルムアルデヒド樹脂には、フェ
ノール性水酸基の一部がアルコール性水酸基に変換され
たもの、あるいは樹脂の水酸基当■、反応性および伸縮
性を調整するためれたものも含まれるものである。This liquid resin can be used either in a solvent-free system or in a solvent system, but it is preferable to set the viscosity of the liquid to 20.000 cp or less at room temperature because this facilitates the blending of the iron oxide particle component. Furthermore, phenol formaldehyde resins include those in which a portion of the phenolic hydroxyl groups are converted to alcoholic hydroxyl groups, or those in which the hydroxyl group concentration, reactivity, and elasticity of the resin are adjusted.
本発明に使用される少なくとも1分子中に2個以上のイ
ンシアネート基を有するポリイソシアネート成分(以下
、成分(■))の代表的なものとしては、4.4′−ジ
フェニルメタンジイソシアネート(MDI) 、2.4
−トルエンジイソシアネート(TDI)、バラフェニレ
ンジイソシアネート等のほか、このようなジイソシアネ
ートを予めポリオール成分とプレポリマー化したもので
あって反応性イソシアネート&が残存するものがある。Typical polyisocyanate components having two or more incyanate groups in at least one molecule (hereinafter referred to as component (■)) used in the present invention include 4,4'-diphenylmethane diisocyanate (MDI), 2.4
-In addition to toluene diisocyanate (TDI), phenylene diisocyanate, etc., there are also diisocyanates prepared by prepolymerizing them with a polyol component, in which reactive isocyanate & remains.
また、本発明で使用される鉄酸化物粒子成分(以下、成
分(■))は、一般的に粒子径0.1〜100μm1好
ましくは0.5〜50μmのフェライト、マグネタイト
、ヘマタイト、リモネイト、砂鉄等の鉄酸化物粒子であ
る。その組成は特に限定されず、ベンガラ、四三酸化鉄
を主成分とする鍛造物から発生するミルスケール等も使
用できる。Further, the iron oxide particle component (hereinafter referred to as component (■)) used in the present invention is generally ferrite, magnetite, hematite, limonate, iron sand, etc., with a particle size of 0.1 to 100 μm, preferably 0.5 to 50 μm. Iron oxide particles such as Its composition is not particularly limited, and mill scale generated from forged products whose main components are red iron oxide and triiron tetroxide can also be used.
鉄酸化物の粒子径が100μmより大きいと一粒子当り
の重量が大きくなりすぎて均質な混合分散ができなくな
り、粒子径が0.1μm未満は現実的に得がたい大きさ
である。If the particle size of the iron oxide is larger than 100 μm, the weight per particle becomes too large and homogeneous mixing and dispersion cannot be achieved, and if the particle size is less than 0.1 μm, it is practically difficult to obtain.
本発明において成分(1)と成分(II)との配合基準
は反応基である水酸基価及びイソシアネートiとの比率
を自由に選択できるが、好ましい比率は水酸基価/イソ
シアネート基0.5〜2の範囲で硬化速度に併せてiJ
I!する。In the present invention, the mixing standard of component (1) and component (II) can be freely selected based on the hydroxyl value as a reactive group and the ratio with isocyanate i, but the preferred ratio is hydroxyl value/isocyanate group 0.5 to 2. iJ depending on the curing speed within the range
I! do.
また、発泡成形体中の成分(III)の割合は重量比で
(I[I) / (I + n +I[[)が0.2〜
0.8、好ましくは0.4〜0.7である。0.2未満
では軽量化された成形体では音や振動の吸収効果が小さ
くなり、0.8より大きいと樹脂成分の粘度を大幅に上
昇させ、流体としての取扱いが困難となり、作業性を著
しく悪くする。In addition, the proportion of component (III) in the foam molded product is (I[I) / (I + n + I[[) in a weight ratio of 0.2 to
0.8, preferably 0.4 to 0.7. If it is less than 0.2, the sound and vibration absorption effect of the lightweight molded product will be small, and if it is more than 0.8, the viscosity of the resin component will increase significantly, making it difficult to handle as a fluid and significantly reducing workability. make it worse
本発明に使用される発泡成形体の密度は50〜800k
g/r+?、好ましくは70〜600kg/ rcrで
ある。50kg/i未満では、圧縮強度が2 kB/
CIl+以下になり、成形体としての十分な強度が得ら
れないと共に、特に質量が必要である騒音の遮蔽効果が
十分てはない。800kg/ n?より大きいと内部空
隙率が低下して吸音効果を悪くする。こうした密度の調
整方法には、特に限定はないが、最も好ましい方法は、
予め成分(1)およびまたは成分(I()中に成分(I
II)をプレミフクスしておき、更に必要に応じて、低
沸点のハロゲン化炭化水素類等のような発泡剤を混合し
、あるいはイソシアネートと反応して炭酸ガスのごとき
ガスを発生するような溶媒を配合しておき、最後にお互
いを混合して硬化させるものである。このとき、必要に
応じて、硬化促進剤や発泡抑制剤を併用してもよい。密
度のコントロールは発泡剤の量と温度およびモールドの
容積を変化させることによって行い得る。The density of the foam molded product used in the present invention is 50 to 800k.
g/r+? , preferably 70 to 600 kg/rcr. At less than 50 kg/i, the compressive strength is 2 kB/i
CII+ or less, and sufficient strength as a molded body cannot be obtained, and in particular, the noise shielding effect, which requires mass, is not sufficient. 800kg/n? If it is larger, the internal porosity will decrease and the sound absorption effect will deteriorate. There are no particular limitations on the density adjustment method, but the most preferred method is:
Component (I) is added to component (1) and/or component (I()) in advance.
II) is premixed, and if necessary, a blowing agent such as a low boiling point halogenated hydrocarbon is mixed, or a solvent that reacts with the isocyanate to generate gas such as carbon dioxide is added. They are blended together and finally mixed and cured. At this time, a curing accelerator and a foaming inhibitor may be used in combination, if necessary. Density control can be achieved by varying the amount and temperature of the blowing agent and the volume of the mold.
本発明における防振防音床材に使用される表面材として
は、下地材や床仕上げ材等があげられ、床仕上げ材は下
地材との併用か単独で使用される。Surface materials used in the vibration-proof and sound-proof flooring materials of the present invention include base materials and floor finishing materials, and the floor finishing materials may be used in combination with the base material or alone.
下地材としては、コンクリートパネル、ベニヤ合板、石
膏ボード、石綿セメント板、ケイ酸カルシウム板、等が
あり、床仕上げ材としては、木質系積層フローリング材
、ビニールタイル等がある。Base materials include concrete panels, plywood plywood, gypsum boards, asbestos cement boards, calcium silicate boards, etc., and floor finishing materials include wood laminated flooring materials, vinyl tiles, etc.
一方、裏面材としては、合板、コンクリートパネル、ハ
ードボード等の木質系ボード、あるいは石膏ボード、ア
スベストボード等の無機質系ボードが好適に使用される
が、安価で強度補強効果のあるものであればいずれでも
良(、特に限定されるものではない。On the other hand, as the backing material, wooden boards such as plywood, concrete panels, hardboards, or inorganic boards such as gypsum boards and asbestos boards are preferably used, but as long as they are inexpensive and have a strength reinforcing effect. Either is fine (but is not particularly limited).
つぎに、サンドイッチ構造を有する防振防音床材の製造
方法について説明する。好適には、ポリウレタン樹脂の
自己接着性を利用する方法がとられる。すなわら、前記
発泡組成物をモールド発泡させる際に、金型の上下面に
表面材および裏面材をあらかじめセットした後、該組成
物を流し込み、発泡と面材との接着を同時に行なわせ、
サンドイッチされた該床材を得る方法である。しかしな
がら、何もこの方法に限定されるものではなく、発泡成
形体をはじめに成形しておき、これに接着剤を使用して
表面材、裏面材を接着させる方法でもよい。ただし、こ
の方法ではコストや施工面でやや問題点がある。Next, a method for manufacturing a vibration-proof and sound-proof flooring material having a sandwich structure will be explained. Preferably, a method is used that utilizes the self-adhesive properties of polyurethane resin. That is, when foaming the foaming composition in a mold, after setting the front material and the back material on the upper and lower surfaces of the mold in advance, pouring the composition and simultaneously performing foaming and adhesion with the facing material,
This is a method of obtaining the sandwiched flooring material. However, the method is not limited to this method, and a method may also be used in which a foamed molded product is first molded and a front material and a back material are adhered thereto using an adhesive. However, this method has some problems in terms of cost and construction.
本発明において、コンクリートスラブと防振防音床材と
の間に介在させて、両者間に空気層を形成させるために
使用される支柱は、その他に高さを調整する機能を有し
ている。支柱の材質としては、プラスチック、金属、木
材、ゴム等の単独あるいは組合せがあるが特に限定され
るものではない。In the present invention, the struts that are interposed between the concrete slab and the vibration/sound insulating flooring material and used to form an air layer between the two also have the function of adjusting the height. The material of the support column may be plastic, metal, wood, rubber, etc. alone or in combination, but is not particularly limited.
空気層の厚みは、基本的に該床材のたわみ性(例えば1
00kgの静荷重で0.1〜II程度)を妨げない程度
であれば良いが、該床材の平坦性あるいは施行環境(例
えば床配管、カマチの高さ等)により自由に決定される
。The thickness of the air layer is basically determined by the flexibility of the flooring material (for example, 1
0.1 to II under a static load of 00 kg), but it can be determined freely depending on the flatness of the flooring material or the installation environment (for example, the height of floor piping, stile, etc.).
防振防音床材に使用されるポリウレタン樹脂は成分(I
)の水酸基と成分(n)のイソシアネート基が反応した
もので、強固で剛性に冨んだ弾力性のある硬化物を与え
る。その上、成分(1)中のベンジルエーテル基の結合
間隔の長さが適度の弾力性を与え、硬化物が伸縮自在の
構造を取り、その結果、振動に対する自己緩衝能力を有
し、振2動吸収性を良くしている。また硬化物はフェノ
ールホルムアルデヒド樹脂にもとづ(もので、耐熱性が
高く、耐火性や耐熱性を向上させている。The polyurethane resin used for vibration and soundproof flooring is composed of the component (I
) reacts with the isocyanate group of component (n) to give a strong, rigid, and elastic cured product. Furthermore, the length of the bond spacing between the benzyl ether groups in component (1) provides appropriate elasticity, and the cured product takes on a stretchable structure.As a result, it has self-damping ability against vibrations, and Improves dynamic absorption. The cured product is based on phenol formaldehyde resin and has high heat resistance, improving fire resistance and heat resistance.
上記ポリウレタン樹脂及び鉄酸化物粒子からなる発泡成
形体は、その内部に無数の微細な空隙を有し、それによ
り音の反射を防止している。すなわち吸音作用をしてい
る。それに加えて、鉄酸化物粒子は比重が比較的大きく
、音波のエネルギーを吸収するのに充分な質量を有して
いるために吸音作用はさらに高められる。The foamed molded product made of the polyurethane resin and iron oxide particles has countless fine voids inside thereof, thereby preventing the reflection of sound. In other words, it acts as a sound absorber. In addition, iron oxide particles have a relatively high specific gravity and have sufficient mass to absorb sound wave energy, further enhancing the sound absorption effect.
防振防音床材に使用される表、裏面材は、発泡成形体の
強度を補強するとともに、特に裏面材は、コンクリート
スラブと該床材との間に支柱を介在させ、両者間に空気
層を形成することを可能にしている。すなわち、支柱に
より発泡体が破壊されることを防止している。また表面
材は、従来行われている床上げを不要にしている。The front and back materials used in vibration-proof and sound-proof flooring materials reinforce the strength of the foam molded product, and in particular, the back material is made by interposing struts between the concrete slab and the flooring material to create an air space between them. It makes it possible to form. That is, the foam is prevented from being destroyed by the struts. The surface material also eliminates the need for raising the floor, which is conventionally done.
コンクリ−1−スラブと防振防音床材との間に介在させ
て設けられた支柱は、該両者間に空気層を形成する作用
をしているとともに、該床材の高さを調整する機能とレ
ベル(平行度)出しを容易にすることを可能にしている
。Concrete 1 - The support provided between the slab and the vibration/soundproof flooring has the function of forming an air layer between the two, and also has the function of adjusting the height of the flooring. This allows for easy leveling (parallelism).
また、コンクリートスラブと防振防音床材との間に設け
られた空気層は、振動に対する該床材の粘弾性にもとづ
(瞬時的かつ微少なたわみ現象に起因する自己緩衝力を
発現せしめて、その固有振動を低減させると共に、上述
の現象の生起時に該床材中のフェライト等鉄酸化物粒子
による音波エネルギーの熱エネルギーへの変換作用によ
り吸音効果を増大させ、さらに振動が直接コンクリート
スラブに伝搬することを防ぐ作用をしている。In addition, the air layer provided between the concrete slab and the vibration/sound insulating flooring material is based on the viscoelasticity of the flooring material against vibrations (it develops a self-damping force due to instantaneous and minute deflection phenomena). In addition to reducing its natural vibration, when the above-mentioned phenomenon occurs, the sound absorption effect is increased by the conversion of sound energy into thermal energy by the iron oxide particles such as ferrite in the flooring material, and furthermore, the vibration is directly transmitted to the concrete slab. It acts to prevent the spread of the virus.
以下、本発明の実施例に基づいて更に詳しく説明する。 Hereinafter, the present invention will be explained in more detail based on examples.
樹脂製造例1
フェノール200kgと47%ホルマリン204kgを
10001の反応釜に仕込み、触媒としてナフテン酸鉛
1.4kgを添加して昇温し、100〜103℃で4時
間縮合反応させた。次に、長さL=23m、直径D =
0.023m (L / D =1000)である外
套つき加熱管に入口1.5kg/cnl、中間3.5
kg / a+!、出口3、0 kg / cotの加
熱蒸気を通し、縮合物を圧力0.8”g/cnl、流f
fl 50 kg / hrで注入した。この時の出口
における蒸発管は60關ng〜1100IIIlt1で
125℃に設定して、減圧連続濃縮を行った。濃縮され
たベンジルエーテル型フェノール樹脂は下記の通りの特
性であった。(以下樹脂Aとする。)粘度 9
000cp/20℃
濃度 85%
水分 0.9%
フリーフェノール 4.3%フリーポルマリ
ン 0.2%OH価 5
60
×チロール基/エーテル基 1/1
樹脂製造例2
樹脂A 100kgとエチレンカーボネート42kgと
を反応釜に仕込み、さらにに2CO30,1kgを添加
して、110°Cで40分間反応させた。反応の進行と
共に発生した炭酸ガスを系外に除去しつつ、反応終了後
、減圧下でモノマーを除去してアルコール変性ヘンシル
エーテル型フェノール樹脂を得た。Resin Production Example 1 200 kg of phenol and 204 kg of 47% formalin were placed in a 10001 reaction vessel, 1.4 kg of lead naphthenate was added as a catalyst, the temperature was raised, and a condensation reaction was carried out at 100 to 103° C. for 4 hours. Next, length L = 23 m, diameter D =
0.023 m (L / D = 1000), the inlet is 1.5 kg/cnl, the middle is 3.5
kg/a+! , outlet 3, 0 kg/cot of heated steam, the condensate at a pressure of 0.8” g/cnl, a flow of f
Infused at fl 50 kg/hr. At this time, the evaporation tube at the outlet was set at 125° C. with 60 ng to 1100 IIIlt1, and continuous concentration under reduced pressure was performed. The concentrated benzyl ether type phenolic resin had the following characteristics. (Hereinafter referred to as resin A) Viscosity 9
000cp/20℃ Concentration 85% Moisture 0.9% Free phenol 4.3% Free Polmarin 0.2% OH value 5
60 x Tyrol group/Ether group 1/1 Resin production example 2 100 kg of resin A and 42 kg of ethylene carbonate were placed in a reaction vessel, and further 1 kg of 2CO30 was added and reacted at 110°C for 40 minutes. After the reaction was completed, the monomer was removed under reduced pressure while carbon dioxide gas generated as the reaction progressed was removed from the system to obtain an alcohol-modified Hensyl ether type phenol resin.
樹脂特性は下記の通りであった。(以下樹脂Bとする。The resin properties were as follows. (Hereinafter referred to as resin B.
)
粘度 2500cp/20”C濃度
85%
水分 0.9%
フリーフェノール 4.3%フリーホルマリ
ン 0.2%OH価 4
03
×チロール基/エーテル基 1/2
大jfH生L
10I2ヘンシエルミキサーに4,4′−ジフェニルメ
タンジイソシアネー) (M D I ) 2.25k
gと粒径1〜10μm程度の鉄酸化物粒子7.15kg
を投入し、3〜5分、300rpmで均一に混合した。) Viscosity 2500cp/20”C concentration
85% Moisture 0.9% Free phenol 4.3% Free formalin 0.2% OH value 4
03
g and 7.15 kg of iron oxide particles with a particle size of approximately 1 to 10 μm.
was added and mixed uniformly at 300 rpm for 3 to 5 minutes.
次いで、整泡剤としてシリコーンL−5420(日本ユ
ニカ製) 0.02kg、発泡剤としてフルオロカーボ
ン系フロン11 (旭ガラス製)を0.2kg、硬化促
進剤としてトリエタノールアミン0.03kg、発泡抑
制剤として、p−)ルエンスルホン酸を0.01kg添
加して、更に1〜2分均一に混合を行なった。混合終了
後、樹脂Aを2kg投入し、300rpmで1分間攪拌
後直ちに表裏面材がセットされた900x 1,800
x60の金型の中に投入し、発泡させ、密度100に5
7dの表、裏面材サンドイッチフオーム床材を得た。Next, 0.02 kg of silicone L-5420 (manufactured by Nippon Unica) as a foam stabilizer, 0.2 kg of fluorocarbon-based Freon 11 (manufactured by Asahi Glass) as a foaming agent, 0.03 kg of triethanolamine as a curing accelerator, and a foaming inhibitor. Then, 0.01 kg of p-)luenesulfonic acid was added, and the mixture was further mixed uniformly for 1 to 2 minutes. After mixing, 2 kg of resin A was added, stirred at 300 rpm for 1 minute, and the front and back materials were immediately set on the 900 x 1,800
Pour into a 60x mold, foam, and reduce the density to 100.
A sandwich foam flooring material for the front and back surfaces of 7d was obtained.
使用した面材は表裏面とも1211Ilコンクリートパ
ネルであり、発泡体の自己接着力により強固に接着され
たものであった。The facing materials used were 1211Il concrete panels on both the front and back surfaces, which were firmly adhered by the self-adhesive force of the foam.
得られたサンドイッチフオーム床材の裏面にプラスチッ
ク性のボルトネジを6個所とりつけ、床面積20n?室
内の15(h+mコンクリートスラブ上に50鴫の空気
層をもうける様に敷設した。床仕上げは表面材をそのま
ま使用するので不用であった。Attach six plastic bolts and screws to the back of the resulting sandwich foam flooring, and make a floor area of 20n? It was laid on a 15 (h + m) concrete slab in the room to create an air layer of 50 m. Floor finishing was unnecessary as the surface material was used as is.
防振防音効果は、JIS−A−1418r現場における
床衝撃音レベルの測定方法」に従い、施工された床上に
バングマシンを使って試験体を打撃し、下階にて1/1
オクターブバンド別の音圧レベルを測定した。その結果
、建築学会基準による重量床衝撃音の遮音等級はL−4
4で適用等級が特級の良好なものであった。データを表
■に示す。The vibration and soundproofing effect was determined by hitting a test specimen on the constructed floor using a bang machine in accordance with JIS-A-1418r "Method for measuring floor impact sound level on site" and measuring 1/1 on the lower floor.
Sound pressure levels were measured for each octave band. As a result, the sound insulation grade for heavy floor impact noise according to the Architectural Institute standards was L-4.
4, the application grade was good, special grade. The data are shown in Table ■.
尚、床材はJIS−に−7201で規定される酸素指数
で28であり難燃2級に合格するものであった。又、熱
伝導率は0.019kcal/m、br、℃で、断熱効
果が優れた防振防音床構造゛であった。The flooring material had an oxygen index of 28 as defined by JIS-7201, and passed grade 2 flame retardancy. In addition, the thermal conductivity was 0.019 kcal/m, br, °C, and the floor structure had an excellent vibration and sound insulation effect.
実施±又二土
実施例1に準じて発泡体の密度が500kg/ rr?
、200kg/イ、70kg/n?の防振防音床材を得
た。The density of the foam is 500 kg/rr according to Example 1.
, 200kg/i, 70kg/n? A vibration and soundproof flooring material was obtained.
実施例1と同様な試験を行なった結果それぞれ遮音等級
はL−44からし−45で適用等級が特級であった。デ
ータは表Iに示す。尚、床材は難燃2級に合格するもの
であり、熱伝導率は0.019kcal/m、hr、℃
と断熱効果の優れた防振防音床材であった。As a result of conducting the same test as in Example 1, the sound insulation grade was L-44 and mustard-45, and the application grade was special grade. Data are shown in Table I. The flooring material passes grade 2 flame retardancy, and has a thermal conductivity of 0.019 kcal/m, hr, °C.
It was a vibration and soundproof flooring material with excellent heat insulation effects.
天1劃Lレユエ
実施例1の鉄酸化物の量を1.15kg 、 3.15
kg 。The amount of iron oxide in Example 1 is 1.15 kg, 3.15
kg.
11.1kgと変えた以外は同様な処決で防振防音床材
を製造した。得られた該床材の密度は100に8/ n
iであった・
実施例1と同様な試験を行なった結果、それぞれ適用等
級が特級であった。データを表■に示す。Vibration and soundproof flooring materials were manufactured using the same procedure except that the weight was changed to 11.1 kg. The density of the obtained flooring material is 100 to 8/n
i. As a result of conducting the same test as in Example 1, the applicable grade for each was special grade. The data are shown in Table ■.
尚、得られた床材は全て難燃2級に合格した熱伝導率0
.019kcal/m、 hr、 ”Cの防振防音床材
であった。In addition, all of the obtained flooring materials passed the flame retardant class 2 and had a thermal conductivity of 0.
.. 019kcal/m, hr, "C" vibration and soundproof flooring material.
実施例8〜10
使用面材を変更する以外は実施例1に準じて試験をおこ
なった。Examples 8 to 10 Tests were conducted in accordance with Example 1 except that the surface material used was changed.
結果はそれぞれ適用等級が特級であった。データを表■
に示す。As a result, each application grade was special grade. Display data■
Shown below.
実施例11
使用する支柱をクッションゴムに変更する以外は実施例
1に準じて試験をおこなった。結果は適用等級が特級で
あった。データを表Iに示す。Example 11 A test was conducted in accordance with Example 1, except that the props used were changed to cushion rubber. As a result, the application grade was special grade. The data are shown in Table I.
失旅■1主
実施例1で製造された防振防音床材を床面積20M室内
の120朋コンクリートスラブ上に敷設し、た所、遮音
等級L−50で適用等級が1級であった。データを表I
に示す。Lost Journey ■1 The vibration and sound insulating flooring material produced in Main Example 1 was laid on a 120 mm concrete slab in a room with a floor area of 20 m, and the sound insulation grade was L-50 and the applicable grade was grade 1. Table I
Shown below.
止致■上
床面積20n?室内の150mmコンクリートスラブ直
仕上でJIS−A−1418に準じて試験を行なった結
果、遮音等級でL−55で適用等級が2級であった。Stop ■Upper floor area 20n? As a result of conducting a test according to JIS-A-1418 on a 150 mm concrete slab indoors, the sound insulation grade was L-55 and the applicable grade was 2nd grade.
データを表■に示す。The data are shown in Table ■.
北較1.ニュ
実施例1に準じて密度40 kg/ n? 、 90
0kg/ rdの発泡成形体を使用した防振防音床材を
製造し施工した。Northern comparison 1. According to Example 1, the density was 40 kg/n? , 90
We manufactured and installed vibration and soundproof flooring materials using 0kg/rd foam moldings.
実施例1と同様な試験を行なった結果、密度40kg/
n?の物は圧縮強度が0.9kg/−と低く、パン′
グマシンでの試験中にクランクが発生し、床材としては
使用出来ないものであった。又、密度1000kg/
rrrの物は遮音等級L−53で適用等級が2級であり
、コンクリート直仕上げとほぼ同等であった。データを
表Iに示す。As a result of conducting the same test as in Example 1, the density was 40 kg/
n? The compressive strength of the product is as low as 0.9 kg/-, and the bread'
A crank occurred during a test using a gum machine, and the material could no longer be used as a flooring material. Also, density 1000kg/
The product of rrr had a sound insulation grade of L-53 and an application grade of grade 2, which was almost equivalent to direct finishing on concrete. The data are shown in Table I.
北笠■工
実施例1の鉄酸化物を使用しない以外は同様な製造法で
床材を得、施工した。A flooring material was obtained and installed using the same manufacturing method as in Kitakasa ■Work Example 1, except that the iron oxide was not used.
実施例1と同様な試験を行なった結果、遮音等級L−5
6で適用等級が2級であったが、コンクリート直仕上げ
より悪いものであった。データを表■に示す。As a result of conducting the same test as in Example 1, the sound insulation grade was L-5.
6, the application grade was grade 2, which was worse than direct finishing on concrete. The data are shown in Table ■.
比較例5〜6
実施例1で得られた防振防音床材をエポキシ系接着剤を
使用し床面積20rrr室内の15(haコンクリート
スラブに直接接着して床仕上げを行なった。Comparative Examples 5 to 6 The vibration and soundproof flooring material obtained in Example 1 was directly adhered to a 15 ha concrete slab in a room with a floor area of 20 rrr using an epoxy adhesive to finish the floor.
JIS−A−1418に準じて試験を行なった結果、遮
音等級L−50で適用等級が1級と良好であった。As a result of testing according to JIS-A-1418, the sound insulation grade was L-50 and the applicable grade was 1st grade, which was good.
しかし、実施例12で使用された120龍コンクリート
スラブでの試験結果は、遮音等級L−57で適用等級が
2級であり、コンクリートスラブの厚みを軽減出来るほ
どの効果を見出されなかった。However, the test results for the 120 Dragon concrete slab used in Example 12 showed that the sound insulation grade was L-57 and the application grade was grade 2, and no effect sufficient to reduce the thickness of the concrete slab was found.
比較例7
床面積20m′室内の120m+aコンクリートスラブ
上に121コンクリートパネルを2枚合わせたものをプ
ラスチック製のボルトネジで敷設し、50鰭の空気層を
設けた乾式二重構造を構成し、JIS−^−1418に
従って試験を行なった結果、遮音等級L−65で適用等
級は等外であった。データを表■に示す。Comparative Example 7 Two 121 concrete panels were installed on a 120m+a concrete slab in a room with a floor area of 20m' using plastic bolts to form a dry double structure with an air space of 50 fins, and the JIS- As a result of testing according to ^-1418, the sound insulation grade was L-65, and the applicable grade was not equal. The data are shown in Table ■.
止笠五l
床面積20rrfの120+uコンクリートスラブ直仕
上げでJIS−A−1418に準じて試験を行なった結
果、遮音等級L−60で適用等級が3級であった。デー
タを表■に示す。As a result of conducting a test in accordance with JIS-A-1418 on a 120+U concrete slab with a floor area of 20 rrf, the sound insulation grade was L-60 and the applicable grade was grade 3. The data are shown in Table ■.
2庭■土主
樹脂Aのかわりに樹脂Bを使用し難燃剤としてトリス−
β−クロロエチルフォスフェート0.6kgを使用した
以外は実施例1と同様な製造法でサンドイッチフオーム
法則を作り、実施例1と同様な施工試験をおこなった結
果、遮音等級L−44で適用等級が特級であった。尚、
この法則は酸素指数30であり、難燃2級に合格するも
のであった。2nd garden ■ Land owner: Use resin B instead of resin A and use Tris as a flame retardant.
A sandwich foam law was made using the same manufacturing method as in Example 1, except that 0.6 kg of β-chloroethyl phosphate was used, and a construction test was conducted in the same manner as in Example 1. As a result, the sound insulation grade was L-44. was a special grade. still,
According to this law, the oxygen index was 30, which passed the grade 2 flame retardancy.
熱伝専率は0.019kcal/m、hr、 ”Cで断
熱効果の優れた防振防音床構造であった。The heat transfer rate was 0.019 kcal/m, hr, ``C'', and the floor structure was vibration and soundproof with excellent heat insulation effects.
以上の説明から明らかなように、本発明は、コンクリー
トスラブ、空気層および防振防音床材の三層構造にした
ことにより、各構成の相乗効果により、空気伝搬音を遮
音および吸音する効果と、固体伝搬音による振動を防振
及び制振する効果の両者を同時に満足する防振防音床構
造になっている。特に従来なし得なかった63Hzの低
周波領域の防振防音性を、従来より10dB以上低下さ
せるという極度に高めた効果が得られた1表1参照)。As is clear from the above description, the present invention has a three-layer structure consisting of a concrete slab, an air layer, and a vibration/soundproof flooring material, which has the effect of insulating and absorbing air-borne sound due to the synergistic effect of each structure. It has a vibration-proof and sound-proof floor structure that satisfies both the effects of vibration isolation and damping of vibrations caused by solid-borne sound. In particular, the vibration and soundproofing properties in the low frequency range of 63Hz, which could not be achieved conventionally, were reduced by more than 10 dB compared to conventional methods, which was an extremely improved effect (see Table 1).
また、接床構造は、発泡成形体を使用した防振防音床材
の軽量性によって、特に集合住宅における、階を隔てる
躯体構造の全重量を低減できるばかりでなく、防振防音
効果が大きいため、従来のコンクリートスラブの厚みを
低減させることができ、さらに、防振防音床材に表裏面
材を使用することから、床仕上げ工程が省略でき、床レ
ベル出しが容易になる等の理由から、構築費用を大巾に
減少できることは驚くべき効果である。In addition, due to the lightweight nature of vibration- and sound-insulating flooring materials made from foam moldings, the ground-ground structure not only reduces the total weight of the frame structure that separates floors, especially in apartment complexes, but also has great vibration- and sound-proofing effects. , the thickness of conventional concrete slabs can be reduced, and since the front and back surfaces are used for vibration and soundproof flooring, the floor finishing process can be omitted and floor leveling becomes easier. The ability to drastically reduce construction costs is an amazing effect.
その他に、接床構造は、1tli熱性に優れていること
から、コンクリートの冷感をやわらげ、快適な住宅空間
を提供すると共に、耐熱性、耐火性の点でも優れた効果
を有している。In addition, the ground-contact structure has excellent heat resistance, so it softens the cold feeling of concrete and provides a comfortable residential space, and also has excellent heat resistance and fire resistance.
尚、本発明の該床構造は、高層集合住宅の他に、一般の
住宅その他の床構造にも十分利用することができること
はいうまでもない。It goes without saying that the floor structure of the present invention can be fully utilized not only in high-rise housing complexes but also in floor structures for ordinary houses and other buildings.
Claims (1)
音床材を敷設してなる防振防音床構造において、 (i)前記防振防音床材が、 ベンジルエーテル基を有するポリオール成分と少なくと
も1分子中に2個以上のイソシアネート基を有するポリ
イソシアネート基を有するポリイソシアネート成分とか
らなるポリウレタンマトリックス中に鉄酸化物粒子成分
を含有させて発泡させてなる、該鉄酸化物粒子成分の含
有料が前記三成分の総合計を基準にして20〜80重量
%で、かつ密度が50〜800kg/m^3の発泡体 を表面材と裏面材の間に挟持したサンドイッチ構造体で
あり、かつ、 (ii)前記防振防音床構造が、前記コンクリートスラ
ブ、前記防振防音床材、および、これら両者の間に支柱
を介在して形成した空気層からなる三層構造である ことを特徴とする防振防音床構造。[Claims] 1. A vibration-proof and sound-proof floor structure in which a vibration-proof and sound-proof flooring material is laid on a concrete slab of a building frame structure, wherein: (i) the vibration-proof and soundproof flooring material contains a benzyl ether group; and a polyisocyanate component having at least two or more isocyanate groups in one molecule, the iron oxide particle component is contained in a polyurethane matrix and foamed. A sandwich structure in which a foam having a particle component content of 20 to 80% by weight based on the total of the three components and a density of 50 to 800 kg/m^3 is sandwiched between a surface material and a back material. and (ii) the vibration-proof and sound-proof floor structure is a three-layer structure consisting of the concrete slab, the vibration-proof and sound-proof floor material, and an air layer formed by interposing struts between the two. A vibration-proof and sound-proof floor structure characterized by:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17241084A JPS6153959A (en) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | Vibration-proof sound blocking floor structure |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17241084A JPS6153959A (en) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | Vibration-proof sound blocking floor structure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6153959A true JPS6153959A (en) | 1986-03-18 |
JPH0420067B2 JPH0420067B2 (en) | 1992-03-31 |
Family
ID=15941437
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17241084A Granted JPS6153959A (en) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | Vibration-proof sound blocking floor structure |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6153959A (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63272357A (en) * | 1987-04-30 | 1988-11-09 | Toyobo Co Ltd | Active complement adsorbing material and unit thereof |
JP2015214804A (en) * | 2014-05-08 | 2015-12-03 | 株式会社エム・テック | Floor structure |
-
1984
- 1984-08-21 JP JP17241084A patent/JPS6153959A/en active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63272357A (en) * | 1987-04-30 | 1988-11-09 | Toyobo Co Ltd | Active complement adsorbing material and unit thereof |
JP2015214804A (en) * | 2014-05-08 | 2015-12-03 | 株式会社エム・テック | Floor structure |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0420067B2 (en) | 1992-03-31 |
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