JPS6149010B2

JPS6149010B2 -

Info

Publication number: JPS6149010B2
Application number: JP10359676A
Authority: JP
Inventors: Nobunori Myamatsu; Hiroichi Tanabe
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1976-09-01
Filing date: 1976-09-01
Publication date: 1986-10-27
Also published as: JPS5329259A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は清涼飲料缶、ビール缶、ジユース缶等
に使用される製缶用高張力鋼板の製造方法に係る
ものである。従来、製缶用鋼板としてブリキやテインフリー
スチール等が使用されているが、現在まで製缶コ
スト低減のため使用鋼板の重量節減の努力がなさ
れてきており、例えばスリーピース缶の缶胴に使
用されている鋼板の板厚は漸次薄くなると共に、
それによる缶強度の低下を防ぐため、より強度の
大きい高張力鋼板が使用されるようになつてき
た。このような製缶用高張力鋼板の製造は、従来主
に次の例に述べるような２回冷間圧延法によつて
行なわれている。例１板厚約2.0mmの熱間圧延鋼ストリツプを５スタ
ンドタンデム冷間ストリツプミルで冷間圧延して
板厚0.20mmの冷延鋼ストリツプとする。次に中間焼鈍工程を経てさらに２スタンドタン
デム冷間ストリツプミルで再冷間圧延を行ない、
最終的に0.17mmの板厚にする（再圧延率15％）。例２板厚約2.0mmの熱間圧延鋼ストリツプを５スタ
ンドタンデム冷間ストリツプミルで冷間圧延して
板厚0.4mmの冷延鋼ストリツプとする。次に中間焼鈍工程を経てさらに２スタンドタン
デム冷間ストリツプミルで再冷間圧延を行ない、
最終的に0.26mmの板厚にする（再圧延率35％）。このような製造方法は多くの熱エネルギーを消
費する中間焼鈍工程と再冷間圧延工程を伴うた
め、必ずしも経済的な製缶用高張力鋼板の製造法
ではないので、より合理的な製造方法が求められ
ている。その１つの解決方法として、中間焼鈍を施すこ
となく、熱間圧延鋼ストリツプを製缶用鋼板の最
終板厚まで１度に冷間圧延する試みがある。しか
しこのような方法によつて製造された冷延鋼板
は、冷間圧延率が非常に大きいため強度は大であ
るが延性が極めて小さいので、製缶工程でフラン
ジ割れを起こし易く、また形状性と平坦性が悪い
ので印刷等の製缶工程でトラブルを起こし易く、
したがつて製缶用鋼板としては使用することので
きないものであつた。他に高圧延率の冷間圧延を施こした冷延鋼板に
対し、焼鈍以外の手段によつて延性を与える方法
としては、特開昭48−9221号において、冷間圧延
後再結晶温度より低い温度で歪取り熱処理し、し
かる後調質圧延を行なう方法が開示されている
が、この方法も従来法と同様にかなりの設備コス
トおよび熱エネルギーを要するため、製缶用鋼板
製造コストの低減には余り有効でない。本発明は、形状性と平坦性が良好でしかも十分
な延性を有する高張力鋼板の経済的な製造を目的
とするものであり、かかる目的を１回圧延法と極
小曲げ半径での曲げによる形状矯正法（レベリン
グ）によつて達成しようとするものである。冷間圧延された鋼板の形状性と平坦性を向上さ
せる方法としては、通常はローラレベラ、テンシ
ヨンレベラ等のレベラ類が使用されるのであるが
製缶用高張力鋼板のように板厚が通常0.4mm以下
と薄く、圧延率が15〜95％と高く、抗張力がほぼ
50〜90Kg/mm²に及ぶ強度の大きい鋼板に対して
は、従来型式のレベラで通常採用されている最小
ワークロール径は約20mmであるため、これらのレ
ベラは矯正効果はほとんど得られなかつた。また製缶用鋼板の製造コスト低減のため、冷間
圧延機とレベラを直結して工程の省略化を図るこ
とも考えられたが、冷間圧延機の圧延速度は例え
ば2000m/min.と速いのに対し、従来のレベラの
矯正可能最大速度は400m/min.と遅いため、生
産性のよい冷間圧延機とレベラの直結ラインは実
現されないままであつた。このような形状性と平坦性がよい製缶用高張力
鋼板製造上の難点を解決するため、本願の発明者
は種々の研究を行なつた結果、熱間圧延鋼ストリ
ツプを冷間圧延した後、引張られた状態で曲げ半
径と板厚の比が50以下の曲げ半径で、鋼ストリツ
プに対して少なくとも１回以上の曲げを、その曲
げの方向が順次反対になるように与えることによ
つて、形状の良好な、すなわちウエーブや中延び
のない、しかも延性の十分な製缶用高張力鋼板を
経済的に製造することができることを見出した。また、熱間圧延鋼ストリツプを冷間圧延した
後、引張られた状態で曲げ半径と板厚の比が50以
下の曲げ半径で、該鋼ストリツプに対して少なく
とも１回以上の曲げを与えたのち、さらに、上記
曲げ半径の２倍以下の曲げ半径と２倍から６倍の
曲げ半径で、該鋼ストリツプに対して、それぞれ
少なくとも１回以上の曲げを、各々の曲げの方向
が順次反対になるように与えることによつて、形
状性と平坦性のすぐれた、すなわち形状が良好で
あつて、かつそりがなく、かつ延性の十分な製缶
用鋼板を製造することができることを見出した。このような小さな曲げ半径を鋼ストリツプに与
え、かつ高速矯正を可能ならしめる方法として
は、例えば本願発明者の１人が先に発明したとこ
ろの加圧流体を利用した形状矯正用工具を用いて
金属ストリツプの形状を矯正する技術（特公昭50
−28386号、特公昭51−15831号および特公昭50−
35904号）を採用することができる。またこのように引張られた状態で鋼ストリツプ
が小さな曲げ半径で曲げられた場合、特開昭50−
9564号に開示されているように延性回復の効果も
あることが明らかである。以下に実施例によつて本発明を説明する。板厚2.0mmの熱間圧延鋼ストリツプを５スタン
ドタンデム冷間ストリツプミル３で板厚0.17mmま
で中間焼鈍を行なうことなく冷間圧延を行なつ
た。圧延後鋼ストリツプの抗張力は81.3Kg/mm²
で、中延びの高さは平均５mmであつて形状が悪
く、かつそりも大きく、延性も伸びて0.5％と小
さく、このままでは製缶用鋼板としては不適格で
あつた。これに対し第１図に示すように５スタン
ドタンデム冷間ストリツプミル３の直後に矯正装
置２４（特公昭51−15831号の原理にもとづく）
を設置し、1000m/min.の速度で鋼ストリツプ１
を通過せしめ、熱間圧延鋼ストリツプを2.0mm厚
より0.17mm厚まで冷間圧延した後、直ちに２個の
形状矯正用工具４で曲げ半径４mm、そり矯正用工
具５で曲げ半径４mm、そり矯正用工具６で曲げ半
径12mmの曲げを、その曲げ方向が順次反対になる
ように与えたところ、中延びおよびそりの量は実
質的に０となり、かつ延性は伸び６％と向上し、
製缶用鋼板として適格品を得ることができた。したがつて従来の２回冷間圧延と中間焼鈍、あ
るいは歪取り熱処理と調質圧延などの工程を、冷
間圧延と直結された高速矯正工程に置換えること
ができ、工程が大きく省略化された。第１図に示すように熱間圧延鋼ストリツプは巻
戻しリール２のコイルから供給され、５スタンド
タンデム冷間ストリツプミル３により圧延された
後、２個の形状矯正用工具４およびそり矯正用工
具５，６によつて曲げを、その曲げの方向が順次
反対になるように与えられてから、出口側ブライ
ドル７を通り、巻取りリール８によつて巻取られ
る。ここに形状矯正用工具４はウエーブ、中延びな
どの形状不良を矯正するものであり、そり矯正用
工具５は主に直角ぞりを、そり矯正用工具６は平
行ぞりを矯正する目的で設けられている。本実施
例においては、形状矯正用工具４によつて２回の
曲げが、また引続いてそり矯正用工具５および６
によつてそれぞれ１回の曲げが、鋼ストリツプ１
に対して、その曲げの方向が順次反対になるよう
に与えられ、平坦性を得るものである。なお鋼ストリツプ１の張力は出口側ブライドル
７によつて一定に保持される。第２図は形状矯正用工具４の断面図を示したも
のであつて、本工具の長さ方向（すなわち鋼スト
リツプの巾方向）にわたつて一定の間隔に設けら
れた細孔１１を通つて、加圧流体（水、圧延油エ
マルジヨン等）がポケツト１２より噴出して鋼ス
トリツプ１を曲げながら浮上せしめる。本実施例
では、細孔１１は巾方向に５mm間隔に配置され、
加圧流体としては圧延油の10％エマルジヨンを使
用し、流体圧力は90Kg/cm²であつた。鋼ストリツ
プに与える曲げ半径は本工具先端１３の形状およ
び寸法によつて定められる。形状矯正用工具４の
先端１３の形状はほぼ円筒面に近く、その曲げ半
径と板厚の比が50以下になるように先端曲げ半径
が定められる。そり矯正用具５，６に関しては、その工具先端
の曲げ半径が異なるだけで、他の構造などは形状
矯正用工具４と同じでさしつかえない。直角ぞり矯正のためのそり矯正用工具５の先端
の曲げ半径は、形状矯正用工具４のそれの２倍以
下に選ばれ、また平行ぞり矯正のためのそり矯正
用工具６の先端の曲げ半径は、形状矯正用工具の
それの２倍から６倍に選ばれる。形状矯正用工具およびそり矯正用工具として
は、特公昭50−28386号に記載された、巾方向全
長にわたつて加圧流体により浮上せしめられる極
小径ロールを使用しても同様の効果をあげること
ができる。また第３図に示すように冷間圧延工程と直結せ
ずに、これとは別ラインに矯正装置を設けて製缶
用鋼板を製造することもできる。第３図の矯正装置２５において、鋼ストリツプ
１４は巻戻しリール１５のコイルから供給され、
入口側ブライドル２１を通つてから、２個の形状
矯正用工具１６によつて２回の曲げを、また直角
ぞりを主に矯正するそり矯正用工具１７および主
に平行ぞりを矯正するそり矯正用工具１８によつ
てそれぞれ１回の曲げを、その曲げの方向が順次
反対になるように与えられる。しかる後鋼ストリ
ツプ１４は出口側ブライドル１９を通つて巻取り
リール２０によつて巻取られる。以上のような製缶用高張力鋼板として適格であ
る形状を得るためには、第１表の実験例に示すよ
うに形状矯正用工具４による鋼ストリツプ曲げ半
径と板厚の比が50以下でなければならない。また直角ぞりを矯正するためのそり矯正用工具
に関しては、第２表に示すごとくそり矯正用工具
５の先端曲げ半径が形状矯正用工具４のそれの２
倍以下の場合に直角ぞり矯正効果が顕著であり、
２倍より大きくなるとその効果が減少する。さらに平行ぞりを矯正するためのそり矯正用工
具に関して、第３表に示すように、そり矯正用工
具６の先端曲げ半径が形状矯正用工具４のそれの
２倍から６倍である場合が有効である。２倍より小さい場合、平行ぞり矯正用工具を鋼
ストリツプ１４が通過する時新たに直角ぞりが生
じ、また６倍より大きい場合、平行ぞり矯正効果
自体が期待できない。また延性回復に関しては、以上の実験例におい
て、いづれの場合も、矯正後の鋼ストリツプの伸
びは製缶作業に必要な６％前後が得られた。以上のことが種々の実験の結果判明した。以上述べたように本発明により、冷間圧延後、
中間焼鈍、調質圧延あるいは再冷間圧延工程を含
まない製造工程によつて形状性と平坦性が良好で
延性の十分な製缶用高張力鋼板を製造することが
できるようになり、従来法に比して工程の省略が
大巾に行なわれるため、製造コストの低減が可能
となつた。なお、以上の説明および図面は、発明の原理を
十分に理解しうるために示されたものであり、決
して本発明を限定するものではなく、特許請求の
範囲内で本発明は、多くの変更や修正を行なうこ
とが可能である。

【表】

【表】【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す概略図、第２図
は第１図の実施例に用いられる形状矯正用工具４
の断面図、第３図は本発明の第２の実施例を示す
概略図である。１……鋼ストリツプ、２……巻戻しリール、３
……５スタンドタンデム冷間ストリツプミル、４
……形状矯正用工具、５，６……そり矯正用工
具、７……出口側ブライドル、８……巻取りリー
ル、９，１０……デフレクタロール、１１……細
孔、１２……ポケツト、１３……形状矯正用工具
の先端、１４……鋼ストリツプ、１５……巻戻し
リール、１６……形状矯正用工具、１７，１８…
…そり矯正用工具、１９……出口側ブライドル、
２０……巻取りリール、２１……入口側ブライド
ル、２２，２３……デフレクタロール、２４，２
５……矯正装置。

Claims

【特許請求の範囲】１熱間圧延鋼ストリツプ、あるいは、焼鈍後の
鋼ストリツプから90％以上の圧延率で中間焼鈍す
ることなく板厚0.17mm以下に冷間圧延された当該
ストリツプを張力を加えながら少なくとも１回以
上の曲げを加圧流体を利用した曲げ半径８mm以下
の形状矯正工具によつて与える第１工程と、前記形状矯正工具の曲げ半径の２倍以下の曲げ
半径をもつ、加圧流体を利用した直角ぞり矯正工
具によつて少なくとも１回以上の曲げを前記第１
工程の後のストリツプに与える第２工程と、前記形状矯正工具の曲げ半径の２〜６倍の曲げ
半径をもつ加圧流体を利用した平行ぞり矯正工具
によつて少なくとも１回以上の曲げを前記第２工
程後のストリツプに与える第３工程とからなることを特徴とする製缶用高張力鋼板の製
造方法。