JPS6145993A - 沸騰水型原子炉の再循環系 - Google Patents
沸騰水型原子炉の再循環系Info
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- JPS6145993A JPS6145993A JP59167521A JP16752184A JPS6145993A JP S6145993 A JPS6145993 A JP S6145993A JP 59167521 A JP59167521 A JP 59167521A JP 16752184 A JP16752184 A JP 16752184A JP S6145993 A JPS6145993 A JP S6145993A
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- Japan
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- coolant
- recirculation system
- boiling water
- reactor
- flow rate
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は冷却材の流量の安定化を図った沸騰水型原子炉
の再循環系に関する。
の再循環系に関する。
［発明の技術的背景］
第５図乃至第７図を参照して従来例を説明する。
第５図は沸騰水型原子炉の概略構成を示す縦断面図であ
る。図中符号１は、原子炉圧力容器を示し、この原子炉
圧力容器１内には冷却材２および炉心３が収容されてい
る。上記炉心３は図示しない複数の燃料集合体および制
御棒等から構成されている。また上記炉心３はその上下
部を、上部格子板および炉心支持板によって支持されて
いるとともに、シュラウド４内に収容されている。炉心
３の上方にはシュラウドヘッド５が上記シュラウド４に
連続して設置されている。また上記シュラウドヘッド５
の上方には、給水スパージャ１０が配設されている。前
記冷却材２は、炉心３を上方に流通する際炉心３の核反
応熱により昇温し、水と蒸気の二層流状前となる。二層
流状前となった冷却材２は、炉心３の上方に設置された
気水分離器１１内に流入し、水と蒸気に分離される。こ
の内蒸気は、気水分離器１１の上方に設置された蒸気乾
燥器１２内に流入し、乾燥されて乾燥蒸気となり、前記
原子炉圧力容器１に接続された主蒸気管１３を介して図
示しないタービン系に移送され発電に供される。一方分
離された水は、シュラウド４と原子炉圧力容器１との間
に形成されたダウンカマ部１４を介して炉心３下方に流
下し、再度炉心３を上方に流通する。以下同様のサイク
ルをくりかえす。
る。図中符号１は、原子炉圧力容器を示し、この原子炉
圧力容器１内には冷却材２および炉心３が収容されてい
る。上記炉心３は図示しない複数の燃料集合体および制
御棒等から構成されている。また上記炉心３はその上下
部を、上部格子板および炉心支持板によって支持されて
いるとともに、シュラウド４内に収容されている。炉心
３の上方にはシュラウドヘッド５が上記シュラウド４に
連続して設置されている。また上記シュラウドヘッド５
の上方には、給水スパージャ１０が配設されている。前
記冷却材２は、炉心３を上方に流通する際炉心３の核反
応熱により昇温し、水と蒸気の二層流状前となる。二層
流状前となった冷却材２は、炉心３の上方に設置された
気水分離器１１内に流入し、水と蒸気に分離される。こ
の内蒸気は、気水分離器１１の上方に設置された蒸気乾
燥器１２内に流入し、乾燥されて乾燥蒸気となり、前記
原子炉圧力容器１に接続された主蒸気管１３を介して図
示しないタービン系に移送され発電に供される。一方分
離された水は、シュラウド４と原子炉圧力容器１との間
に形成されたダウンカマ部１４を介して炉心３下方に流
下し、再度炉心３を上方に流通する。以下同様のサイク
ルをくりかえす。
かかる構成の沸騰水型原子炉において、炉心出力の制御
は、前記制御棒の炉心３への挿入度を制御する、および
再循環系を設置して、炉心冷却材流量を調整することに
より行なう。以下上記再循環系の構成について説明する
。すなわちダウンカマ部１４には複数台（例えば左右夫
々１０台の計２０台）のジェノ１〜ポンプＪＰ１乃至Ｊ
ＰＩＯが設置されている。一方原子炉圧力容器１の外側
には、第６図にも示すように２台の再循環ポンプ２２．
２２が設置されいる。これら再循環ポンプ２２の突出側
および吸込側には夫々突出側主配管２３．２３および吸
込側主配管２４．２４が接続されており、突出側主配管
２３．２３にはリングヘッダ２５．２５が夫々接続され
ている。そして一方のリングヘッダ２５からは５本の分
岐管２６が接続されており、夫々１本の分岐管２６には
前述した片側１０台のジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１
０の内２台（ＪＰｌおよびＪＰ２）が接続されている。
は、前記制御棒の炉心３への挿入度を制御する、および
再循環系を設置して、炉心冷却材流量を調整することに
より行なう。以下上記再循環系の構成について説明する
。すなわちダウンカマ部１４には複数台（例えば左右夫
々１０台の計２０台）のジェノ１〜ポンプＪＰ１乃至Ｊ
ＰＩＯが設置されている。一方原子炉圧力容器１の外側
には、第６図にも示すように２台の再循環ポンプ２２．
２２が設置されいる。これら再循環ポンプ２２の突出側
および吸込側には夫々突出側主配管２３．２３および吸
込側主配管２４．２４が接続されており、突出側主配管
２３．２３にはリングヘッダ２５．２５が夫々接続され
ている。そして一方のリングヘッダ２５からは５本の分
岐管２６が接続されており、夫々１本の分岐管２６には
前述した片側１０台のジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１
０の内２台（ＪＰｌおよびＪＰ２）が接続されている。
以下同様に各分岐管２６に２台づつ接続されている。そ
して冷却材２は、吸込側主配管２４、再循環ポンプ２２
、突出側の主配管２３を介してリングヘッダ２５内に供
給され、さらに各分岐管２６を介してジェットポンプＪ
Ｐ１乃至ＪＰ１０に供給される。そしてかかる構成の再
循環系により冷却材２を強制循環させて炉心流量を調整
し、出力制御を行なう。
して冷却材２は、吸込側主配管２４、再循環ポンプ２２
、突出側の主配管２３を介してリングヘッダ２５内に供
給され、さらに各分岐管２６を介してジェットポンプＪ
Ｐ１乃至ＪＰ１０に供給される。そしてかかる構成の再
循環系により冷却材２を強制循環させて炉心流量を調整
し、出力制御を行なう。
［背景技術の問題点コ
上記構成によると、各分岐管２６からジェットポンプＪ
ＰＩ乃至ＪＰ１０に供給される冷却材２の流量にばらつ
きが発生してしまう。その様相を第７図の測定結果を参
考にして説明する。第７図は横軸にジェットポンプの番
号をとり、縦軸にジェットポンプの流量をとり、各ジェ
ットポンプ毎の冷却材流量のばらつきを示した図である
。この図から明らかなように、ＪＰＩ、ＪＰ２、ＪＰ５
、ＪＰ６、ＪＰ９およびＪＰｌｏのジェットポンプの流
量は比較的大きいのに対して、ＪＰ３およびＪＰ８とい
ったジェットポンプの冷却材流量は比較的小さく、全体
としてＷ型の分布になっていることがわかる。なお図中
破線で示す線図は理想的な流量分布を示す。このように
冷却材流量にばらつきが発生すると、冷却材２の流動特
性および炉心３の反応度が不安定になってしまうととも
に、配管に応力が発生したりあるいは振動が生ずるおそ
れがあり好ましいことではなかった。
ＰＩ乃至ＪＰ１０に供給される冷却材２の流量にばらつ
きが発生してしまう。その様相を第７図の測定結果を参
考にして説明する。第７図は横軸にジェットポンプの番
号をとり、縦軸にジェットポンプの流量をとり、各ジェ
ットポンプ毎の冷却材流量のばらつきを示した図である
。この図から明らかなように、ＪＰＩ、ＪＰ２、ＪＰ５
、ＪＰ６、ＪＰ９およびＪＰｌｏのジェットポンプの流
量は比較的大きいのに対して、ＪＰ３およびＪＰ８とい
ったジェットポンプの冷却材流量は比較的小さく、全体
としてＷ型の分布になっていることがわかる。なお図中
破線で示す線図は理想的な流量分布を示す。このように
冷却材流量にばらつきが発生すると、冷却材２の流動特
性および炉心３の反応度が不安定になってしまうととも
に、配管に応力が発生したりあるいは振動が生ずるおそ
れがあり好ましいことではなかった。
本発明は以上の点に基づいてなされたものでその目的と
するところは、各分岐管からジェットポンプに供給され
る冷却材流量を平均化して冷却材流動特性および炉心反
応度の安定化を図るとともに、配管の応力発生および振
動現象を効果的に抑制することが可能な沸騰水型原子炉
の再循環系を提供することにある。
するところは、各分岐管からジェットポンプに供給され
る冷却材流量を平均化して冷却材流動特性および炉心反
応度の安定化を図るとともに、配管の応力発生および振
動現象を効果的に抑制することが可能な沸騰水型原子炉
の再循環系を提供することにある。
すなわち本発明による沸騰水型原子炉の再循環系は、原
子炉圧力容器の外側に設置された再循環ポンプと、この
再循環ポンプに主配管を介して接続されたリングヘッダ
と、このリングヘッダに分岐接続されているとともに上
記原子炉圧力容器内に複数台設置されたジェットポンプ
に接続された複数の分岐管とを備えた沸騰水型原子炉の
再循環系において、上記分岐管の有効断面積を変化させ
ることにより各ジェットポンプに供給される冷却材流量
の平均化を図ったことを特徴とするものである。
子炉圧力容器の外側に設置された再循環ポンプと、この
再循環ポンプに主配管を介して接続されたリングヘッダ
と、このリングヘッダに分岐接続されているとともに上
記原子炉圧力容器内に複数台設置されたジェットポンプ
に接続された複数の分岐管とを備えた沸騰水型原子炉の
再循環系において、上記分岐管の有効断面積を変化させ
ることにより各ジェットポンプに供給される冷却材流量
の平均化を図ったことを特徴とするものである。
以下第１図および第２図を参照して本発明の第１の実施
例を説明する。なお従来と同一部分については同一符号
を付して示しその説明は省略する。
例を説明する。なお従来と同一部分については同一符号
を付して示しその説明は省略する。
第１図は本実施例による再循環系を示す平面図である。
図中符＠５１は、再循環ポンプを示し、左右１台づつ設
置されている。以下片側について説明する。再循環ポン
プ５１の突出側には突出側主配管５２が接続されており
、この突出側主配管５２には、リングヘッダ５３が接続
されている。このリングヘッダ５３には、５本の分岐管
５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ１５４Ｄおよび５４Ｅが接続さ
れている。これら５本の分岐管５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ
，５４Ｄおよび５４Ｅには１０台のジェットポンプＪＰ
Ｉ乃至ＪＰＩＯが接続されている。すなわち分岐管５４
ＡにはＪＰｌおよびＪＰ２が接続されており、以下同様
に分岐管５４ＢにはＪＰ３およびＪＰ４、分岐管５４Ｃ
にはＪＰ５およびＪＰ６、分岐管５４ＤにはＪＰ７およ
びＪＰ８、分岐管５４ＥにはＪＰ９およびＪＰｌｏが夫
々接続されている。上記分岐管５４Ｂおよび５４Ｄの配
管径は従来のそれよりも大きくなっており、逆に分岐管
５４Ｃの配管径は小さくなっている。また分岐管５４Ａ
および５４Ｅの配管径は従来通りとなっている。このよ
うに各分岐管５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ１５４Ｄおよび５
４Ｅの配管径にばらつきを設けることにより、ジェット
ポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０に供給される冷却材流量の平
均化を図る構成である。なお再循環ポンプ５１の吸込側
には、吸込側主配管５５が接続されており、この吸込側
主配管５５は原子炉圧力容器１内に開放されている。ま
た上述した再循環系の構成を第２図に模式的に示した。
置されている。以下片側について説明する。再循環ポン
プ５１の突出側には突出側主配管５２が接続されており
、この突出側主配管５２には、リングヘッダ５３が接続
されている。このリングヘッダ５３には、５本の分岐管
５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ１５４Ｄおよび５４Ｅが接続さ
れている。これら５本の分岐管５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ
，５４Ｄおよび５４Ｅには１０台のジェットポンプＪＰ
Ｉ乃至ＪＰＩＯが接続されている。すなわち分岐管５４
ＡにはＪＰｌおよびＪＰ２が接続されており、以下同様
に分岐管５４ＢにはＪＰ３およびＪＰ４、分岐管５４Ｃ
にはＪＰ５およびＪＰ６、分岐管５４ＤにはＪＰ７およ
びＪＰ８、分岐管５４ＥにはＪＰ９およびＪＰｌｏが夫
々接続されている。上記分岐管５４Ｂおよび５４Ｄの配
管径は従来のそれよりも大きくなっており、逆に分岐管
５４Ｃの配管径は小さくなっている。また分岐管５４Ａ
および５４Ｅの配管径は従来通りとなっている。このよ
うに各分岐管５４Ａ、５４Ｂ、５４Ｃ１５４Ｄおよび５
４Ｅの配管径にばらつきを設けることにより、ジェット
ポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０に供給される冷却材流量の平
均化を図る構成である。なお再循環ポンプ５１の吸込側
には、吸込側主配管５５が接続されており、この吸込側
主配管５５は原子炉圧力容器１内に開放されている。ま
た上述した再循環系の構成を第２図に模式的に示した。
次に分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの配管径の決定について説
明する。まず冷却材の流れの状態を、以下の条件の基に
モデル化してみる。
明する。まず冷却材の流れの状態を、以下の条件の基に
モデル化してみる。
（１）ジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０に流れる流体
はサブクールか、つ非圧縮性であり、流れは１次元的な
ものとする。
はサブクールか、つ非圧縮性であり、流れは１次元的な
ものとする。
（２）再循環ポンプ５１からの駆動流が分配される各分
岐管５４Ａ乃至５４Ｅでの冷却材速度変化による圧力変
化を無視する。
岐管５４Ａ乃至５４Ｅでの冷却材速度変化による圧力変
化を無視する。
（３）流体に働く力としては圧力および摩擦力のみとす
る。
る。
このようにモデル化した流体の摩擦力（Ｆ）は−１般に
以下に示す式（Ｉ）で表わされる。
以下に示す式（Ｉ）で表わされる。
但し
ΦＴＰＦ ； ２相摩擦係数
ノ ；分岐管の長さ
ＤＨ；水力直径
Ｗ ；質量流量
ｇｃ；重力換算係数
ρｆ ；密度
Ａｆｐ ：流路断面積
である。また前記各分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの基礎法定
式は、以下に示すようになる。
式は、以下に示すようになる。
但し
Ｐｄｒｉｖｅ ；駆動側圧力
Ｐｊｅｔｉ ；ジェットポンプ側圧力である。
ここで下記に示すように冷却材流量を一定とし、Ｗａ
＝Ｗｂ ＝Ｗｃ ＝Ｗｄ ＝Ｗｅ ＝Ｗ −−
−−（ＩＴＩ）かつ密度を一定とする。
＝Ｗｂ ＝Ｗｃ ＝Ｗｄ ＝Ｗｅ ＝Ｗ −−
−−（ＩＴＩ）かつ密度を一定とする。
ρａ−ρｂ＝ρＣ＝ρｄ−ρｅ−ρ ・・・・・
・・・・・・（１’ｌｌｌこれから多分岐管５４Ａ乃至
５４Ｅの水力直径の比は、 Ｄａ：ｌＪｂ：Ｄｃ：Ｄｄ：Ｄｅ＝Ａφａ２： Ａｃ／
Ａｃ２：Ａｃ／Ａｃ２： Ａｃ／Ａｃ２： ｌｅｅ／Ａ
ｅ２・・・・・・・・・・（ｆｆ） ′となる。なお りａ ＝ Ｄｂ ＝Ｄｃ ：＝ Ｄｄ ＝Ｄｅ ＝ ｃ
ｏ ｎｓ ｔａｎ ｔ −−−−（Ｘ）である。
・・・・・・（１’ｌｌｌこれから多分岐管５４Ａ乃至
５４Ｅの水力直径の比は、 Ｄａ：ｌＪｂ：Ｄｃ：Ｄｄ：Ｄｅ＝Ａφａ２： Ａｃ／
Ａｃ２：Ａｃ／Ａｃ２： Ａｃ／Ａｃ２： ｌｅｅ／Ａ
ｅ２・・・・・・・・・・（ｆｆ） ′となる。なお りａ ＝ Ｄｂ ＝Ｄｃ ：＝ Ｄｄ ＝Ｄｅ ＝ ｃ
ｏ ｎｓ ｔａｎ ｔ −−−−（Ｘ）である。
以上の計算により多分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの配管径は
決定される。ここで実際の計算例を示す。
決定される。ここで実際の計算例を示す。
多分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの長さ、およびリングヘッダ
５３の長さは第３図に示すようなものとする。すなわち β！ ＝（１４＝２６９０ １２２ ＝／！、３ ＝２７０３ Ｍｓ＝ｆｆ６−λ７−２８−２９ ＝２４３８Ｌｏ ＝
Ｉｌｕ ＝β１３＝Ｉ２ｎ ＝ １１０８１．２＝
１２１２（ｍｍ） である。以下計算する。
５３の長さは第３図に示すようなものとする。すなわち β！ ＝（１４＝２６９０ １２２ ＝／！、３ ＝２７０３ Ｍｓ＝ｆｆ６−λ７−２８−２９ ＝２４３８Ｌｏ ＝
Ｉｌｕ ＝β１３＝Ｉ２ｎ ＝ １１０８１．２＝
１２１２（ｍｍ） である。以下計算する。
まず前記式（■）および（Ｘ）より水力直径１月（＋＝
ａないしｅ）が等しくなるように流路断面積Ａ 】（ｉ
＝＝ ａないしｅ）の比を定める。
ａないしｅ）が等しくなるように流路断面積Ａ 】（ｉ
＝＝ ａないしｅ）の比を定める。
Ａａ＝ｉ３ ＋Ａ４ ＋Ａｇ ＋ Ａ１４＝８９３９１
３ｂ＝Ｉｅ、ｆ＃８＋ノ＋５＝８２４９！ｃ＝１７十！
１□＝３６５０ Ａｃｉ＝Ａ２＋Ａｅ＋７．、＝６２４９Ａ ｅ ＝＝
ＡＨ十Ａ２ ＋４ ＋ＡＩ。＝８９３９したがって とｔ［る。
３ｂ＝Ｉｅ、ｆ＃８＋ノ＋５＝８２４９！ｃ＝１７十！
１□＝３６５０ Ａｃｉ＝Ａ２＋Ａｅ＋７．、＝６２４９Ａ ｅ ＝＝
ＡＨ十Ａ２ ＋４ ＋ＡＩ。＝８９３９したがって とｔ［る。
以上本実施例によると、多分岐管５４Ａ乃至５４Ｅから
ジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０に供給される冷却材
の流量を均一にするべく、多分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの
配管径を上述した考え方で設定しているので、従来のよ
うにジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０の冷却材流量が
ばらつくことはなく、平均化した分布とすることが可能
となる。
ジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０に供給される冷却材
の流量を均一にするべく、多分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの
配管径を上述した考え方で設定しているので、従来のよ
うにジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０の冷却材流量が
ばらつくことはなく、平均化した分布とすることが可能
となる。
このようにジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ１０の冷却材
流量の平均化を図ることにより、各配管に発生する応力
の低減、および振動を効果的に防止することができると
ともに、冷却材流動特性および炉心反応度の安定化を図
ることが可能となり、信頼性および安全性の高い沸騰水
型原子炉を得ることができる。なお上記−計算例により
算出された数値を目安として、その後の実験等により微
調整を行なうことが可能であり、実験、設計時間の短縮
を図ることができる。
流量の平均化を図ることにより、各配管に発生する応力
の低減、および振動を効果的に防止することができると
ともに、冷却材流動特性および炉心反応度の安定化を図
ることが可能となり、信頼性および安全性の高い沸騰水
型原子炉を得ることができる。なお上記−計算例により
算出された数値を目安として、その後の実験等により微
調整を行なうことが可能であり、実験、設計時間の短縮
を図ることができる。
次に第４図を参照して第２の実施例について説明する。
すなわち前記第１の実施例では、多分岐管５４Ａ乃至５
４Ｅの配管径を変化させてジエツトポンプＪＰ１乃至Ｊ
Ｐ１０の冷却材流量の均一化を図ったのに対して、この
第２の実施例では、分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの配管径は
同一として、分岐管５４Ｃ内にオリフィス６１を形成す
るとともに、分岐管５４Ａおよび５４Ｅ内にオリフィス
６２を夫々形成して−１これらオリフィス６１および６
２により分岐管５４Ｃ１および５４Ａ、５４Ｅの内径を
絞ることにより、冷却材流量の平均化を図ろうとするも
のである。その際オリフィス６１および６２の径は、冷
却材流量の均一化を図るべく設定される。なお他の構成
は前記第１の実施例と同様であり、その説明は省略する
。
４Ｅの配管径を変化させてジエツトポンプＪＰ１乃至Ｊ
Ｐ１０の冷却材流量の均一化を図ったのに対して、この
第２の実施例では、分岐管５４Ａ乃至５４Ｅの配管径は
同一として、分岐管５４Ｃ内にオリフィス６１を形成す
るとともに、分岐管５４Ａおよび５４Ｅ内にオリフィス
６２を夫々形成して−１これらオリフィス６１および６
２により分岐管５４Ｃ１および５４Ａ、５４Ｅの内径を
絞ることにより、冷却材流量の平均化を図ろうとするも
のである。その際オリフィス６１および６２の径は、冷
却材流量の均一化を図るべく設定される。なお他の構成
は前記第１の実施例と同様であり、その説明は省略する
。
以上の構成によるとオリフィス６１および６２を形成し
て分岐管５４Ｇ、および５４Ａ、５４Ｅの内径を所定の
値に絞ることにより、各ジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ
ＩＯに供給される冷却材２の流量を平均化することが可
能となり、それによって各配管における応力発生および
振動発生を防止することができ、かつ冷却材流動特性お
よび炉心反応度の安定化を図ることが可能になる等前記
第１の実施例と同様の効果を奏することができる。
て分岐管５４Ｇ、および５４Ａ、５４Ｅの内径を所定の
値に絞ることにより、各ジェットポンプＪＰ１乃至ＪＰ
ＩＯに供給される冷却材２の流量を平均化することが可
能となり、それによって各配管における応力発生および
振動発生を防止することができ、かつ冷却材流動特性お
よび炉心反応度の安定化を図ることが可能になる等前記
第１の実施例と同様の効果を奏することができる。
以上詳述したように本発明による沸騰水型原子炉の再循
環系は、原子炉圧力容器の外側に設置された再循環ポン
プと、この再循環ポンプに主配管を介して接続されたリ
ングヘッダと、このリングヘッダに分岐接続されている
とともに上記原子炉圧力容器内に複数台設置されたジェ
ットポンプに接続された複数の分岐管とを備えた沸騰水
型原子炉の再循環系において、上記分岐管の有効断面積
を変化させることにより各ジェットポンプに供給される
冷却材流量の平均化を図ったことを特徴とするものであ
る。
環系は、原子炉圧力容器の外側に設置された再循環ポン
プと、この再循環ポンプに主配管を介して接続されたリ
ングヘッダと、このリングヘッダに分岐接続されている
とともに上記原子炉圧力容器内に複数台設置されたジェ
ットポンプに接続された複数の分岐管とを備えた沸騰水
型原子炉の再循環系において、上記分岐管の有効断面積
を変化させることにより各ジェットポンプに供給される
冷却材流量の平均化を図ったことを特徴とするものであ
る。
したがってジェットポンプの冷却材流量の均一化、それ
による配管の応力発生および振動発生の防止を図ること
ができるとともに、冷却材の流動特性および炉心反応度
の安定化を効果的に図ることか可能となる。
による配管の応力発生および振動発生の防止を図ること
ができるとともに、冷却材の流動特性および炉心反応度
の安定化を効果的に図ることか可能となる。
第１図乃至第３図は本発明の第１の実施例を示す図で、
第１図は再循環系の平面図、第２図は再循環系の一部を
模式的に示す図、第３図は実際の計算例の一例を示す図
、第４図は第２の実施例を示す再循環系の平面図、第５
図乃至第７図は従来例を示す図で、第５図は沸騰水型原
子炉の概略構成を示す縦断面図、第６図は再循環系の平
面図、第７図はジェットポンプの冷却材流量特性を示す
図である。 １・・・原子炉圧力容器、５１・・・再循環ポンプ、５
２・・・突出側主配管、５３・・・リングヘッダ、５４
Ａ。 ５４Ｂ、５４Ｃ，５４Ｄ、５４Ｅ・・・分岐管、ＪＰ１
〜ＪＰ１０・・・ジェットポンプ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
第１図は再循環系の平面図、第２図は再循環系の一部を
模式的に示す図、第３図は実際の計算例の一例を示す図
、第４図は第２の実施例を示す再循環系の平面図、第５
図乃至第７図は従来例を示す図で、第５図は沸騰水型原
子炉の概略構成を示す縦断面図、第６図は再循環系の平
面図、第７図はジェットポンプの冷却材流量特性を示す
図である。 １・・・原子炉圧力容器、５１・・・再循環ポンプ、５
２・・・突出側主配管、５３・・・リングヘッダ、５４
Ａ。 ５４Ｂ、５４Ｃ，５４Ｄ、５４Ｅ・・・分岐管、ＪＰ１
〜ＪＰ１０・・・ジェットポンプ。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (3)
- （１）原子炉圧力容器の外側に設置された再循環ポンプ
と、この再循環ポンプに主配管を介して接続されたリン
グヘッダと、このリングヘッダに分岐接続されていると
ともに上記原子炉圧力容器内に複数台設置されたジェッ
トポンプに接続された複数の分岐管とを備えた沸騰水型
原子炉の再循環系において、上記分岐管の有効断面積を
変化させることにより各ジェットポンプに供給される冷
却材流量の平均化を図ったことを特徴とする沸騰水型原
子炉の再循環系。 - （２）各分岐管の配管径を異ならせることにより有効断
面積を変化させ、各ジェットポンプに供給される冷却材
流量の平均化を図ったことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の沸騰水型原子炉の再循環系。 - （３）任意の分岐管内にオリフィスを形成して配管径を
絞ることにより有効断面積を変化させて各ジェットポン
プに供給される冷却材流量の平均化を図ったことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の沸騰水型原子炉の再
循環系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59167521A JPS6145993A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | 沸騰水型原子炉の再循環系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59167521A JPS6145993A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | 沸騰水型原子炉の再循環系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6145993A true JPS6145993A (ja) | 1986-03-06 |
Family
ID=15851232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59167521A Pending JPS6145993A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | 沸騰水型原子炉の再循環系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6145993A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7568965B2 (en) | 2004-01-14 | 2009-08-04 | Konami Digital Entertainment Co., Ltd. | Transformable toy and leg structure for toys |
| US8162713B2 (en) | 2007-03-07 | 2012-04-24 | Konami Digital Entertainment Co., Ltd. | Leg member for transformable toy |
-
1984
- 1984-08-10 JP JP59167521A patent/JPS6145993A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7568965B2 (en) | 2004-01-14 | 2009-08-04 | Konami Digital Entertainment Co., Ltd. | Transformable toy and leg structure for toys |
| US8162713B2 (en) | 2007-03-07 | 2012-04-24 | Konami Digital Entertainment Co., Ltd. | Leg member for transformable toy |
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