JPS6144995A - 石炭液化残渣又は含油スラッジ等の産業残渣物の処理方法 - Google Patents
石炭液化残渣又は含油スラッジ等の産業残渣物の処理方法Info
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- JPS6144995A JPS6144995A JP16723184A JP16723184A JPS6144995A JP S6144995 A JPS6144995 A JP S6144995A JP 16723184 A JP16723184 A JP 16723184A JP 16723184 A JP16723184 A JP 16723184A JP S6144995 A JPS6144995 A JP S6144995A
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- fluidized
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- gasification
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は処理困難な液体と固体の中間体、すなわち、固
体を含むメディア状の石炭液化残渣又は含油スラ、しを
多孔質粒子に付着させ、この付着粒子を流動炉を用いて
ガス化及び燃焼、乾留する方法である。
体を含むメディア状の石炭液化残渣又は含油スラ、しを
多孔質粒子に付着させ、この付着粒子を流動炉を用いて
ガス化及び燃焼、乾留する方法である。
なお、本発明で用いる石炭液化残渣は粒度が１００メツ
ノー以下の石炭に赤泥触媒、硫黄助触媒、媒体油として
脱晶アントラセン油を用いて１００〜３００″Ｍの圧力
下て４５０℃近傍の温度で液化したものを遠心分離機に
かけて得られる固体を含むグリス状の残渣物である。
ノー以下の石炭に赤泥触媒、硫黄助触媒、媒体油として
脱晶アントラセン油を用いて１００〜３００″Ｍの圧力
下て４５０℃近傍の温度で液化したものを遠心分離機に
かけて得られる固体を含むグリス状の残渣物である。
含油スラッジはタンカー底や原油備蓄夕／り底等から近
年大量に排出される固いグリス状のもので、性状は可燃
分４０〜９０ｗｔ％、水分１０〜３０ｗｔ％、残留分１
０〜５０ｗｔ％、発熱量３０００−１１０００ ｋａｌ
／Ｋｐである。又、この含油スラッジの残留分中には、
Ｆｅｔｕｓ、５ｉＯ−１ＡＩ！０−１ＴｉＯ２、Ｍｎ０
１Ｍｇ０． Ｃａｂ、 Ｎａ、ＯｌＫ、Ｏ（主成分はＦ
ｅ、０３とＳ＋０２である）等無機物が含まれている。
年大量に排出される固いグリス状のもので、性状は可燃
分４０〜９０ｗｔ％、水分１０〜３０ｗｔ％、残留分１
０〜５０ｗｔ％、発熱量３０００−１１０００ ｋａｌ
／Ｋｐである。又、この含油スラッジの残留分中には、
Ｆｅｔｕｓ、５ｉＯ−１ＡＩ！０−１ＴｉＯ２、Ｍｎ０
１Ｍｇ０． Ｃａｂ、 Ｎａ、ＯｌＫ、Ｏ（主成分はＦ
ｅ、０３とＳ＋０２である）等無機物が含まれている。
通常、このような残渣物を流動炉を用いて熱処理する場
合は、砂等を、流動熱媒体とする流動層を形成させ、そ
の中にモーノポンプ、プランジイーポンプ、ダブルスク
リユー等によって残渣物を供給して行う。
合は、砂等を、流動熱媒体とする流動層を形成させ、そ
の中にモーノポンプ、プランジイーポンプ、ダブルスク
リユー等によって残渣物を供給して行う。
しかし、これらの方法は、
（１） 石炭液化残渣又は含油スラッジは、固体を含
むグリス状であるために、供給用ホラ、＜−に付着して
棚つり現象を起こし取り扱いが不便である。
むグリス状であるために、供給用ホラ、＜−に付着して
棚つり現象を起こし取り扱いが不便である。
（２） 炉の上部から流動層内に落下させる供給方法
が用いられるために塊状になって落ち、部分的に流動化
が停止し、一部吹抜は等が起き、爆発や層上燃焼の危険
性がある。
が用いられるために塊状になって落ち、部分的に流動化
が停止し、一部吹抜は等が起き、爆発や層上燃焼の危険
性がある。
＋３＋ ＋２＋の事から流動層内の温度分布を一様に
す・１ ることか困難であり装置をスケールア
ップする場合に問題がある。□ （４） 含油スラッジの中には石や鉄片が含まれてい
るため供給機を破損させる危険性がある。
す・１ ることか困難であり装置をスケールア
ップする場合に問題がある。□ （４） 含油スラッジの中には石や鉄片が含まれてい
るため供給機を破損させる危険性がある。
等の欠点を有する。
本発明は流動炉による石炭の乾留、石炭のガス化研究、
石炭灰の有効利用の研究を行って来た経緯から本発明を
なすに至ったのであり、本発明の主眼となる点は、固体
を含むグリス状の石炭液化残渣又は含油スラッジに石炭
灰粒子、石炭乾留粒子等多孔質粒子をまぶして混合する
ことによって、これら残渣物が多孔質粒子に容易に付着
ソ、さらさらとした粒子性状になることに着目して、こ
の付着粒子をスクリューフィーダーで流、動炉へ供給し
熱′処理することンこある。
石炭灰の有効利用の研究を行って来た経緯から本発明を
なすに至ったのであり、本発明の主眼となる点は、固体
を含むグリス状の石炭液化残渣又は含油スラッジに石炭
灰粒子、石炭乾留粒子等多孔質粒子をまぶして混合する
ことによって、これら残渣物が多孔質粒子に容易に付着
ソ、さらさらとした粒子性状になることに着目して、こ
の付着粒子をスクリューフィーダーで流、動炉へ供給し
熱′処理することンこある。
従って、本発明によれば、
（１１さらさらとした粒子性状シこなるために、供給ホ
ッパー内で棚つり現象を起こすことが無く取り扱いが非
常に容易である。
ッパー内で棚つり現象を起こすことが無く取り扱いが非
常に容易である。
（２） 供給された粒子は、流動層内で良好に流動化
するので、吹抜は等による爆発は無く、酸素によるガス
化処理でも全く安全に運転が出来る。
するので、吹抜は等による爆発は無く、酸素によるガス
化処理でも全く安全に運転が出来る。
（３） 流動性を有する粒子性状のために流動層下部
から供給出来るので、層上部での局部燃焼が起こること
もなく炉内の温度分布を一様に維持することが出来、装
置のスケールアップを図ることが可能である。
から供給出来るので、層上部での局部燃焼が起こること
もなく炉内の温度分布を一様に維持することが出来、装
置のスケールアップを図ることが可能である。
（４） 粒子状となっているため篩を通して、含油ス
ラッジに含まれている石や鉄片をあらかじめ取り除くこ
とが出来、スクリューフィーダー等供給機を破損する危
険性が無い。
ラッジに含まれている石や鉄片をあらかじめ取り除くこ
とが出来、スクリューフィーダー等供給機を破損する危
険性が無い。
等の特長を有する。
次に残渣物と多孔質粒子の混合比については重量比で石
炭液化残渣又は含油スラッジの３に対して石炭灰等多孔
質粒子が１の範囲まで混合可能であるが、混合のしやす
さ及び粒子の取り扱い上から１：１位が適当である。
炭液化残渣又は含油スラッジの３に対して石炭灰等多孔
質粒子が１の範囲まで混合可能であるが、混合のしやす
さ及び粒子の取り扱い上から１：１位が適当である。
本発明においては、前記した石炭液化残渣又は含油スラ
ッジを多孔質粒子表面に付着させたものを、流動炉内に
おいて自燃させながら、以下の中から選ばれる処理を行
わせる。
ッジを多孔質粒子表面に付着させたものを、流動炉内に
おいて自燃させながら、以下の中から選ばれる処理を行
わせる。
（イ）酸素と水蒸気によって流動ガス化し、ガスを取得
する処理。この場合、処理温度は８００〜１１００℃好
まＬ−＜は９００〜１１００℃である。
する処理。この場合、処理温度は８００〜１１００℃好
まＬ−＜は９００〜１１００℃である。
（ロ）酸素又は空気により【流動燃焼し、熱を取得する
処理。この場合、処理温度は７００〜１１００℃、好ま
しくは９００〜１１００℃である。
処理。この場合、処理温度は７００〜１１００℃、好ま
しくは９００〜１１００℃である。
（ハ）空気又は空気と水蒸気によって流動乾留を行い、
留出油を回収する処理。この場合処理温度は４００〜７
００℃、好ましくは５００〜６００℃である。
留出油を回収する処理。この場合処理温度は４００〜７
００℃、好ましくは５００〜６００℃である。
本発明で用いる多孔質粒子としては、石炭灰粒子、石炭
乾留粒子等の無機及び有機系の粒子が用いられ、その粒
子直径は５叫以下、好ましくは２喘以下である。
乾留粒子等の無機及び有機系の粒子が用いられ、その粒
子直径は５叫以下、好ましくは２喘以下である。
次に、本発明を実施例によりさらに詳細しこ説明する。
実施例 １
前述の石炭液化残渣を粒径１．６８ｍｍ以下、力・さ密
度０．３６１１７ｔＬの石炭灰と重量比で１冊の割合て
混合した。その結果、かさ密度０．５９１／ｃｘ、の付
着粒子が得られた。石炭灰に固体を含む石炭液イヒ残渣
カー付着し、付着粒子の見掛は密度シ１石炭灰より太き
くなっているすなわち、重くなっていることが分る。な
お、この石炭液化残渣が何着した粒子の工業分析値は、
水分７，３１％、揮発分１９．４８％、固定炭素１５．
１２％、灰分５８０９％である。
度０．３６１１７ｔＬの石炭灰と重量比で１冊の割合て
混合した。その結果、かさ密度０．５９１／ｃｘ、の付
着粒子が得られた。石炭灰に固体を含む石炭液イヒ残渣
カー付着し、付着粒子の見掛は密度シ１石炭灰より太き
くなっているすなわち、重くなっていることが分る。な
お、この石炭液化残渣が何着した粒子の工業分析値は、
水分７，３１％、揮発分１９．４８％、固定炭素１５．
１２％、灰分５８０９％である。
以上のようにして得られた付着粒子を第１図に示すよう
な流動炉へ供給し、酸素と水蒸気によってガス化反応実
験を行った。即ち、まず刺着粒子はホ、バー１に入りス
クリューフィーダー２によって流動炉３０百皿３“の直
上へ供給される。
な流動炉へ供給し、酸素と水蒸気によってガス化反応実
験を行った。即ち、まず刺着粒子はホ、バー１に入りス
クリューフィーダー２によって流動炉３０百皿３“の直
上へ供給される。
流動炉３は内径１０８個、全長１ｍで目皿３゛は開孔比
２％、穴径２朔のものを使用した。
２％、穴径２朔のものを使用した。
酸素は、酸素ボンベ４より流量計５を径でミキサー６に
入る。水蒸気は、水蒸気発生器７よりオリフィス８を通
して１キサ−６に入り、ここで酸素と混合されて流動炉
の目皿下へ吹込まれ、目皿上の付着粒子を流動化し反応
させる。
入る。水蒸気は、水蒸気発生器７よりオリフィス８を通
して１キサ−６に入り、ここで酸素と混合されて流動炉
の目皿下へ吹込まれ、目皿上の付着粒子を流動化し反応
させる。
スタードア、ブは外熱ヒーター９によって付着粒”ｔＮ
￥’看火させ所定の温度まで昇温させた後、外熱？、Ｐ
ｆ−を切って酸素と付着数子の燃焼熱、いわにつ燃によ
って設定温度まで昇温させる。流動層温度が設定温度に
達したら熱電対１０て層内温度を検出し、温度調節計１
１を通してスクリューフィーダー２の駆動モーター２゛
の回転速度を制御し、供給する付着粒子の量を増減する
方法、すなわち供給する付着粒子の加熱に必要な顕熱に
よる冷却効果を利用する方法によって炉内温度を制御し
た。
￥’看火させ所定の温度まで昇温させた後、外熱？、Ｐ
ｆ−を切って酸素と付着数子の燃焼熱、いわにつ燃によ
って設定温度まで昇温させる。流動層温度が設定温度に
達したら熱電対１０て層内温度を検出し、温度調節計１
１を通してスクリューフィーダー２の駆動モーター２゛
の回転速度を制御し、供給する付着粒子の量を増減する
方法、すなわち供給する付着粒子の加熱に必要な顕熱に
よる冷却効果を利用する方法によって炉内温度を制御し
た。
この方法により炉内温度を±５℃以内に制御することが
出来た。
出来た。
図中、１２は溢流物受器、１３は集塵器、１４はガス放
出’ｆ、１５はガスサ／プリングロである。
出’ｆ、１５はガスサ／プリングロである。
以上の方法により石炭液化残渣を石炭灰に付着した粒子
のガス化反応温度９００℃と１０００℃てのガス化実験
結果を表−１に示す。
のガス化反応温度９００℃と１０００℃てのガス化実験
結果を表−１に示す。
表−１
表−１より粗ガスの発熱量は１６００〜．１８００呻州
靜。
靜。
であり、ガス化発電用ガスとして使用出来る。また、ガ
ス中にはｃ’ｏが１２〜１８％、Ｈ２が２５〜３６％含
まれていてＣｏ ：Ｈ，＝ １ ： ２となりメタノー
ル合成等に使用可能である。さらにＣＯ２は°除去しゃ
・すり・ガスなのでＣＯ，を除去１れば３４００〜４２
００１−１ハＭの発熱量となり中カロリーガフとして多
目的に使用出来る。
ス中にはｃ’ｏが１２〜１８％、Ｈ２が２５〜３６％含
まれていてＣｏ ：Ｈ，＝ １ ： ２となりメタノー
ル合成等に使用可能である。さらにＣＯ２は°除去しゃ
・すり・ガスなのでＣＯ，を除去１れば３４００〜４２
００１−１ハＭの発熱量となり中カロリーガフとして多
目的に使用出来る。
流動層内では付着した１００メツ／−以下の石炭液化残
渣がガス化されなから赤泥と共に石炭灰から分離し集塵
器で補集され、粒径の大きな石炭灰は炉外に飛び出すこ
となく、溢流物受器から取り出されるのである。
渣がガス化されなから赤泥と共に石炭灰から分離し集塵
器で補集され、粒径の大きな石炭灰は炉外に飛び出すこ
となく、溢流物受器から取り出されるのである。
また、表−１に示した排出粒子の工業分析値かられかる
ように集塵器及び溢流物受器から排出される粒子の灰分
が高く、特に炉内温度が１０００℃での溢流物は全く灰
のみとなっていることから流動燃焼としても使用出来る
。この付着粒子を流動燃焼する場合は、酸素、水蒸気を
使用せず、第１図に示すように空気ブロワ１６１こよっ
て空気を使用すれば良い。なお、溢流物受器から排出さ
れる石炭灰はかなりの熱を持っているので、直ちに石炭
液化残渣と混合すると非常に良く混合して石炭液化残渣
が付着されやすい。
ように集塵器及び溢流物受器から排出される粒子の灰分
が高く、特に炉内温度が１０００℃での溢流物は全く灰
のみとなっていることから流動燃焼としても使用出来る
。この付着粒子を流動燃焼する場合は、酸素、水蒸気を
使用せず、第１図に示すように空気ブロワ１６１こよっ
て空気を使用すれば良い。なお、溢流物受器から排出さ
れる石炭灰はかなりの熱を持っているので、直ちに石炭
液化残渣と混合すると非常に良く混合して石炭液化残渣
が付着されやすい。
実施例 ２
前述の含油スラッジの中で火力発電所貯油タンク底から
得られる約９０００ｗ／Ｋｐ の含油スラ、ジ１に対し
て実施例１で用いた粒径１．６８ｍｍ以下、がさ１・ 密度０．３６９／Ｃｒ−の石炭灰を重量比で２の割合で
一合すると力゛・さ密度０．４４１ｔ／ｃｘ、の付着粒
子が得られた。
得られる約９０００ｗ／Ｋｐ の含油スラ、ジ１に対し
て実施例１で用いた粒径１．６８ｍｍ以下、がさ１・ 密度０．３６９／Ｃｒ−の石炭灰を重量比で２の割合で
一合すると力゛・さ密度０．４４１ｔ／ｃｘ、の付着粒
子が得られた。
この含油スラッジを付着した粒子と、もとの石炭灰との
粒径分布及び平均粒径を比較したのが第２図である。付
着した粒子は混合する前の石炭灰に比べ粒径分布が大き
い方に位置し、平均粒径も石炭灰の０．４３＋ｍｎから
０．６４ｍｍまで大きくなり、含油スラッジが石炭灰に
付着して粒径が大きくなっていることがわかる。この含
油スラッジを付着した粒子の工業分析値は、水分１．４
１％、揮発分２６．４１％、固定炭素２５．０３％、灰
分４７．１５９６である。
粒径分布及び平均粒径を比較したのが第２図である。付
着した粒子は混合する前の石炭灰に比べ粒径分布が大き
い方に位置し、平均粒径も石炭灰の０．４３＋ｍｎから
０．６４ｍｍまで大きくなり、含油スラッジが石炭灰に
付着して粒径が大きくなっていることがわかる。この含
油スラッジを付着した粒子の工業分析値は、水分１．４
１％、揮発分２６．４１％、固定炭素２５．０３％、灰
分４７．１５９６である。
以上のようにして得られた付着粒子を第１図に示す装置
を用いて実施例１と同様な方法で酸素と水蒸気によって
ガス化反応実験を行った。ガス化反応温度９００℃と９
５０ ℃の場合の実験ｉ果を表−２に示した。
を用いて実施例１と同様な方法で酸素と水蒸気によって
ガス化反応実験を行った。ガス化反応温度９００℃と９
５０ ℃の場合の実験ｉ果を表−２に示した。
表−２
このガス化反応実験時の炉内の温度チャートを第３図に
示す。炉温な８００℃、９００℃、９５０℃と変えて行
ったものであるが、供給する物質が粒子となっているた
め、また、流動炉の目皿上に供給されるので流動状態が
良く、炉内温度が±５℃以内で制御されていることがわ
かる。炉内の昇温も容易に行うことが出来、全く安定に
安全に流動炉を操作することが可能であり、炉のスケー
ルアップを図ることが出来るのである。表−２より粗ガ
スのカロリーは２６００〜３３００ｙ／Ｎｎ？と中カロ
リーとなった。
示す。炉温な８００℃、９００℃、９５０℃と変えて行
ったものであるが、供給する物質が粒子となっているた
め、また、流動炉の目皿上に供給されるので流動状態が
良く、炉内温度が±５℃以内で制御されていることがわ
かる。炉内の昇温も容易に行うことが出来、全く安定に
安全に流動炉を操作することが可能であり、炉のスケー
ルアップを図ることが出来るのである。表−２より粗ガ
スのカロリーは２６００〜３３００ｙ／Ｎｎ？と中カロ
リーとなった。
本装置は石炭灰に付着した含油スラッジと酸素との部分
燃焼によって炉温を保持する自燃方式であるためにＣＯ
７が多くなっているがＣＯ□は比較的除去しやすいガス
なので００２を除去すると６０００１ｉ＞ｌ／Ｎｍ８以
上の宵カロリーガスを取得することが出来る。含油スラ
ッジの混合比の増加や酸素濃度の増加によって、さらに
高１カロリーのガスを得ることが可能である。なお、本
装置の温度制御は供給量制御であるので、酸素濃度を増
加すると、炉温が高くなるため温度を設定温度にもどそ
うとして供給量が多くなる。すなわち、処理量を多くす
るには酸素濃度を増加すれば良いのである。
燃焼によって炉温を保持する自燃方式であるためにＣＯ
７が多くなっているがＣＯ□は比較的除去しやすいガス
なので００２を除去すると６０００１ｉ＞ｌ／Ｎｍ８以
上の宵カロリーガスを取得することが出来る。含油スラ
ッジの混合比の増加や酸素濃度の増加によって、さらに
高１カロリーのガスを得ることが可能である。なお、本
装置の温度制御は供給量制御であるので、酸素濃度を増
加すると、炉温が高くなるため温度を設定温度にもどそ
うとして供給量が多くなる。すなわち、処理量を多くす
るには酸素濃度を増加すれば良いのである。
表−２において、集塵器からの排出物の灰分が比較的少
いのは、ガス化されながら石炭灰から分離し、流動層の
分級効果によって集塵器に補集されるＦｅｔｏｓ、Ｓｉ
ｆ！等無機物と共に煤も排出されるためである。ただし
、溢流物は灰分が多く、含油スラッジがガス化された後
の石炭灰が排出されて来るので、実施例１と同様に、こ
の溢流物を直ちｔこ含油スラッジと混合し付着させれば
良い。
いのは、ガス化されながら石炭灰から分離し、流動層の
分級効果によって集塵器に補集されるＦｅｔｏｓ、Ｓｉ
ｆ！等無機物と共に煤も排出されるためである。ただし
、溢流物は灰分が多く、含油スラッジがガス化された後
の石炭灰が排出されて来るので、実施例１と同様に、こ
の溢流物を直ちｔこ含油スラッジと混合し付着させれば
良い。
実施例 ３
実施例２て用いた含油スラッジを付着した粒子を第１図
に示′す装置を使用し、５００℃の温度で空気を用いて
流動乾留を行った。発生するガスを、外側を水で冷却し
た水冷管１７を通して冷却すると、含油スラッジを付着
した粒子Ｉ Ｋｙに対し２２６１の留出油が油タンク１
８に得られた。含油スラッジの混合比を増加することに
よって、さらｔこ多くの油を、この様な簡単な方法で安
全に、かつ円滑な方法で回収することが出来る。ただし
、５００℃の乾留では溢流物にかなりの未燃分が付着し
ているので、この溢流物は流動燃焼をする必要がある。
に示′す装置を使用し、５００℃の温度で空気を用いて
流動乾留を行った。発生するガスを、外側を水で冷却し
た水冷管１７を通して冷却すると、含油スラッジを付着
した粒子Ｉ Ｋｙに対し２２６１の留出油が油タンク１
８に得られた。含油スラッジの混合比を増加することに
よって、さらｔこ多くの油を、この様な簡単な方法で安
全に、かつ円滑な方法で回収することが出来る。ただし
、５００℃の乾留では溢流物にかなりの未燃分が付着し
ているので、この溢流物は流動燃焼をする必要がある。
第１図は本発明を実施した装置のフローンートである。
図中、１は供給用ホッパー、２はスクリューフィーダー
、２”はスクリュ−フィーダーの駆動モーター、３は流
動炉装置、３”はその目皿、４は酸素ボンベ、５は流量
計、６はガス混合器、７＝＝１．゛ｉ気発生器、８はオ
リフィス、９は着火用９１ヒニター、１０は炉内温度を
検出する熱電対、１１はφ内温塵を一定にフントロール
するため、スクリューフィーダーの駆動モーターの回転
速度を制御し、粒子の供給量を調節する調節計。 １２は溢流物受器、１３は集塵器、１４はガス放出管、
１５はガフ、サンプリング口、１６は流動燃焼及び乾留
用の空気ブロワ、１７は留出油を回収するための水冷管
、１８は油タンクである。 第２図は石炭灰と、含油スラッジを付着した石炭灰粒子
との粒径分布及び平均粒径を比較した図である。 第３図は本発明を実施した時の流動炉の温度チャートで
ある。 第 ２ 反 、４１χ′ Ｉ蚤 （ｍｍン
、２”はスクリュ−フィーダーの駆動モーター、３は流
動炉装置、３”はその目皿、４は酸素ボンベ、５は流量
計、６はガス混合器、７＝＝１．゛ｉ気発生器、８はオ
リフィス、９は着火用９１ヒニター、１０は炉内温度を
検出する熱電対、１１はφ内温塵を一定にフントロール
するため、スクリューフィーダーの駆動モーターの回転
速度を制御し、粒子の供給量を調節する調節計。 １２は溢流物受器、１３は集塵器、１４はガス放出管、
１５はガフ、サンプリング口、１６は流動燃焼及び乾留
用の空気ブロワ、１７は留出油を回収するための水冷管
、１８は油タンクである。 第２図は石炭灰と、含油スラッジを付着した石炭灰粒子
との粒径分布及び平均粒径を比較した図である。 第３図は本発明を実施した時の流動炉の温度チャートで
ある。 第 ２ 反 、４１χ′ Ｉ蚤 （ｍｍン
Claims (1)
- （１）固体を含むメディア状の石炭液化残渣又は含油ス
ラッジを多孔質粒子に付着させ、この付着粒子を流動炉
を用いて自燃させると共に、下記の中から選ばれる処理
を行うことを特徴とする方法。 （イ）酸素と水蒸気によって流動ガス化し、ガスを取得
する処理。 （ロ）酸素又は空気によって流動燃焼し、熱を取得する
処理。 （ハ）空気又は空気と水蒸気によって流動乾留を行い、
留出油を回収する処理。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16723184A JPS6144995A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | 石炭液化残渣又は含油スラッジ等の産業残渣物の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16723184A JPS6144995A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | 石炭液化残渣又は含油スラッジ等の産業残渣物の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6144995A true JPS6144995A (ja) | 1986-03-04 |
| JPH0238159B2 JPH0238159B2 (ja) | 1990-08-29 |
Family
ID=15845879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16723184A Granted JPS6144995A (ja) | 1984-08-08 | 1984-08-08 | 石炭液化残渣又は含油スラッジ等の産業残渣物の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6144995A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1984
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0238159B2 (ja) | 1990-08-29 |
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