JPS6134069B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6134069B2 JPS6134069B2 JP7633479A JP7633479A JPS6134069B2 JP S6134069 B2 JPS6134069 B2 JP S6134069B2 JP 7633479 A JP7633479 A JP 7633479A JP 7633479 A JP7633479 A JP 7633479A JP S6134069 B2 JPS6134069 B2 JP S6134069B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bricks
- taper
- brick
- joints
- repair
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、転炉、取鍋等の塩基性耐火物容器の
補修方法に関するものである。
補修方法に関するものである。
転炉、取鍋等の溶融金属容器に内面には耐火材
が内張りされているが、これは使用によつて徐々
に損耗する。損耗が一定量に達すると、新たな耐
火材によつて内張り部を更新しなければならな
い。耐火材の寿命は、生産能率、耐火材のための
費用等に直接的に影響するので、従来からこの寿
命を延ばすことが考慮されている。
が内張りされているが、これは使用によつて徐々
に損耗する。損耗が一定量に達すると、新たな耐
火材によつて内張り部を更新しなければならな
い。耐火材の寿命は、生産能率、耐火材のための
費用等に直接的に影響するので、従来からこの寿
命を延ばすことが考慮されている。
転炉、取鍋等の内張り耐火材は、一般に全体が
均一に損耗することは珍らしく、局部的に損耗す
る箇所が存在し、この部分によつて全体の寿命が
決定される。第１図は転炉１の断面図であるが、
パーマネントライニング２の内部に内張材ライニ
ング３が設けてある。内張材ライニング３の新規
築造時の内面は符号４によつて示す位置にある
が、斜線によつて示す部分が次第に損耗してい
き、最も消耗の早い部分がネツクゾーン５とな
る。第２図に示す取鍋６についても全く同様であ
り、ネツクゾーン７が存在する。
均一に損耗することは珍らしく、局部的に損耗す
る箇所が存在し、この部分によつて全体の寿命が
決定される。第１図は転炉１の断面図であるが、
パーマネントライニング２の内部に内張材ライニ
ング３が設けてある。内張材ライニング３の新規
築造時の内面は符号４によつて示す位置にある
が、斜線によつて示す部分が次第に損耗してい
き、最も消耗の早い部分がネツクゾーン５とな
る。第２図に示す取鍋６についても全く同様であ
り、ネツクゾーン７が存在する。
通常このネツクゾーン５，７については、新規
築造時に、他の部分に使用する材料よりも高耐用
性の材料を配置したり、ライニング厚さを他の部
分よりも厚くしたり、あるいは稼働中に熱間吹付
補修を実施したりして、長寿命化を図つている。
しかしながら、このような処置をしても、最終的
にはネツクゾーンは損耗していくので、これに対
処するために、容器を一度常温まで冷却して、ネ
ツクゾーンのみを抜き堀り解体し、この部分を新
たな耐火れんがに差し換える方法が実施されてい
る。
築造時に、他の部分に使用する材料よりも高耐用
性の材料を配置したり、ライニング厚さを他の部
分よりも厚くしたり、あるいは稼働中に熱間吹付
補修を実施したりして、長寿命化を図つている。
しかしながら、このような処置をしても、最終的
にはネツクゾーンは損耗していくので、これに対
処するために、容器を一度常温まで冷却して、ネ
ツクゾーンのみを抜き堀り解体し、この部分を新
たな耐火れんがに差し換える方法が実施されてい
る。
上記方法を実施する場合に、耐火材がロウ石
質、粘土質、高アルミナ質、ジルコン質等の酸性
又は中性れんがであれば、これらの材料は比較的
熱膨張率が小さく、稼動面がガラス化して軟化傾
向を示し、またブローチング性を有するので、常
温に冷却しても耐火れんが壁面は比較的強固な構
造体の状態を保持し、ネツクゾーン解体しても非
解体壁面は緩みにくく、れんがの差し替えを比較
的容易に行うことができる。
質、粘土質、高アルミナ質、ジルコン質等の酸性
又は中性れんがであれば、これらの材料は比較的
熱膨張率が小さく、稼動面がガラス化して軟化傾
向を示し、またブローチング性を有するので、常
温に冷却しても耐火れんが壁面は比較的強固な構
造体の状態を保持し、ネツクゾーン解体しても非
解体壁面は緩みにくく、れんがの差し替えを比較
的容易に行うことができる。
しかしながら、耐火材が、ドロマイト質、マグ
クロ質、マグネシア質等の塩基性れんがである場
合には、熱膨張率が大きいので、常温への冷却時
に壁面れんが間の目地の緩みが著しく、非解体壁
面のずり落ち現象を生じる。特に、上広テーパ付
き取鍋等についてはこの傾向が著しい。ずり落ち
現象を生ずると、作業の安全性上問題であり、ま
た本来は補修不要な箇所まで補修しなければなら
ず費用の点からも問題であつた。このため、補修
箇所が広範囲にわたる場合には、小範囲ずつ解
体、差替を繰り返して補修を行なうという方法が
とられるが、この方法でも完全ではなく、上記問
題点は解消されなかつた。また、解体後のれんが
差替え作業においては、新規築造時と同等の目地
間隔に復元することが以後の寿命を長くするため
に重要である。
クロ質、マグネシア質等の塩基性れんがである場
合には、熱膨張率が大きいので、常温への冷却時
に壁面れんが間の目地の緩みが著しく、非解体壁
面のずり落ち現象を生じる。特に、上広テーパ付
き取鍋等についてはこの傾向が著しい。ずり落ち
現象を生ずると、作業の安全性上問題であり、ま
た本来は補修不要な箇所まで補修しなければなら
ず費用の点からも問題であつた。このため、補修
箇所が広範囲にわたる場合には、小範囲ずつ解
体、差替を繰り返して補修を行なうという方法が
とられるが、この方法でも完全ではなく、上記問
題点は解消されなかつた。また、解体後のれんが
差替え作業においては、新規築造時と同等の目地
間隔に復元することが以後の寿命を長くするため
に重要である。
すなわち、補修部の締め付けが確実でないと、
目地からの損傷、目地からの地金差しなどを発生
し、短寿命に終ることがしばしばあつた。第３図
はれんが差し替えの最後の工程を従来の方法によ
つて実施している状態を示す図である。鎖線８の
ように損耗した従来からのれんがを除去し、ここ
に新規なれんが９を差し込み、バール１０によつ
て締め付けていた。この作業は細心の注意をもつ
て施行されるが、最後の締め付けはスペース上の
問題から完全を期し難いという欠点があつた。
目地からの損傷、目地からの地金差しなどを発生
し、短寿命に終ることがしばしばあつた。第３図
はれんが差し替えの最後の工程を従来の方法によ
つて実施している状態を示す図である。鎖線８の
ように損耗した従来からのれんがを除去し、ここ
に新規なれんが９を差し込み、バール１０によつ
て締め付けていた。この作業は細心の注意をもつ
て施行されるが、最後の締め付けはスペース上の
問題から完全を期し難いという欠点があつた。
従つて、本発明は、塩基性れんがで内張りされ
た転炉、取鍋等の局部的損耗箇所のみを補修する
に際して、非解体部分のずり落ちがなく、しかも
容易かつ確実に壁面を復元することのできる補修
方法を得ることを目的とするものである。
た転炉、取鍋等の局部的損耗箇所のみを補修する
に際して、非解体部分のずり落ちがなく、しかも
容易かつ確実に壁面を復元することのできる補修
方法を得ることを目的とするものである。
以下、本発明を添付図面の第４〜９図に基づい
て説明する。
て説明する。
第４図に示すように局部的に損耗したれんが１
１を解体する際に、非解体上部れんが１２のずり
落ちを防止するために、その縦目地にテーパライ
ナ１３を第５図に示すように打ち込み、これによ
つてれんがに締め付け力を与えてずり落ちを防止
する。テーパライナ１３は、第６又は７図に示す
ようなくさび形の形状をしている。第６図に示す
例においては、ａ寸法は４mm、ｂ寸法は１mm、ｃ
寸法は150mmであり、テーパａ−ｂ／ｃは0.02である。
、 第７図は示す例においては、a′寸法は４mm、b′寸
法は0.5mm、c′寸法は35mmであり、テーパａ′−ｂ′／
ｃ′は 0.1である。このテーパライナ１３の寸法は次の
ようにして決定される。通常１〜３mmであるれん
が目地に打ち込むためには、ｂ寸法は１mm程度で
なければならず、また所定量打ち込んだとき（第
６図のテーパライナではｃ寸法の1/2〜1/3まで、
第７図のテーパライナではc′寸法の全長まで）１
〜３mmの目地を押し拡げるためにはａ寸法は４〜
５mmが好ましい。テーパ部長さｃ，c′は実用性の
面から第６図の例でｃ＝100〜200mm、第７図の例
でc′＝30〜100mmであり、従つてテーパ（ａ−
b′／ｃは0.02〜0.1程度が適当であり、0.2以上と
なると実用的でなくなる。
１を解体する際に、非解体上部れんが１２のずり
落ちを防止するために、その縦目地にテーパライ
ナ１３を第５図に示すように打ち込み、これによ
つてれんがに締め付け力を与えてずり落ちを防止
する。テーパライナ１３は、第６又は７図に示す
ようなくさび形の形状をしている。第６図に示す
例においては、ａ寸法は４mm、ｂ寸法は１mm、ｃ
寸法は150mmであり、テーパａ−ｂ／ｃは0.02である。
、 第７図は示す例においては、a′寸法は４mm、b′寸
法は0.5mm、c′寸法は35mmであり、テーパａ′−ｂ′／
ｃ′は 0.1である。このテーパライナ１３の寸法は次の
ようにして決定される。通常１〜３mmであるれん
が目地に打ち込むためには、ｂ寸法は１mm程度で
なければならず、また所定量打ち込んだとき（第
６図のテーパライナではｃ寸法の1/2〜1/3まで、
第７図のテーパライナではc′寸法の全長まで）１
〜３mmの目地を押し拡げるためにはａ寸法は４〜
５mmが好ましい。テーパ部長さｃ，c′は実用性の
面から第６図の例でｃ＝100〜200mm、第７図の例
でc′＝30〜100mmであり、従つてテーパ（ａ−
b′／ｃは0.02〜0.1程度が適当であり、0.2以上と
なると実用的でなくなる。
テーパライナ１３の使用数については、上部れ
んがの脱落を防止できる程度に目地を押し拡げる
ことのできる任意の数でよいが、概略次のように
して計算することができる。れんが１段分の全周
長をＬ、解体を必要とするれんがの周長をｌ、ｌ
内に含まれる目地数をｎ、築造時の目地厚をｔ、
使用テーパライナ厚みをａ＋ｂ／２（第６図に示すラ イナの場合に全長の1/2〜1/3が打ち込まれるとし
て）とする。常温まで冷却したときにできる目地
のすきまは、ほぼｎｔ／２になると考えられる。ntでは なくｎｔ／２になる理由は、築造時の目地厚にはモルタ ルが充てんされており、これが稼動時のれんがの
熱膨張によつて圧着され、次いで修理の際に冷却
されると目地間にすきまを生じるが、このすきま
のほぼ半分は圧着されたモルタルによつて占めら
れるからである。従つて、目地のすきまをテーパ
ライナによつて完全に埋めるためにはｎｔ／２／ （ａ＋ｂ／２）＝nt／（ａ＋ｂ）のライナが必要という
こ とになる。しかし実際には上記のようにすべての
目地にすきまを生じるわけではなく、解体範囲が
狭まければ必要ライナ数は減少する。経験的には
解体部の周長と全周長Ｌとの比に応じて減少す
る。従つて、最終的には少くともｎ・ｔ・／
（ａ＋ｂ）・Ｌのライナを必要とする。あとは作業
時に適宜調節すればよい。
んがの脱落を防止できる程度に目地を押し拡げる
ことのできる任意の数でよいが、概略次のように
して計算することができる。れんが１段分の全周
長をＬ、解体を必要とするれんがの周長をｌ、ｌ
内に含まれる目地数をｎ、築造時の目地厚をｔ、
使用テーパライナ厚みをａ＋ｂ／２（第６図に示すラ イナの場合に全長の1/2〜1/3が打ち込まれるとし
て）とする。常温まで冷却したときにできる目地
のすきまは、ほぼｎｔ／２になると考えられる。ntでは なくｎｔ／２になる理由は、築造時の目地厚にはモルタ ルが充てんされており、これが稼動時のれんがの
熱膨張によつて圧着され、次いで修理の際に冷却
されると目地間にすきまを生じるが、このすきま
のほぼ半分は圧着されたモルタルによつて占めら
れるからである。従つて、目地のすきまをテーパ
ライナによつて完全に埋めるためにはｎｔ／２／ （ａ＋ｂ／２）＝nt／（ａ＋ｂ）のライナが必要という
こ とになる。しかし実際には上記のようにすべての
目地にすきまを生じるわけではなく、解体範囲が
狭まければ必要ライナ数は減少する。経験的には
解体部の周長と全周長Ｌとの比に応じて減少す
る。従つて、最終的には少くともｎ・ｔ・／
（ａ＋ｂ）・Ｌのライナを必要とする。あとは作業
時に適宜調節すればよい。
上記のようにテーパライナ１３を使用して上部
れんがのずり落ちを防止して解体した後、その部
分に新しいれんがを差し込むのであるが、その最
後の締め込み作業時に油圧ジヤツキを使用する。
すなわち、第８及び９図に示すように油圧ジヤツ
キ１４を配置して所定の推力を与えることによつ
て、差し込んだ新しいれんが１５と非解体れんが
１６とを十分に圧着し、確実に締め込むことがで
きる。油圧ジヤツキ１４としては推力５〜10t、
ストローク100mm程度のものが作業上適当であ
る。
れんがのずり落ちを防止して解体した後、その部
分に新しいれんがを差し込むのであるが、その最
後の締め込み作業時に油圧ジヤツキを使用する。
すなわち、第８及び９図に示すように油圧ジヤツ
キ１４を配置して所定の推力を与えることによつ
て、差し込んだ新しいれんが１５と非解体れんが
１６とを十分に圧着し、確実に締め込むことがで
きる。油圧ジヤツキ１４としては推力５〜10t、
ストローク100mm程度のものが作業上適当であ
る。
次に本発明方法を適用した具体例について説明
する。
する。
マグクロれんが及びマグドロれんがを内張りし
たテーパ付45tVOD取鍋においては、スラグライ
ン部の約３段分のほぼ半周が他の部分よりも約３
倍の速度で損耗する。この部分を従来の方法によ
つてそのまま解体すると、これに隣接する上部れ
んが５段が次々と落下し危険であり費用もかかつ
ていた。これに本発明方法を適用して、テーパラ
イナ（ａ＝４mm、ｂ＝１mm、ｃ＝200mm、テーパ
（ａ−ｂ）／ｃ＝0.015）を10個使用した。この取
鍋の解体を必要とする周長ｌは全周長Ｌの1/2で
あり、この部分の目地数ｎは40であり、また目地
厚さｔは２mmである。前述の式によつて算出した
必要テーパライナ数は８であるが実際にはより強
固に締め付けるために10個使用した。この状態で
スラグライン３段を解体したところ、れんがの緩
みは全くなく、安全かつ容易に作業を行なうこと
ができた。次いで、れんがを差し込み、最後の締
め込み時に油圧ジヤツキを使用して締め込んだ、
その結果、スラグラインを確実に復元することが
でき、取鍋全体の寿命は従来の熱間吹付補修と比
較して約２倍に伸びた。また、必要な新しいれん
がは補修に必要な３段分のれんがだけであり、上
部れんがを補修していた従来の方法と比較して費
用が約半分になつた。
たテーパ付45tVOD取鍋においては、スラグライ
ン部の約３段分のほぼ半周が他の部分よりも約３
倍の速度で損耗する。この部分を従来の方法によ
つてそのまま解体すると、これに隣接する上部れ
んが５段が次々と落下し危険であり費用もかかつ
ていた。これに本発明方法を適用して、テーパラ
イナ（ａ＝４mm、ｂ＝１mm、ｃ＝200mm、テーパ
（ａ−ｂ）／ｃ＝0.015）を10個使用した。この取
鍋の解体を必要とする周長ｌは全周長Ｌの1/2で
あり、この部分の目地数ｎは40であり、また目地
厚さｔは２mmである。前述の式によつて算出した
必要テーパライナ数は８であるが実際にはより強
固に締め付けるために10個使用した。この状態で
スラグライン３段を解体したところ、れんがの緩
みは全くなく、安全かつ容易に作業を行なうこと
ができた。次いで、れんがを差し込み、最後の締
め込み時に油圧ジヤツキを使用して締め込んだ、
その結果、スラグラインを確実に復元することが
でき、取鍋全体の寿命は従来の熱間吹付補修と比
較して約２倍に伸びた。また、必要な新しいれん
がは補修に必要な３段分のれんがだけであり、上
部れんがを補修していた従来の方法と比較して費
用が約半分になつた。
以上の説明から明らかなように、本願発明方法
によると、テーパライナ及び油圧ジヤツキという
安価な導具によつて、安全かつ確実に転炉、取鍋
等を補修することができ、これによつて補修費用
を低減し、生産性の向上を達成することができ
る。
によると、テーパライナ及び油圧ジヤツキという
安価な導具によつて、安全かつ確実に転炉、取鍋
等を補修することができ、これによつて補修費用
を低減し、生産性の向上を達成することができ
る。
第１図は転炉の断面図、第２図は取鍋の断面
図、第３図は従来方法による締付作業の状態を示
す内張材ライニングの断面図、第４図は損耗れん
が部を示す斜視図、第５図は上部れんが目地にテ
ーパライナを打ち込み損耗れんが部を解体した内
張部を示す斜視図、第６図はテーパライナを示す
斜視図、第７図は別のテーパライナを示す斜視
図、第８図は本発明方法による締付作業の状態を
示す内張材ライニングの断面図、第９図は本発明
方法による締付作業の状態を示す内張材ライニン
グの縦断面図である。 １１……れんが、１２……上部れんが、１３…
…テーパライナ、１４……油圧ジヤツキ、１５…
…れんが、非解体れんが。
図、第３図は従来方法による締付作業の状態を示
す内張材ライニングの断面図、第４図は損耗れん
が部を示す斜視図、第５図は上部れんが目地にテ
ーパライナを打ち込み損耗れんが部を解体した内
張部を示す斜視図、第６図はテーパライナを示す
斜視図、第７図は別のテーパライナを示す斜視
図、第８図は本発明方法による締付作業の状態を
示す内張材ライニングの断面図、第９図は本発明
方法による締付作業の状態を示す内張材ライニン
グの縦断面図である。 １１……れんが、１２……上部れんが、１３…
…テーパライナ、１４……油圧ジヤツキ、１５…
…れんが、非解体れんが。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 耐火材によつて内張りされた容器の局部的損
耗箇所を補修する方法において、損耗箇所の上部
のれんがの目地に、れんがのずり落ちを防止する
ための所定数のテーパライナを打ち込み、次いで
損耗箇所を解体し、ここに新しいれんがを差し込
んで補修することを特徴とする補修方法。 ２ れんがを差し込む際にこれを横方向及び縦方
向に油圧ジヤツキによつて締め付けるようにした
特許請求の範囲第１項記載の補修方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7633479A JPS56977A (en) | 1979-06-19 | 1979-06-19 | Method of repairing part of container lined with refractory material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7633479A JPS56977A (en) | 1979-06-19 | 1979-06-19 | Method of repairing part of container lined with refractory material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56977A JPS56977A (en) | 1981-01-08 |
| JPS6134069B2 true JPS6134069B2 (ja) | 1986-08-05 |
Family
ID=13602453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7633479A Granted JPS56977A (en) | 1979-06-19 | 1979-06-19 | Method of repairing part of container lined with refractory material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56977A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102941341A (zh) * | 2012-10-12 | 2013-02-27 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 砖砌钢包工作衬局部修补的方法 |
-
1979
- 1979-06-19 JP JP7633479A patent/JPS56977A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56977A (en) | 1981-01-08 |
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