JPS61280523A - バルク状物質の流れを計量する装置 - Google Patents
バルク状物質の流れを計量する装置Info
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- JPS61280523A JPS61280523A JP61046480A JP4648086A JPS61280523A JP S61280523 A JPS61280523 A JP S61280523A JP 61046480 A JP61046480 A JP 61046480A JP 4648086 A JP4648086 A JP 4648086A JP S61280523 A JPS61280523 A JP S61280523A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/76—Devices for measuring mass flow of a fluid or a fluent solid material
- G01F1/78—Direct mass flowmeters
- G01F1/80—Direct mass flowmeters operating by measuring pressure, force, momentum, or frequency of a fluid flow to which a rotational movement has been imparted
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- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、特許請求の範囲第1項の前文に記載されたバ
ルク状物質の流れを計測する装置に関する。
ルク状物質の流れを計測する装置に関する。
バルク状物質の流れ、即ちバルク流を直接計量するため
の多くの装置、即ちf量・時間ユニットが知られている
。これらの装置の1つの分類に属するものとしては、導
管内を直線状に流れるバルク流の特定方向の角速度又は
接線速度成分を生じるのに必要な力を測定すると言う原
理に基づくものがある。この必要な力は、バルク流に直
接比例する。次の関係式が成立する。
の多くの装置、即ちf量・時間ユニットが知られている
。これらの装置の1つの分類に属するものとしては、導
管内を直線状に流れるバルク流の特定方向の角速度又は
接線速度成分を生じるのに必要な力を測定すると言う原
理に基づくものがある。この必要な力は、バルク流に直
接比例する。次の関係式が成立する。
トルク=k・角速度・バルク流
この角速度が一定の場合、バルク流はトルクの一次関数
になる。
になる。
放射状のガイド羽根によって区切られたロータリプレー
トの上に、バルク状物質が軸方向に当たるバルク状物質
の流量を計量する装置も既に公知である。このロータリ
プレートは、一定のモータ速度と駆動トルクで同期モー
タによって駆動される。このトルクの変化は、バルク流
の変動の直接的な指標である。
トの上に、バルク状物質が軸方向に当たるバルク状物質
の流量を計量する装置も既に公知である。このロータリ
プレートは、一定のモータ速度と駆動トルクで同期モー
タによって駆動される。このトルクの変化は、バルク流
の変動の直接的な指標である。
このトルクを測定するのに別の手段が知られている。最
も簡単な解決策は、モータの動力消費を測定することで
ある。しかし、この方法は、モータとこれに続くギヤ列
の順次に又定常的に変化する全ての摩擦損失を含むので
、非常に不正確な結果しか得られない(ドイツ実用新案
第7023502号)。
も簡単な解決策は、モータの動力消費を測定することで
ある。しかし、この方法は、モータとこれに続くギヤ列
の順次に又定常的に変化する全ての摩擦損失を含むので
、非常に不正確な結果しか得られない(ドイツ実用新案
第7023502号)。
ロークリプレートの駆動シャフトから直接トルクを測定
することも、あまり好ましくない。なぜならば、この測
定値はブラシ型接触子を介して回転シャフトからピンク
アップされるので、雑な作業条件下では外乱の影響を受
けやすい(USP第2934951号)。
することも、あまり好ましくない。なぜならば、この測
定値はブラシ型接触子を介して回転シャフトからピンク
アップされるので、雑な作業条件下では外乱の影響を受
けやすい(USP第2934951号)。
ロークリプレート用の駆動モータを該プレートの直下に
、その駆動軸と同軸に枢着することも公知である。モー
タハウジングの捩じれは、可動コイルの中に突出した、
モータハウジングに固定されたアームによって監視され
る。駆動トルクに相当する反動トルクは、モータハウジ
ングを回転させようとする。この涙力は、アーム上のコ
イルによって発生する電磁力によって補償される。モー
タハウジングを所望の定位置に常に維持しようとするこ
の力は、可動コイルの電流消費量に比例する。従って、
この電流値はロークリプレートを単位時間内に通過する
バルク流の指標となる(ドイツ特許第1211415号
)。大量のバルク流を加速するのに必要なモータは大き
な質量を有し、これを 。
、その駆動軸と同軸に枢着することも公知である。モー
タハウジングの捩じれは、可動コイルの中に突出した、
モータハウジングに固定されたアームによって監視され
る。駆動トルクに相当する反動トルクは、モータハウジ
ングを回転させようとする。この涙力は、アーム上のコ
イルによって発生する電磁力によって補償される。モー
タハウジングを所望の定位置に常に維持しようとするこ
の力は、可動コイルの電流消費量に比例する。従って、
この電流値はロークリプレートを単位時間内に通過する
バルク流の指標となる(ドイツ特許第1211415号
)。大量のバルク流を加速するのに必要なモータは大き
な質量を有し、これを 。
所望の定位置に維持するためには大きな電磁力を 。
発生することが必要なので、これ単独では実用的 、
でない。しかし、制御トルクが大きい場合には、測定可
能な変数の小さな変動は最早観察されず、 !充分
な信顛性がある。更にこの公知の解決策においては、ギ
ア列を挿入することができない。
でない。しかし、制御トルクが大きい場合には、測定可
能な変数の小さな変動は最早観察されず、 !充分
な信顛性がある。更にこの公知の解決策においては、ギ
ア列を挿入することができない。
モータとロークリプレートとの間に設けられたギア列の
中間シャフトに作用するトルクを測定する装置も公知で
ある( U S ’P第2771773号)。平歯車の
中間シャフトはシャンクに取り付けられ、咳シャンクの
下端は、ギアの軸に垂直な方向を向き且つギアに平行な
面上に配置された軸を中心に旋回可能に、懸垂されてい
る。中間シャフトのシャンクの旋回軸は、中間シャフト
及び中間ギアと柊にピニオンによって歯の作用面から外
れるよう:こ傾斜して配列されている。この変位は、無
負荷トルクを補償するスプリングによって対抗されて、
)る。バルク流がロータリプレートに作用して大きなト
ルクが伝わると、シャンクは空気力によってその位置に
保持される。これに必要な圧力は、彦宜な測定器具によ
って判るが、これも又伝達ト・レフの指標となる。
中間シャフトに作用するトルクを測定する装置も公知で
ある( U S ’P第2771773号)。平歯車の
中間シャフトはシャンクに取り付けられ、咳シャンクの
下端は、ギアの軸に垂直な方向を向き且つギアに平行な
面上に配置された軸を中心に旋回可能に、懸垂されてい
る。中間シャフトのシャンクの旋回軸は、中間シャフト
及び中間ギアと柊にピニオンによって歯の作用面から外
れるよう:こ傾斜して配列されている。この変位は、無
負荷トルクを補償するスプリングによって対抗されて、
)る。バルク流がロータリプレートに作用して大きなト
ルクが伝わると、シャンクは空気力によってその位置に
保持される。これに必要な圧力は、彦宜な測定器具によ
って判るが、これも又伝達ト・レフの指標となる。
この装置の欠点は、補償のための空気圧力が調査された
後、測定値が表示されるまでに必要なアイドル時間が長
過ぎることである。公知の装置を用いて、バルク状物質
の流れの脈動を規制することは不可能である。更に、こ
の規制装置は精巧なもので、トラブルが生じやすい。
後、測定値が表示されるまでに必要なアイドル時間が長
過ぎることである。公知の装置を用いて、バルク状物質
の流れの脈動を規制することは不可能である。更に、こ
の規制装置は精巧なもので、トラブルが生じやすい。
極く最近く化学的及び冶金的方法が開発され、これによ
れば、連続工程中で精密に規定された粉末又は微粒子物
質が相互に反応したり、又は液体や気体と反応する。こ
の例としては、石炭のガス化と鉄鉱石の溶融還元がある
。これらの方法においては、計測と調整を予定している
数種の成分のバルク流を統合することが必要である。4
!トの如く、主な問題はトルクや制動モーメント(n−
m)の精密な測定に存する。回転エレメントのシャフト
は、バルク流のみでなく摩擦力によっても当然減速され
る。温度が変わるとシャフトのベアリングに必要な潤滑
剤の粘度が変化するので、これらの摩擦力はかなり変化
する。
れば、連続工程中で精密に規定された粉末又は微粒子物
質が相互に反応したり、又は液体や気体と反応する。こ
の例としては、石炭のガス化と鉄鉱石の溶融還元がある
。これらの方法においては、計測と調整を予定している
数種の成分のバルク流を統合することが必要である。4
!トの如く、主な問題はトルクや制動モーメント(n−
m)の精密な測定に存する。回転エレメントのシャフト
は、バルク流のみでなく摩擦力によっても当然減速され
る。温度が変わるとシャフトのベアリングに必要な潤滑
剤の粘度が変化するので、これらの摩擦力はかなり変化
する。
本発明は、前述のタイプの装置を開発することを目的と
し、測定手段の表示が、温度に関連する粘度及びギヤの
内部摩擦とは無関係になり、測定された制動モーメント
が、較正曲線を用いなくても温度に無関係に、通過した
バルク流のサイズの指標となるように構成するものであ
る。
し、測定手段の表示が、温度に関連する粘度及びギヤの
内部摩擦とは無関係になり、測定された制動モーメント
が、較正曲線を用いなくても温度に無関係に、通過した
バルク流のサイズの指標となるように構成するものであ
る。
この問題点は特許請求の範囲第1項に述べられた本発明
によって解決される。
によって解決される。
即ち、本発明は、ギアリング内の粘性力により、回転エ
レメントの駆動シャフトと中間シャフトに加えられる影
響を補償する手段を見出すことに基づいている。本発明
によれば、平歯車の半径は、中間シャフトのベアリング
に作用するアイ°ドル時の摩擦トルクが、中間シャフト
のアイドリング時の摩擦トルクの方向と反対方向に作用
するように撞択されている。これに基づいて、これらの
反対方向のアイドル摩擦トルクは、例えば、異なった所
定巾を有するギアを用いて、無負荷動作時に中間シャフ
トのベアリングを動かすモーメントが相互に中和され、
外乱のモーメントを完全に補償するように設定される。
レメントの駆動シャフトと中間シャフトに加えられる影
響を補償する手段を見出すことに基づいている。本発明
によれば、平歯車の半径は、中間シャフトのベアリング
に作用するアイ°ドル時の摩擦トルクが、中間シャフト
のアイドリング時の摩擦トルクの方向と反対方向に作用
するように撞択されている。これに基づいて、これらの
反対方向のアイドル摩擦トルクは、例えば、異なった所
定巾を有するギアを用いて、無負荷動作時に中間シャフ
トのベアリングを動かすモーメントが相互に中和され、
外乱のモーメントを完全に補償するように設定される。
ギアオイルの粘度が温度に応じて変化する場合には、ア
イドル摩擦トルクも変化するが、それは同じ程度に変化
するので、補償は持続される。
イドル摩擦トルクも変化するが、それは同じ程度に変化
するので、補償は持続される。
本発明の好適例は従属項に記載されている。
図面を参照して本発明を更に詳細に説明する。
第1図によれば、バルク流は供給パイプ10を経て回転
エレメント12に到達する。
エレメント12に到達する。
この例においては、回転エレメント12はインペラとし
て設計され、案内翼16を具えた水平ロークリプレート
14からなっている。この回転エレメント即ちインペラ
12に上方から作用するバルク流は、その軸方向から偏
向させられ、接線方向の速度成分を与えられる。インペ
ラ12は多数の案内翼16を具え、全てのバルク粒子は
インペラを離れる時角速度を与えられ、それによってイ
ンペラは駆動される。インペラを通過した粒子の運動経
路の概略を点線で示す。
て設計され、案内翼16を具えた水平ロークリプレート
14からなっている。この回転エレメント即ちインペラ
12に上方から作用するバルク流は、その軸方向から偏
向させられ、接線方向の速度成分を与えられる。インペ
ラ12は多数の案内翼16を具え、全てのバルク粒子は
インペラを離れる時角速度を与えられ、それによってイ
ンペラは駆動される。インペラを通過した粒子の運動経
路の概略を点線で示す。
インペラ12はハウジング18内で回転し、その内部チ
ャンバは、流れるバルク材料が鋭い縁になるべく当たら
ないように、又を氏抗ができるだけ少なくなるように、
構成されている。インペラから放射状方向に離れた後、
バルク材料はハウジング18に流れ込み、出口20に達
するが、この断面積はバルク流の供給パイプ10の断面
積に等しいか、それよりも大きい。
ャンバは、流れるバルク材料が鋭い縁になるべく当たら
ないように、又を氏抗ができるだけ少なくなるように、
構成されている。インペラから放射状方向に離れた後、
バルク材料はハウジング18に流れ込み、出口20に達
するが、この断面積はバルク流の供給パイプ10の断面
積に等しいか、それよりも大きい。
インペラ12はシャフト22によって駆動されるが、こ
のシャフトは、ハウジングに固定されたシャンク24内
のベアリングに、軸方向の力が吸収されるように回転自
在に支持されている。
のシャフトは、ハウジングに固定されたシャンク24内
のベアリングに、軸方向の力が吸収されるように回転自
在に支持されている。
シャフト22の下端には、駆動用ギア26がキー旧めさ
れ、中間シャフト28に支持されたギア30と噛み合っ
ている。このシャフトにはもう一つのギア32が固定さ
れ、モータ36のピニオン34と噛み合い、該モータは
、装置の下部にフランジで取り付けられ、インペラの駆
動軸と連結されている。
れ、中間シャフト28に支持されたギア30と噛み合っ
ている。このシャフトにはもう一つのギア32が固定さ
れ、モータ36のピニオン34と噛み合い、該モータは
、装置の下部にフランジで取り付けられ、インペラの駆
動軸と連結されている。
ギアリング、即ち二つのギア30.32を具えた中間シ
ャフトは、装置の中心軸の周りに回転するギア用ハウジ
ング38内に設置されている。図示の実施例においては
、ハウジングのフランジに挿入された比較的大径のボー
ルベアリングによって、ギア用ハウジング38を支持す
ることによって、これを実現している。
ャフトは、装置の中心軸の周りに回転するギア用ハウジ
ング38内に設置されている。図示の実施例においては
、ハウジングのフランジに挿入された比較的大径のボー
ルベアリングによって、ギア用ハウジング38を支持す
ることによって、これを実現している。
伝達されるトルクによるギアハウジング38の摸じれは
、力計測手段40によって制限され、且つ測定される。
、力計測手段40によって制限され、且つ測定される。
このような力測定手段は公知であり、市販されている。
この手段は、基本的に、アームの端部に作用する力によ
って生じる湾曲を、これに付着されたワイヤ型歪みゲー
ジによって検出する頑丈な湾曲アームからなっている。
って生じる湾曲を、これに付着されたワイヤ型歪みゲー
ジによって検出する頑丈な湾曲アームからなっている。
適当に較正すれば、このワイヤ歪みゲージは、それに作
用する力を直接に表示する。
用する力を直接に表示する。
成る流量のバルク流がこの装置を流れる場合、成る値の
トルクが伝達されて、インペラ12の角速度Wが一定値
に維持される必要がある。ギア用ハウジング38は実質
的に摩擦が無いように取り付けられているが、反動トル
クの影響のために僅かな角度だけ回転し、力計測手段4
0の指針を変位させる。この指針の変位が大きい程、力
計測手段によって供給され且つ測定される反動は大きく
なり、この反動がインペラを通過するバルク流の直接の
指標となる。
トルクが伝達されて、インペラ12の角速度Wが一定値
に維持される必要がある。ギア用ハウジング38は実質
的に摩擦が無いように取り付けられているが、反動トル
クの影響のために僅かな角度だけ回転し、力計測手段4
0の指針を変位させる。この指針の変位が大きい程、力
計測手段によって供給され且つ測定される反動は大きく
なり、この反動がインペラを通過するバルク流の直接の
指標となる。
次式において、R1は回転エレメントに達するシャフト
22上のギア26の半径を表し、Rt。
22上のギア26の半径を表し、Rt。
R3はそれぞれシャフト28上のギア30.32の半径
を表し、R,はR1と噛み合い、R5はピニオン34と
噛み合う。
を表し、R,はR1と噛み合い、R5はピニオン34と
噛み合う。
ギア用ハウジング38の測定トルクM、は二つの反対向
きの成分Ms、とM、2からなっている。前者は駆動シ
ャフト22からもたらされ、次ぎの値を有する。
きの成分Ms、とM、2からなっている。前者は駆動シ
ャフト22からもたらされ、次ぎの値を有する。
I
ここでMAは駆動シャフトの負荷モーメントである。第
2の部分はピニオン34からもたらされ、次の値を有す
る。
2の部分はピニオン34からもたらされ、次の値を有す
る。
この結果、次の式が成り立つ。
M!l!M、、+M、。
この測定トルク、従って測定装置の感度は、RsをR2
よりも大きく選び、R,をR2よりも小さく選ぶことに
よって、大きくなる。回転エレメントに達する駆動シャ
フトが無負荷の時は、摩擦のためのアイドリングモーメ
ントRMAだけが残り、これは初期トルクMAのためで
ある。この摩擦は、式(1)によって、箪ア用ハウジン
グ38の反動モーメントRMS となる。
よりも大きく選び、R,をR2よりも小さく選ぶことに
よって、大きくなる。回転エレメントに達する駆動シャ
フトが無負荷の時は、摩擦のためのアイドリングモーメ
ントRMAだけが残り、これは初期トルクMAのためで
ある。この摩擦は、式(1)によって、箪ア用ハウジン
グ38の反動モーメントRMS となる。
第2の反対方向成分RM’;は中間シャフト28の摩擦
トルクRM zから生じる。同じような考えに従って、
次式が導かれる。
トルクRM zから生じる。同じような考えに従って、
次式が導かれる。
両成分の和RM s ”’ RM s + RM sは
、摩擦損失によって生じる外乱変動である。これは次の
条件が成立する場合には、零となる。
、摩擦損失によって生じる外乱変動である。これは次の
条件が成立する場合には、零となる。
又は
式(II)が満足されると、本発明によって摩擦の影響
は精密に補償され、温度の変化によって変わるギアリン
グの内部摩擦に無関係な測定が可能となる。
は精密に補償され、温度の変化によって変わるギアリン
グの内部摩擦に無関係な測定が可能となる。
Rff<R2の場合、測定信号MSは負の値(式r参照
)をとる。即ち、負荷モーメントMAと反対になる。中
間シャフトの摩擦トルクもMA’と反対なので、摩擦ト
ルクを補償することは不可能である。従って、本発明に
おいては、R3は常にR2よりも大きいことが必要であ
る。
)をとる。即ち、負荷モーメントMAと反対になる。中
間シャフトの摩擦トルクもMA’と反対なので、摩擦ト
ルクを補償することは不可能である。従って、本発明に
おいては、R3は常にR2よりも大きいことが必要であ
る。
次ぎの説明においては、事を簡単にするためにRz =
R+ = 2 Rzの場合を取り扱う。
R+ = 2 Rzの場合を取り扱う。
式(I)の最初の括弧内の項は0.5に等しい。
両方の条件を満足し、且つO〜2ONmの範囲のトルク
の測定に適した簡単な計測装置が第1図に示されている
。この場合には、式(II)はとなり、即ち中間シャフ
ト28の摩擦トルクは、出力シャフト22の摩擦トルク
の半分であることが必要である。
の測定に適した簡単な計測装置が第1図に示されている
。この場合には、式(II)はとなり、即ち中間シャフ
ト28の摩擦トルクは、出力シャフト22の摩擦トルク
の半分であることが必要である。
この要求に合致するためには、ギアの巾を適当に選択す
ればよい。−20℃から+50℃までの温度範囲内で、
測定信号に対する摩擦の影響が0.5%以下になること
が実験によって確かめられた。
ればよい。−20℃から+50℃までの温度範囲内で、
測定信号に対する摩擦の影響が0.5%以下になること
が実験によって確かめられた。
計測手段の感度は、ギアリングを第2図の実施例のよう
に設計することによって、かなり増大できる。
に設計することによって、かなり増大できる。
回転エレメントに達している駆動シャフト上のギア26
の直径R,は、可能な限り小さく選ばれることが好まし
く、これによって、与えられた出力速度において、ギア
の周速度及び摩擦を全体として最小にすることができる
。これによって、R3〉R2の条件のみでなく、Rz>
R+の条件を満足させることができ、式(1)による高
感度を蓮成することも可能となった。
の直径R,は、可能な限り小さく選ばれることが好まし
く、これによって、与えられた出力速度において、ギア
の周速度及び摩擦を全体として最小にすることができる
。これによって、R3〉R2の条件のみでなく、Rz>
R+の条件を満足させることができ、式(1)による高
感度を蓮成することも可能となった。
上述の条件を満足させるために、ギア32は内歯を具え
ていることを要する。一つの例では、R2”2R+、及
びRi −2Rz = 4 R+となっている。この結
果、式(II)は次のようになった。
ていることを要する。一つの例では、R2”2R+、及
びRi −2Rz = 4 R+となっている。この結
果、式(II)は次のようになった。
中間シャフト28の摩擦トルクは、22の出力シャフト
の摩擦トルクの2倍なければならない。
の摩擦トルクの2倍なければならない。
これは、例えば第2図の実施例において、プレート42
をギア32の面から僅かに離して平行に滑動自在に設置
し、油圧ブレーキとして機能させることによって可能で
ある。
をギア32の面から僅かに離して平行に滑動自在に設置
し、油圧ブレーキとして機能させることによって可能で
ある。
図示の装置は、感度を10倍のオーダーで増加させるこ
とができ、測定可能なトルクの範囲もO〜2Nmであり
、一方、精度は第1図のものと同一に保持される。勿論
、この結果は、全てのベアリングがギア用向38内に収
容されており、温度に依存するギアオイルの粘度が、全
てのベアリングについて同じと言う条件下においてのみ
、達成可能である。第2図に示す実施例において、駆動
シャフト22は非常に長く形成され、それによって第2
ベアリング44がギア用ハウジング38の外に設けられ
ている。このベアリングは作動中に、不可避的にギア用
ハウジングと異なる温度とならざるを得ないので、摩擦
の影響の温度依存性と、それによる零点の変動はかなり
大きい。この問題は、外のベアリング44を、圧縮気体
によって実質的に無摩擦状態でシャフトを担持する公知
のガスベアリングとして設計することによって、解決す
ることができる。装置を導管内で使用してシャフトの空
隙のシーリングが純粋な圧縮気体によって清掃され、塵
埃を除去するようにすれば、この設計はあまり困難でな
く実現可能である。
とができ、測定可能なトルクの範囲もO〜2Nmであり
、一方、精度は第1図のものと同一に保持される。勿論
、この結果は、全てのベアリングがギア用向38内に収
容されており、温度に依存するギアオイルの粘度が、全
てのベアリングについて同じと言う条件下においてのみ
、達成可能である。第2図に示す実施例において、駆動
シャフト22は非常に長く形成され、それによって第2
ベアリング44がギア用ハウジング38の外に設けられ
ている。このベアリングは作動中に、不可避的にギア用
ハウジングと異なる温度とならざるを得ないので、摩擦
の影響の温度依存性と、それによる零点の変動はかなり
大きい。この問題は、外のベアリング44を、圧縮気体
によって実質的に無摩擦状態でシャフトを担持する公知
のガスベアリングとして設計することによって、解決す
ることができる。装置を導管内で使用してシャフトの空
隙のシーリングが純粋な圧縮気体によって清掃され、塵
埃を除去するようにすれば、この設計はあまり困難でな
く実現可能である。
装置の零点調節は次のように行われる。装置を、−20
℃での標準オイル粘度に相当する非常に粘度の高いオイ
ルで充たす。このオイルを用いて、標準オイルに変更し
た後、通常起こり得るあらゆる温度の下で、零点が維持
されるように油圧ブレーキ又はプレート42を調整すれ
ば、零点は非常に精密に調整可能である。
℃での標準オイル粘度に相当する非常に粘度の高いオイ
ルで充たす。このオイルを用いて、標準オイルに変更し
た後、通常起こり得るあらゆる温度の下で、零点が維持
されるように油圧ブレーキ又はプレート42を調整すれ
ば、零点は非常に精密に調整可能である。
第1図は本発明装置の概略側断面図、
第2図は第1図の装置を改変した別の実施例の側断面図
である。 10−・−供給バイブ 12−回転エレメント1
4−・−ロークリプレート 16−・案内羽根18−・
ハウジング 2(L−出口22−[IJ]シャフ
ト 24−・−シャンク26.30.32・・−ギ
ア 28−・中間シャフト 36−・モータ38・−・
ギア用ハウジング 40−・力計測手段以下余白 図面の浄譜内容に変更なL) 手続補正書(方式ン 昭和61年6り〃日
である。 10−・−供給バイブ 12−回転エレメント1
4−・−ロークリプレート 16−・案内羽根18−・
ハウジング 2(L−出口22−[IJ]シャフ
ト 24−・−シャンク26.30.32・・−ギ
ア 28−・中間シャフト 36−・モータ38・−・
ギア用ハウジング 40−・力計測手段以下余白 図面の浄譜内容に変更なL) 手続補正書(方式ン 昭和61年6り〃日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、一定の速度で駆動され、軸方向に作用するバルク流
を放射状に偏向し、バルク流に接線方向の速度成分を付
与するための回転エレメント(12)を、シャフト(2
2)に固定して設け、バルク流に依存するトルクを前記
シャフト(22)の位置で測定するように構成し、更に
担持エレメント(38)内に配置された二段ギアと、そ
れぞれR_1、R_2、R_3、R_4の半径を有する
4個のギア(26、30、32、34)を有し、第1ギ
ア(26)はシャフト(22)に取り付けられ、中間シ
ャフト(28)に取り付けられた第2ギア(30)と噛
み合い、又第3ギア(32)は同じく中間シャフト(2
8)に取り付けられ、駆動シャフトに取り付けられた第
4ギア(34)と噛み合うように構成されてなるバルク
流計量装置であって、運動方向がシャフトに作用する反
動の方向と同じになるように前記担持エレメント(38
)内に可動に取り付けられた前記中間シャフト(28)
は、力計測手段(40)によって所定位置に保持され、
又前記シャフト(22)のアイドリング摩擦トルクRM
_Aと中間シャフト(28)のアイドリング摩擦トルク
RM_Zが、絶対値においてR_3がR_2よりも大き
い初期条件の下で、次式を満足することを特徴とするバ
ルク流計測装置。 (R_3−R_2)/R_1=RM_Z/RM_A2、
半径Rを有するギア(32)が内歯を有し、且つR_3
>R_2及びR_2>R_1であることを特徴とする特
許請求の範囲第1項に記載された装置。 3、摩擦トルクが、異なった巾のギアを使用することに
よって変更可能であることを特徴とする特許請求の範囲
第1項又は第2項に記載された装置。 4、摩擦トルクが、ギア(30、32)に作用する油圧
ブレーキによって調節可能であることを特徴とする特許
請求の範囲第1項又は第2項に記載された装置。 5、前記油圧ブレーキが、ギア(32)の前面から一定
の距離だけ離れて設けられたプレート(42)を具え、
該プレートとギア(32)との距離が可変に構成されて
いることを特徴とする特許請求の範囲第4項に記載され
た装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19853507993 DE3507993A1 (de) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | Vorrichtung zur messung eines massestromes |
DE3507993.2 | 1985-03-06 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61280523A true JPS61280523A (ja) | 1986-12-11 |
JPH0560533B2 JPH0560533B2 (ja) | 1993-09-02 |
Family
ID=6264400
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61046480A Granted JPS61280523A (ja) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | バルク状物質の流れを計量する装置 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4700578A (ja) |
EP (1) | EP0196440B1 (ja) |
JP (1) | JPS61280523A (ja) |
AT (1) | ATE38560T1 (ja) |
AU (1) | AU564527B2 (ja) |
DE (2) | DE3507993A1 (ja) |
NZ (1) | NZ215315A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04332823A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-19 | Kajima Corp | 圧送微粉体圧送量の検出装置 |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3633694C3 (de) * | 1986-10-03 | 1997-04-30 | Schenck Ag Carl | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Messung der Förderstärke eines Schüttgutstromes |
DE3717615A1 (de) * | 1987-05-25 | 1988-12-15 | Schenck Ag Carl | Verfahren zur kontinuierlichen ermittlung der foerderstaerke eines schuettgutstromes und/oder zum kontinuierlichen dosieren von schuettgut und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
DE3940576A1 (de) * | 1989-12-08 | 1991-06-13 | Cra Services | Vorrichtung zur messung eines massestromes |
DE4028141C2 (de) * | 1990-09-04 | 1994-07-14 | Atz Evus | Vorrichtung zur Messung eines vorzugsweise mehrphasigen Masse-Stromes |
DE4134318A1 (de) * | 1991-10-17 | 1993-04-22 | Pfister Gmbh | Vorrichtung zur messung eines massenstroms nach dem coriolis-prinzip |
DE59204518D1 (de) * | 1992-09-30 | 1996-01-11 | Schenck Ag Carl | Vorrichtung zum Messen eines Massestroms. |
DE4442462B4 (de) * | 1994-11-29 | 2005-04-14 | Pfister Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Massenstrombestimmung nach dem Coriolis-Prinzip |
DE19537856A1 (de) * | 1995-10-11 | 1997-04-17 | Schenck Ag Carl | Meßrotor für Massendurchflußmeßgeräte |
DE19542290A1 (de) * | 1995-11-14 | 1997-05-15 | Schenck Ag Carl | Meßrotor für Massendurchflußmeßgeräte |
DE19605910B4 (de) * | 1996-02-17 | 2005-04-21 | Schenck Process Gmbh | Vorrichtung zum Messen eines Massestroms nach dem Coriolis-Meßprinzip |
DE69629824T2 (de) * | 1996-11-29 | 2004-07-15 | S.E.G. Mekanik Ab | Vorrichtung zur Massendurchflussmessung |
ES2285725T3 (es) * | 1997-02-11 | 2007-11-16 | S.E.G. Mekanik Ab | Dispositivo de medicion del par para un rotor de paletas. |
DE10041433C2 (de) * | 2000-08-23 | 2002-06-13 | Flumesys Gmbh Fluidmes Und Sys | Vorrichtung zur Messung eines Masse-Stromes |
FR2827672B1 (fr) * | 2001-07-20 | 2004-07-23 | Centre Nat Machinisme Agricole | Dispositif de mesure du debit massique sur distributeur centrifuge de particules solides |
SE0103371D0 (sv) * | 2001-10-09 | 2001-10-09 | Abb Ab | Flow measurements |
DE10253078B3 (de) | 2002-11-13 | 2004-04-15 | Schenck Process Gmbh | Meßvorrichtung zur Ermittlung der Durchsatzmenge eines Massestromes |
DE10336941B9 (de) * | 2003-08-07 | 2005-03-24 | Törner, Ludger | Vorrichtung zum Messen eines Massestroms nach dem Coriolis-Messprinzip |
DE102004060045B4 (de) * | 2004-12-14 | 2006-11-23 | Schenck Process Gmbh | Vorrichtung zum Messen eines Massestromes |
DE102017010852A1 (de) | 2017-11-23 | 2019-05-23 | Schenck Process Europe Gmbh | Vorrichtung mit einem Dichtelement zum Abdichten eines Spalts, Verfahren zum Betreiben einer solchen Vorrichtung, Messsystem und Dosiersystem |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2771773A (en) * | 1952-05-10 | 1956-11-27 | Wallace & Tiernan Inc | Measurement of mass rate of flow of fluent material |
US2934951A (en) * | 1952-09-09 | 1960-05-03 | Li Yao Tzu | Mass flowmeter |
US2775125A (en) * | 1954-07-16 | 1956-12-25 | Exxon Research Engineering Co | Mass flow meter |
DE1211415B (de) * | 1961-04-19 | 1966-02-24 | Bahlsen Werner | Vorrichtung zum gewichtsmaessigen Dosieren von streufaehigen Stoffen im Fluss |
DE7023502U (de) * | 1970-06-23 | 1972-11-23 | Dansk Industri Syndikat A/S | Geraet zur bestimmung bzw. messung eines stromes von schuettfaehigen oder stroemenden stoffen |
DE2544976A1 (de) * | 1975-10-08 | 1977-04-14 | Maximilianshuette Eisenwerk | Verfahren und vorrichtung zum bestimmen des durchflusses eines massestroms |
-
1985
- 1985-03-06 DE DE19853507993 patent/DE3507993A1/de active Granted
-
1986
- 1986-02-19 AT AT86102136T patent/ATE38560T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-02-19 DE DE8686102136T patent/DE3661157D1/de not_active Expired
- 1986-02-19 EP EP86102136A patent/EP0196440B1/de not_active Expired
- 1986-02-27 NZ NZ215315A patent/NZ215315A/en unknown
- 1986-02-28 AU AU54234/86A patent/AU564527B2/en not_active Ceased
- 1986-03-05 JP JP61046480A patent/JPS61280523A/ja active Granted
- 1986-03-05 US US06/836,391 patent/US4700578A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04332823A (ja) * | 1991-05-09 | 1992-11-19 | Kajima Corp | 圧送微粉体圧送量の検出装置 |
JPH0820294B2 (ja) * | 1991-05-09 | 1996-03-04 | 鹿島建設株式会社 | 圧送微粉体圧送量の検出装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3507993C2 (ja) | 1987-08-13 |
JPH0560533B2 (ja) | 1993-09-02 |
NZ215315A (en) | 1988-03-30 |
ATE38560T1 (de) | 1988-11-15 |
EP0196440B1 (de) | 1988-11-09 |
US4700578A (en) | 1987-10-20 |
AU5423486A (en) | 1986-09-11 |
EP0196440A1 (de) | 1986-10-08 |
DE3661157D1 (en) | 1988-12-15 |
AU564527B2 (en) | 1987-08-13 |
DE3507993A1 (de) | 1986-09-11 |
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