JPS61270210A - 膨張構造を有する塊状結晶性アルミノシリケ−トおよびその製法 - Google Patents
膨張構造を有する塊状結晶性アルミノシリケ−トおよびその製法Info
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- JPS61270210A JPS61270210A JP61056018A JP5601886A JPS61270210A JP S61270210 A JPS61270210 A JP S61270210A JP 61056018 A JP61056018 A JP 61056018A JP 5601886 A JP5601886 A JP 5601886A JP S61270210 A JPS61270210 A JP S61270210A
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
- C04B38/02—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof by adding chemical blowing agents
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C11/00—Multi-cellular glass ; Porous or hollow glass or glass particles
- C03C11/007—Foam glass, e.g. obtained by incorporating a blowing agent and heating
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明は、窒素を含有する膨張独立気泡構造を有する少
なくとも部分的に結晶性の塊状（ｍａｓｓｉｖｅ）アル
ミノシリケート並びにその製造に関する。
なくとも部分的に結晶性の塊状（ｍａｓｓｉｖｅ）アル
ミノシリケート並びにその製造に関する。
本発明の目的は、支持具（ｂ＠ａｒ＠ｒ）材料として使
用可能にさせる良好な圧縮強さを保有しながら良好な断
熱率を有する新規の膨張塊状物質を提供することにあっ
た。このような物質は、ビルディングの伝統的分野にお
いて、そして炉の断熱において、防火壁および戸の製造
において、並びに軍艦製作において多くの応用を見出す
。「塊状」は、「粒状」Ｋ対立するものとして［モノリ
シック（ｍｏｎｏｌｉｔｈｉｃ）Ｊなる意味で使用され
る。
用可能にさせる良好な圧縮強さを保有しながら良好な断
熱率を有する新規の膨張塊状物質を提供することにあっ
た。このような物質は、ビルディングの伝統的分野にお
いて、そして炉の断熱において、防火壁および戸の製造
において、並びに軍艦製作において多くの応用を見出す
。「塊状」は、「粒状」Ｋ対立するものとして［モノリ
シック（ｍｏｎｏｌｉｔｈｉｃ）Ｊなる意味で使用され
る。
また、必須の目的は、軽く、不透水性であり、不燃性で
あり、かつ／ ０００℃程度の比軟的高温に対して抵抗
性であるようなｍ類の物質を製造できることにあった。
あり、かつ／ ０００℃程度の比軟的高温に対して抵抗
性であるようなｍ類の物質を製造できることにあった。
更に、このような物質は、連続的に製造されるべきであ
ることが高度に望ましい。
ることが高度に望ましい。
技術の現状では、温度の昇温によって二酸化炭素の放出
を生ずる炭酸塩によって再生ガラスを膨張する技術を便
用することによって、膨張ガラス発泡体物質を製造する
ことは、既知である。しかしながら、実際には、このよ
５７ｚ物質は、特に以下の理由で全くの満足全厚えない
。このようなガラス発泡体は、使用された膨張剤の性状
それ自体に帰することができる高い感湿性を有する。事
実、使用された炭酸塩は、金属酸化物残渣の物質内での
現存上杵し、この金）Ａ＃Ｒ，化物残渣はその場で加水
分解されて製品の品質および寿命を傷つける塩基性灰汁
を生ずる。それ故、このような製品の使用は、その不透
過上保証しようとする品質の被板物による追加の保護を
必須に必要とする。
を生ずる炭酸塩によって再生ガラスを膨張する技術を便
用することによって、膨張ガラス発泡体物質を製造する
ことは、既知である。しかしながら、実際には、このよ
５７ｚ物質は、特に以下の理由で全くの満足全厚えない
。このようなガラス発泡体は、使用された膨張剤の性状
それ自体に帰することができる高い感湿性を有する。事
実、使用された炭酸塩は、金属酸化物残渣の物質内での
現存上杵し、この金）Ａ＃Ｒ，化物残渣はその場で加水
分解されて製品の品質および寿命を傷つける塩基性灰汁
を生ずる。それ故、このような製品の使用は、その不透
過上保証しようとする品質の被板物による追加の保護を
必須に必要とする。
更に、このようなガラス発泡体は、バッチ的にだけ製造
され得る。最後に、その製法は、／７時間程度の非常に
長い焼鈍時間を必要とし、このことは勿論このような製
品の製造コストに対して非常に不都合な影ＩＩＩｔ−有
する。
され得る。最後に、その製法は、／７時間程度の非常に
長い焼鈍時間を必要とし、このことは勿論このような製
品の製造コストに対して非常に不都合な影ＩＩＩｔ−有
する。
米国特許第ユ、ｇ３７，１１７３号明細誉は、その上に
、異なる海綿状構造の連続層の形態を有する層別ガラス
質物質の製法を提案している。しかしながら、良好な断
熱性全厚えようとする低密度の物質の芯は、許容可能な
機械的性質を有する製品を得ることが望まれるならば、
必ずより密な層によってジャケット化されなければなら
ない。連続層の気泡構造の差は、使用される発泡剤の性
状の変性から生じ、すべての例において残在する後者は
依然として炭酸カルシウムをベースとする。このような
製品も、前記のように、高い感湿性を有する。更に、こ
の米国特許第コ、ざ３り、ｔり３号明細書によって提案
される妥協解決法は、その断熱性および機械的性質の両
方が不十分のままである物質をもたらす。
、異なる海綿状構造の連続層の形態を有する層別ガラス
質物質の製法を提案している。しかしながら、良好な断
熱性全厚えようとする低密度の物質の芯は、許容可能な
機械的性質を有する製品を得ることが望まれるならば、
必ずより密な層によってジャケット化されなければなら
ない。連続層の気泡構造の差は、使用される発泡剤の性
状の変性から生じ、すべての例において残在する後者は
依然として炭酸カルシウムをベースとする。このような
製品も、前記のように、高い感湿性を有する。更に、こ
の米国特許第コ、ざ３り、ｔり３号明細書によって提案
される妥協解決法は、その断熱性および機械的性質の両
方が不十分のままである物質をもたらす。
発明の詳細な説明
一方、本発明は、窒素を含有する独立気泡を有する独立
気泡を有する膨張構造を有する少なくとも部分的に結晶
性の塊状アルミノシリケートに関する。この種の物質は
、アルミニウムをベースとする窒化物を酸化して、窒素
を含有する独立気泡を有する膨張塊状物を生ずることか
ら生じ、そして前記酸化は、金属でも金属でなくとも触
媒、特に酸化物の添加によって容易にされ得る。物質の
この特定の構造は、不透過性にさせる。簀に、この物質
は、総合的化学的不活性並びに優秀な防火性を有する。
気泡を有する膨張構造を有する少なくとも部分的に結晶
性の塊状アルミノシリケートに関する。この種の物質は
、アルミニウムをベースとする窒化物を酸化して、窒素
を含有する独立気泡を有する膨張塊状物を生ずることか
ら生じ、そして前記酸化は、金属でも金属でなくとも触
媒、特に酸化物の添加によって容易にされ得る。物質の
この特定の構造は、不透過性にさせる。簀に、この物質
は、総合的化学的不活性並びに優秀な防火性を有する。
本発明の方法によれば、物質は、以下の連続操作
工業ガラスの粉砕、
粉砕工業ガラスの重量に対してθ、／ −＃重量％の割
合のアルミニウムをベースとする窒化物の添加 粉砕ガラス物質とこのように添加された窒化物との混合 ｇｏｏ〜１０００℃の温度に約７時間かけて加熱するこ
とによる前記混合物内の窒化物の酸化、および 膨張結晶性アルミノシリケートの冷却および回収 を実施することによって得られるる 本発明に係る製品および方法の他の特徴および利点は、
勿論、純粋に非限定例として与えられる製法を実施する
特定の態様を特に参照して以下に与えられる具体的説明
を読むことから明らかであろう。
合のアルミニウムをベースとする窒化物の添加 粉砕ガラス物質とこのように添加された窒化物との混合 ｇｏｏ〜１０００℃の温度に約７時間かけて加熱するこ
とによる前記混合物内の窒化物の酸化、および 膨張結晶性アルミノシリケートの冷却および回収 を実施することによって得られるる 本発明に係る製品および方法の他の特徴および利点は、
勿論、純粋に非限定例として与えられる製法を実施する
特定の態様を特に参照して以下に与えられる具体的説明
を読むことから明らかであろう。
好ましい態様の説明
本発明に係るアルミノシリケートは、例えば以下の方法
で得ることができる。第一に、工業ガラス、即ち再生ガ
ラス、例えば瓶ガラスまたは窓ガラスの粉砕が、行われ
る。このような粉砕は、有利にはボールミルまたは粉砕
機中で行われる。粉砕は、粉末が得られるまで継続され
る。実際に、このような粉砕物質の特定の粒度は臨界的
ではないことが見出される。
で得ることができる。第一に、工業ガラス、即ち再生ガ
ラス、例えば瓶ガラスまたは窓ガラスの粉砕が、行われ
る。このような粉砕は、有利にはボールミルまたは粉砕
機中で行われる。粉砕は、粉末が得られるまで継続され
る。実際に、このような粉砕物質の特定の粒度は臨界的
ではないことが見出される。
次いで、この粉砕物質にアルミニウムをベースとする窒
化物０．７〜３重量％が添加され、次いでこのようにし
て得られた混合物が均質化される。
化物０．７〜３重量％が添加され、次いでこのようにし
て得られた混合物が均質化される。
使用される窒化物は、例えば窒化アルミニウム、即ち商
業的窒化アルミニウムまたは例えば少なくとも約１２０
０℃の温度でのアルミナとアンモニアとの直接反応によ
って得られる高反応性を有する窒化アルミニウムのいず
れかによって構成され得る。修正として、使用される窒
化物は、天然カオリンなとのアルミノシリケートとアン
モニアとの反応生成物によっても構成され得る。このよ
うな窒素処理アルミノシリケートの製造は、有利には、
アルミノシリケートをアンモニア流下で７２００℃程度
の温度において数時間加熱することによって行われ得る
。カオリン（最良の品質のものを使用することは必要で
はない）は、このように物価安定化される（ｖａｌｏｒ
ｉｚｅ）。
業的窒化アルミニウムまたは例えば少なくとも約１２０
０℃の温度でのアルミナとアンモニアとの直接反応によ
って得られる高反応性を有する窒化アルミニウムのいず
れかによって構成され得る。修正として、使用される窒
化物は、天然カオリンなとのアルミノシリケートとアン
モニアとの反応生成物によっても構成され得る。このよ
うな窒素処理アルミノシリケートの製造は、有利には、
アルミノシリケートをアンモニア流下で７２００℃程度
の温度において数時間加熱することによって行われ得る
。カオリン（最良の品質のものを使用することは必要で
はない）は、このように物価安定化される（ｖａｌｏｒ
ｉｚｅ）。
次いで、粉砕ガラスとアルミニウムをベースとする窒化
物とのこのようにして得られた混合物は、炉、例えばマ
ツフル炉に入れられ、その〃℃〜１００℃の温度上昇は
、約７時間３０分行われる。次いで、ガラス転移温度に
近いこの温度は、約１時間維持され、次いで炉は、冷却
される。炉の余熱のため、ｌＩＯθ℃程度の温度は、約
一時間の終りに得られ、この温度において膨張結晶性ア
ルミノシリケートを取り出すことが可能である。次いで
、得られる物質は、出発物質の容量よりも非常に大ぎい
容量の灰白色物の形態である。
物とのこのようにして得られた混合物は、炉、例えばマ
ツフル炉に入れられ、その〃℃〜１００℃の温度上昇は
、約７時間３０分行われる。次いで、ガラス転移温度に
近いこの温度は、約１時間維持され、次いで炉は、冷却
される。炉の余熱のため、ｌＩＯθ℃程度の温度は、約
一時間の終りに得られ、この温度において膨張結晶性ア
ルミノシリケートを取り出すことが可能である。次いで
、得られる物質は、出発物質の容量よりも非常に大ぎい
容量の灰白色物の形態である。
前記温度並びに温度上昇および降下のサイクルは、成る
多数の改作および修正に付され得ることに留意すべきで
ある。
多数の改作および修正に付され得ることに留意すべきで
ある。
このような操作法は、本発明に係る方法の連続実施を可
能にすることに留意すべきであり、アルミニウムをベー
スとする窒化物の酸化は、例えばトンネル炉を通しての
通過によって行われる。
能にすることに留意すべきであり、アルミニウムをベー
スとする窒化物の酸化は、例えばトンネル炉を通しての
通過によって行われる。
部分的に結晶性のアルミノシリケートは、すべての所望
の性質を有する。
の性質を有する。
本発明に係る物質は、見掛密度λＱＯ〜７００に９／ゴ
を有する。得られる密度の正確な値は、使用される出発
ガラスの性状、並びにそれに添加されているアルミニウ
ムをベースとする窒化物の性状および品質および量の関
数である。従って、このアルミノシリケートは、伝統的
海綿状物質のすべてよりも軽い物質である。
を有する。得られる密度の正確な値は、使用される出発
ガラスの性状、並びにそれに添加されているアルミニウ
ムをベースとする窒化物の性状および品質および量の関
数である。従って、このアルミノシリケートは、伝統的
海綿状物質のすべてよりも軽い物質である。
窒素を含有する独立気泡を有するその膨張構造の事実の
ため、本発明に係る塊状アルミノシリケートは、完全に
不透水性であり、かつ化学薬品の作用に対して優秀な抵
抗性を有する物質を構成する。それは、事実、濃塩酸、
濃硝酸並びに濃厚ソーダに完全に耐える。周囲温度で本
発明に係るアルミノシリケートとこれらの化学薬品との
６時間接触後、物質の構造の最小の変性も検出されない
。
ため、本発明に係る塊状アルミノシリケートは、完全に
不透水性であり、かつ化学薬品の作用に対して優秀な抵
抗性を有する物質を構成する。それは、事実、濃塩酸、
濃硝酸並びに濃厚ソーダに完全に耐える。周囲温度で本
発明に係るアルミノシリケートとこれらの化学薬品との
６時間接触後、物質の構造の最小の変性も検出されない
。
更に、本発明に係るアルミノシリケートは、エチルアル
コール、ベンゼン、アセトン、エーテルなどの有機溶媒
に対して不感受性である。
コール、ベンゼン、アセトン、エーテルなどの有機溶媒
に対して不感受性である。
本発明に係る製品は、／ ０００℃程度に達することが
ある高温に対して優秀な抵抗性も有する。
ある高温に対して優秀な抵抗性も有する。
／ Ｏ’ｌＯ℃の温度で数時間加熱された製品は、如何
なる劣化も受けない。更に、それは、熱衝撃に対して全
く不感受性である。事実、一方で＋４ｉｏθ℃〜＋Ｊ’
Ｃ１他方で＋ｇ’ｅ〜−７ｕ℃（液体窒素の温度）の焼
鈍に付される物質の疲労試験は、如何なる劣化も示さず
、かなりの内部応力の存在を証明する単純な割れの存在
さえ示さない。〃℃と２００℃との間で測定されたこの
物質の熱膨張率は、約７．ｌＩＸ １０”” Ｋ”に等
しい。
なる劣化も受けない。更に、それは、熱衝撃に対して全
く不感受性である。事実、一方で＋４ｉｏθ℃〜＋Ｊ’
Ｃ１他方で＋ｇ’ｅ〜−７ｕ℃（液体窒素の温度）の焼
鈍に付される物質の疲労試験は、如何なる劣化も示さず
、かなりの内部応力の存在を証明する単純な割れの存在
さえ示さない。〃℃と２００℃との間で測定されたこの
物質の熱膨張率は、約７．ｌＩＸ １０”” Ｋ”に等
しい。
圧縮強さの各種の試験は、本発明に係るアルミノシリケ
ートが約、？ Ｘ １０’ Ｐａよりも高い圧縮強さを
有していたことを実証している。それ故、このような性
質は、本発明に係る物質に優秀な支持特性を与える。
ートが約、？ Ｘ １０’ Ｐａよりも高い圧縮強さを
有していたことを実証している。それ故、このような性
質は、本発明に係る物質に優秀な支持特性を与える。
本発明に係るアルミノシリケートについて行われた各種
の実験は、アルミノシリケートが断熱率０．０りＷ／ｎ
”Ｃ程度を有していたことを示している。
の実験は、アルミノシリケートが断熱率０．０りＷ／ｎ
”Ｃ程度を有していたことを示している。
従って、それは、優秀な断熱材料を構成する。
最後に、本発明に係るアルミノシリケートの各種の試料
の熱拡散率は、後述のようなフラッシュ法によって測定
されている。
の熱拡散率は、後述のようなフラッシュ法によって測定
されている。
方法の原理
使用されるフラッジｚ法は、手厚の一般に円柱状の試験
片の面の一方にパルス光源を均一に非常に短時間照射し
、そして熱フシックスに対向する面の変化（時間および
温度の関数として）を分析することからなる。照射面は
、予め黒化されて入射エネルギーの大部分を吸収し、そ
して使用された波長に透明性の試験片の場合には、物質
の中央への光束の如何なる透過も回避する。熱拡散率は
、エネルギーパルスの空時分布並びに軸方向熱損失を考
慮に入れた各種の理論モデルから得られる曲＠Ｔ （、
ｔ＞の分析によって求められる。
片の面の一方にパルス光源を均一に非常に短時間照射し
、そして熱フシックスに対向する面の変化（時間および
温度の関数として）を分析することからなる。照射面は
、予め黒化されて入射エネルギーの大部分を吸収し、そ
して使用された波長に透明性の試験片の場合には、物質
の中央への光束の如何なる透過も回避する。熱拡散率は
、エネルギーパルスの空時分布並びに軸方向熱損失を考
慮に入れた各種の理論モデルから得られる曲＠Ｔ （、
ｔ＞の分析によって求められる。
測定装置の説明
使用された装置は、測定を３３〜１０００℃で行うこと
を可能にする。パルス型熱源は、緩和モードで機能しか
つ直径コ謹のビームを与えるガラス／ネオジムレーザー
（−１，（８μｍ）Ｋよって構成される。加熱容器は、
主として長さ／、１１ｍおよび外径ざｒｗのインコネル
（ｉｎｅｏｎ＠ｌ） ４０００円筒管からなる。その
回りには、炉の中心帯付近に分布され、約ｌコＯＷＳに
わたって等温にさせる３つの加熱コイルが、巻かれてい
る。この室は、周囲におけるようなコ端に位置決めされ
、かつ耐火ウールの数層によって断熱されている水流に
よる冷却システムを備えている。
を可能にする。パルス型熱源は、緩和モードで機能しか
つ直径コ謹のビームを与えるガラス／ネオジムレーザー
（−１，（８μｍ）Ｋよって構成される。加熱容器は、
主として長さ／、１１ｍおよび外径ざｒｗのインコネル
（ｉｎｅｏｎ＠ｌ） ４０００円筒管からなる。その
回りには、炉の中心帯付近に分布され、約ｌコＯＷＳに
わたって等温にさせる３つの加熱コイルが、巻かれてい
る。この室は、周囲におけるようなコ端に位置決めされ
、かつ耐火ウールの数層によって断熱されている水流に
よる冷却システムを備えている。
室内の温度の制御は、加熱管の外面上に位置決めされた
インコネルで外装されたクロメル−アルメルのｔ個の熱
電対によって保証される。室は、最後に、４’ 、！ｒ
ｍ ／時の一次ポンプおよび２００１７秒を与える二
次ポンプによって真空下に置かれ得る。
インコネルで外装されたクロメル−アルメルのｔ個の熱
電対によって保証される。室は、最後に、４’ 、！ｒ
ｍ ／時の一次ポンプおよび２００１７秒を与える二
次ポンプによって真空下に置かれ得る。
試験片は、長さｔｏｏｗｍのインコネル１．００の取外
自在の管によって構成されるプローブに固着された受は
台上に載っているステンレス鋼リングの芯に、３本のア
ルミナ棒によりて固定される。試験片が固定されている
帯内の温度の均一性は、試験片の水準に、そして後者の
各面上の６０■に位置づけられたインコネル外装で覆わ
れたクロメル／アルメルの３個の熱電対によってチェッ
クされる。
自在の管によって構成されるプローブに固着された受は
台上に載っているステンレス鋼リングの芯に、３本のア
ルミナ棒によりて固定される。試験片が固定されている
帯内の温度の均一性は、試験片の水準に、そして後者の
各面上の６０■に位置づけられたインコネル外装で覆わ
れたクロメル／アルメルの３個の熱電対によってチェッ
クされる。
温度上昇は、熱流と反対の試験片の表面の中心に位置決
めされかつ試験片のすぐ付近における炉の雰囲気内に固
定される同一性状の熱電対が反対に装着されている直径
０．２■のクロメル／アルメルワイヤーの熱電対によっ
て記録される。得られた信号は、増幅され、記憶オシロ
スコープによって記憶され、次いで写真撮影され、そし
て分析される。
めされかつ試験片のすぐ付近における炉の雰囲気内に固
定される同一性状の熱電対が反対に装着されている直径
０．２■のクロメル／アルメルワイヤーの熱電対によっ
て記録される。得られた信号は、増幅され、記憶オシロ
スコープによって記憶され、次いで写真撮影され、そし
て分析される。
信号の解釈
分析された物質の熱拡散率の測定を可能にする基本パラ
メーターは、信号がその最大値の半分に達するのにかか
りた時間である。試験片を、その前面上で瞬間エネルギ
ーパルスを吸収する半無限壁に同化することにより、そ
して基本的断熱モデルを考慮することにより、熱の式の
レゾル−ジョン（ｒｅｓｏｌｕｔｉｏｎ）は、次の関係
式％式％ （式中、αは熱拡散率を表わし、！は試験片の厚さを表
わし、そして１％は熱信号の半上昇時間を表わす） を導く。理論モデルは、更に、軸方向熱損失と同一の方
法で、レーザーパルスの有限期間を考慮に入れることを
可能にする。
メーターは、信号がその最大値の半分に達するのにかか
りた時間である。試験片を、その前面上で瞬間エネルギ
ーパルスを吸収する半無限壁に同化することにより、そ
して基本的断熱モデルを考慮することにより、熱の式の
レゾル−ジョン（ｒｅｓｏｌｕｔｉｏｎ）は、次の関係
式％式％ （式中、αは熱拡散率を表わし、！は試験片の厚さを表
わし、そして１％は熱信号の半上昇時間を表わす） を導く。理論モデルは、更に、軸方向熱損失と同一の方
法で、レーザーパルスの有限期間を考慮に入れることを
可能にする。
試験片の提示
熱拡散率の測定を周囲温度において異なる厚さの６試験
片について行った。照射／検出表面を接着忙よってアル
ミニウム薄層で覆った。レーザー放射線にさらされる試
験片の表頁も、空気中で重合しかつレーザーパルス中で
放出されるエネルギーのほとんどすべてを吸収するコロ
イド黒鉛フィルムで覆った。
片について行った。照射／検出表面を接着忙よってアル
ミニウム薄層で覆った。レーザー放射線にさらされる試
験片の表頁も、空気中で重合しかつレーザーパルス中で
放出されるエネルギーのほとんどすべてを吸収するコロ
イド黒鉛フィルムで覆った。
実験結果
研究された各種の試験片に関連する実験結果を以下の表
１に集める。これらの実験の正確さは、一方で、断熱モ
デルに由来する関係（試験片の厚さ、信号τ％の半上昇
時間）に含まれるパラメーターの測定についての不確実
性（±ａｑｂと評価）により、そして他方で、実際の実
験条件と適用される理論モデルで仮定される限界におけ
る条件との間の差と関係する誤差により制約される（こ
れらのうち、不確実性は、試験片の表面へのアルミニウ
ムフィルムの接着の品質と関係する）。
１に集める。これらの実験の正確さは、一方で、断熱モ
デルに由来する関係（試験片の厚さ、信号τ％の半上昇
時間）に含まれるパラメーターの測定についての不確実
性（±ａｑｂと評価）により、そして他方で、実際の実
験条件と適用される理論モデルで仮定される限界におけ
る条件との間の差と関係する誤差により制約される（こ
れらのうち、不確実性は、試験片の表面へのアルミニウ
ムフィルムの接着の品質と関係する）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、窒素を含有する膨張独立気泡構造を有する少なくと
も部分的に結晶性の塊状アルミノシリケート。 ２、その見掛密度が、２００〜７００ｋｇ／ｍ＾３であ
る特許請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケー
ト。 ３、その断熱率γが０．０７Ｗ／ｍ℃程度である特許請
求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケート。 ４、その熱拡散率が、３×１０＾−＾３ｃｍ＾２／ａ程
度である特許請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシ
リケート。 よその圧縮強さが、約３×１０＾６Ｐａよりも高い特許
請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケート。 ６、２０℃と５００℃との間で測定されたその熱膨張率
が、約７．４×１０＾−＾６°Ｋ＾−＾１に等しい特許
請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケート。 ７、窒素を含有する膨張独立気泡構造を有する少なくと
も部分的に結晶性の塊状アルミノシリケートを製造する
にあたり、以下の連続操作 工業ガラスを粉砕する操作、 アルミニウムをベースとする窒化物を粉砕工業ガラスの
重量に対して０．１〜２０重量％の割合で添加する操作
、 粉砕ガラス物質およびこのように添加された窒化物を混
合する操作、 ８００〜１０００℃の温度に約１時間かけて加熱するこ
とによって、前記混合物内の窒化物を酸化する操作、お
よび 膨張結晶性アルミノシリケートを冷却し、かつ回収する
操作 を有することを特徴とする塊状アルミノシリケートの製
法。 ８、使用される窒化物が、窒化アルミニウムＡｌＮであ
る特許請求の範囲第７項に記載の方法。 ９、使用される窒化物が、天然カオリンなどのアルミノ
シリケートとアンモニアとの反応生成物である特許請求
の範囲第７項に記載の方法。 １０、使用される窒化物が、アルミノシリケート、例え
ばカオリンをアンモニア流中で１２００℃程度の温度に
数時間かけて加熱することによって得られる特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 １１、前記方法が連続的に行われ、窒化物の酸化がトン
ネル炉を通しての前記混合物の通過によって行われる特
許請求の範囲第７項に記載の方法。 １２、アルミニウムをベースとする量化物の酸化が、触
媒、特に酸化物の存在下において行われる特許請求の範
囲第７項に記載の方法。
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