JPH0617216B2 - 膨張構造を有する塊状結晶性アルミノシリケ−トおよびその製法 - Google Patents
膨張構造を有する塊状結晶性アルミノシリケ−トおよびその製法Info
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- JPH0617216B2 JPH0617216B2 JP61056018A JP5601886A JPH0617216B2 JP H0617216 B2 JPH0617216 B2 JP H0617216B2 JP 61056018 A JP61056018 A JP 61056018A JP 5601886 A JP5601886 A JP 5601886A JP H0617216 B2 JPH0617216 B2 JP H0617216B2
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- C04B38/02—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof by adding chemical blowing agents
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C11/00—Multi-cellular glass ; Porous or hollow glass or glass particles
- C03C11/007—Foam glass, e.g. obtained by incorporating a blowing agent and heating
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Description
【発明の詳細な説明】 発明の背景 本発明は、窒素を含有する膨張独立気泡構造を有する少
なくとも部分的に結晶性の塊状(massive)アルミノシリ
ケート並びにその製造に関する。
なくとも部分的に結晶性の塊状(massive)アルミノシリ
ケート並びにその製造に関する。
本発明の目的は、支持具(bearer)材料として使用可能に
させる良好な圧縮強さを保有しながら良好な断熱率を有
する新規の膨張塊状物質を提供することにあった。この
ような物質は、ビルディングの伝統的分野において、そ
して炉の断熱において、防火壁および戸の製造におい
て、並びに軍艦製作において多くの応用を見出す。「塊
状」は、「粒状」に対立するものとして「モノリシック
(monolithic)」なる意味で使用される。
させる良好な圧縮強さを保有しながら良好な断熱率を有
する新規の膨張塊状物質を提供することにあった。この
ような物質は、ビルディングの伝統的分野において、そ
して炉の断熱において、防火壁および戸の製造におい
て、並びに軍艦製作において多くの応用を見出す。「塊
状」は、「粒状」に対立するものとして「モノリシック
(monolithic)」なる意味で使用される。
また、必須の目的は、軽く、不透水性であり、不燃性で
あり、かつ1000℃程度の比較的高温に対して抵抗性であ
るような種類の物質を製造できることにあった。更に、
このような物質は、連続的に製造されるべきであること
が高度に望ましい。
あり、かつ1000℃程度の比較的高温に対して抵抗性であ
るような種類の物質を製造できることにあった。更に、
このような物質は、連続的に製造されるべきであること
が高度に望ましい。
技術の現状では、温度の昇温によって二酸化炭素の放出
を生ずる炭酸塩によって再生ガラスを膨張する技術を使
用することによって、膨張ガラス発泡体物質を製造する
ことは、既知である。しかしながら、実際には、このよ
うな物質は、特に以下の理由で全くの満足を与えない。
このようなガラス発泡体は、使用された膨張剤の性状そ
れ自体に帰することができる高い感湿性を有する。事
実、使用された炭酸塩は、金属酸化物残渣の物質内での
現存を許し、この金属酸化物残渣はこの場で加水分解さ
れて製品の品質および寿命を傷つける塩基性灰汁を生ず
る。それ故、このような製品の使用は、その不透過を保
証しようとする品質の被覆物による追加の保護を必須に
必要とする。
を生ずる炭酸塩によって再生ガラスを膨張する技術を使
用することによって、膨張ガラス発泡体物質を製造する
ことは、既知である。しかしながら、実際には、このよ
うな物質は、特に以下の理由で全くの満足を与えない。
このようなガラス発泡体は、使用された膨張剤の性状そ
れ自体に帰することができる高い感湿性を有する。事
実、使用された炭酸塩は、金属酸化物残渣の物質内での
現存を許し、この金属酸化物残渣はこの場で加水分解さ
れて製品の品質および寿命を傷つける塩基性灰汁を生ず
る。それ故、このような製品の使用は、その不透過を保
証しようとする品質の被覆物による追加の保護を必須に
必要とする。
更に、このようなガラス発泡体は、バッチ的にだけ製造
され得る。最後に、その製法は、17時間程度の非常に長
い焼鈍時間を必要とし、このことは勿論このような製品
の製造コストに対して非常に不都合な影響を有する。
され得る。最後に、その製法は、17時間程度の非常に長
い焼鈍時間を必要とし、このことは勿論このような製品
の製造コストに対して非常に不都合な影響を有する。
米国特許第2,837,873号明細書は、その上に、異なる海
綿状構造の連続層の形態を有する層別ガラス質物質の製
法を提案している。しかしながら、良好な断熱性を与え
ようとする低密度の物質の芯は、許容可能な機械的性質
を有する製品を得ることが望まれるならば、必ずより密
な層によってジャケット化されなければならない。連続
層の気泡構造の差は、使用される発泡剤の性状の変性か
ら生じ、すべての例において残在する後者は依然として
炭酸カルシウムをベースとする。このような製品も、前
記のように、高い感湿性を有する。更に、この米国特許
第2,837,873号明細書によって提案される妥協解決法
は、その断熱性および機械的性質の両方が不十分のまま
である物質をもたらす。
綿状構造の連続層の形態を有する層別ガラス質物質の製
法を提案している。しかしながら、良好な断熱性を与え
ようとする低密度の物質の芯は、許容可能な機械的性質
を有する製品を得ることが望まれるならば、必ずより密
な層によってジャケット化されなければならない。連続
層の気泡構造の差は、使用される発泡剤の性状の変性か
ら生じ、すべての例において残在する後者は依然として
炭酸カルシウムをベースとする。このような製品も、前
記のように、高い感湿性を有する。更に、この米国特許
第2,837,873号明細書によって提案される妥協解決法
は、その断熱性および機械的性質の両方が不十分のまま
である物質をもたらす。
発明の一般的説明 一方、本発明は、窒素を含有する独立気泡を有する膨張
構造を有する少なくとも部分的に結晶性の塊状アルミノ
シリケートに関する。この種の物質は、アルミニウムを
ベースとする窒化物を酸化して、窒素を含有する独立気
泡を有する膨張塊状物を生ずることから生じ、そして前
記酸化は、金属でも金属でなくとも触媒、特に酸化物の
添加によって容易にされ得る。物質のこの特定の構造
は、不透過性にさせる。更に、この物質は、総合的化学
的不活性並びに優秀な防火性を有する。
構造を有する少なくとも部分的に結晶性の塊状アルミノ
シリケートに関する。この種の物質は、アルミニウムを
ベースとする窒化物を酸化して、窒素を含有する独立気
泡を有する膨張塊状物を生ずることから生じ、そして前
記酸化は、金属でも金属でなくとも触媒、特に酸化物の
添加によって容易にされ得る。物質のこの特定の構造
は、不透過性にさせる。更に、この物質は、総合的化学
的不活性並びに優秀な防火性を有する。
本発明の方法によれば、物質は、以下の連続操作 工業ガラスの粉砕、 粉砕工業ガラスの重量に対して0.1〜20重量％の割合の
アルミニウムをベースとする窒化物の添加 粉砕ガラス物質とこのように添加された窒化物との混合 800〜1000℃の温度に約１時間かけて加熱することによ
る前記混合物内の窒化物の酸化、および 膨張結晶性アルミノシリケートの冷却および回収 を実施することによって得られる。
アルミニウムをベースとする窒化物の添加 粉砕ガラス物質とこのように添加された窒化物との混合 800〜1000℃の温度に約１時間かけて加熱することによ
る前記混合物内の窒化物の酸化、および 膨張結晶性アルミノシリケートの冷却および回収 を実施することによって得られる。
本発明に係る製品および方法の他の特徴および利点は、
勿論、純粋に非限定例として与えられる製法を実施する
特定の態様を特に参照して以下に与えられる具体的説明
を読むことから明らかであろう。
勿論、純粋に非限定例として与えられる製法を実施する
特定の態様を特に参照して以下に与えられる具体的説明
を読むことから明らかであろう。
好ましい態様の説明 本発明に係るアルミノシリケートは、例えば以下の方法
で得ることができる。第一に、工業ガラス、即ち再生ガ
ラス、例えば瓶ガラスまたは窓ガラスの粉砕が、行われ
る。このような粉砕は、有利にはボールミルまたは粉砕
機中で行われる。粉砕は、粉末が得られるまで継続され
る。実際に、このような粉砕物質の特定の粒度は臨界的
ではないことが見出される。
で得ることができる。第一に、工業ガラス、即ち再生ガ
ラス、例えば瓶ガラスまたは窓ガラスの粉砕が、行われ
る。このような粉砕は、有利にはボールミルまたは粉砕
機中で行われる。粉砕は、粉末が得られるまで継続され
る。実際に、このような粉砕物質の特定の粒度は臨界的
ではないことが見出される。
次いで、この粉砕物質にアルミニウムをベースとする窒
化物0.1〜20重量％が添加され、次いでこのようにして
得られた混合物が均質化される。
化物0.1〜20重量％が添加され、次いでこのようにして
得られた混合物が均質化される。
使用される窒化物は、例えば窒化アルミニウム、即ち商
業的窒化アルミニウムまたは例えば少なくとも約1200℃
の温度でのアルミナとアンモニアとの直接反応によって
得られる高反応性を有する窒化アルミニウムのいずれか
によって構成され得る。修正として、使用される窒化物
は、天然カオリンなどのアルミノシリケートとアンモニ
アとの反応生成物によっても構成され得る。このような
窒素処理アルミノシリケートの製造は、有利には、アル
ミノシリケートをアンモニア流下で1200℃程度の温度に
おいて数時間加熱することによって行われ得る。カオリ
ン（最良の品質のものを使用することは必要ではない）
は、このように物価安定化される(valorize)。
業的窒化アルミニウムまたは例えば少なくとも約1200℃
の温度でのアルミナとアンモニアとの直接反応によって
得られる高反応性を有する窒化アルミニウムのいずれか
によって構成され得る。修正として、使用される窒化物
は、天然カオリンなどのアルミノシリケートとアンモニ
アとの反応生成物によっても構成され得る。このような
窒素処理アルミノシリケートの製造は、有利には、アル
ミノシリケートをアンモニア流下で1200℃程度の温度に
おいて数時間加熱することによって行われ得る。カオリ
ン（最良の品質のものを使用することは必要ではない）
は、このように物価安定化される(valorize)。
次いで、粉砕ガラスとアルミニウムをベースとする窒化
物とのこのようにして得られた混合物は、炉、例えばマ
ッフル炉に入れられ、その20℃〜900℃の温度上昇は、
約１時間30分行われる。次いで、ガラス転移温度に近い
この温度は、約１時間維持され、次いで炉は、冷却され
る。炉の余熱のため、400℃程度の温度は、約２時間の
終りに得られ、この温度において膨張結晶性アルミノシ
リケートを取り出すことが可能である。次いで、得られ
る物質は、出発物質の容量よりも非常に大きい容量の灰
白色物の形態である。
物とのこのようにして得られた混合物は、炉、例えばマ
ッフル炉に入れられ、その20℃〜900℃の温度上昇は、
約１時間30分行われる。次いで、ガラス転移温度に近い
この温度は、約１時間維持され、次いで炉は、冷却され
る。炉の余熱のため、400℃程度の温度は、約２時間の
終りに得られ、この温度において膨張結晶性アルミノシ
リケートを取り出すことが可能である。次いで、得られ
る物質は、出発物質の容量よりも非常に大きい容量の灰
白色物の形態である。
前記温度並びに温度上昇および降下のサイクルは、或い
多数の改作および修正に付され得ることに留意すべきで
ある。
多数の改作および修正に付され得ることに留意すべきで
ある。
このような操作法は、本発明に係る方法の連続実施を可
能にすることに留意すべきであり、アルミニウムをベー
スとする窒化物の酸化は、例えばトンネル炉を通しての
通過によって行われる。
能にすることに留意すべきであり、アルミニウムをベー
スとする窒化物の酸化は、例えばトンネル炉を通しての
通過によって行われる。
部分的に結晶性のアルミノシリケートは、すべての所望
の性質を有する。
の性質を有する。
本発明に係る物質は、見掛密度200〜700kg／m3を有す
る。得られる密度の正確な値は、使用される出発ガラス
の性状、並びにそれに添加されているアルミニウムをベ
ースとする窒化物の性状および品質および量の関数であ
る。従って、このアルミノシリケートは、伝統的海綿状
物質のすべてよりも軽い物質である。
る。得られる密度の正確な値は、使用される出発ガラス
の性状、並びにそれに添加されているアルミニウムをベ
ースとする窒化物の性状および品質および量の関数であ
る。従って、このアルミノシリケートは、伝統的海綿状
物質のすべてよりも軽い物質である。
窒素を含有する独立気泡を有するその膨張構造の事実の
ため、本発明に係る塊状アルミノシリケートは、完全に
不透水性であり、かつ化学薬品の作用に対して優秀な抵
抗性を有する物質を構成する。それは、事実、濃塩酸、
濃硝酸並びに濃厚ソーダに完全に耐える。周囲温度で本
発明に係るアルミノシリケートとこれらの化学薬品との
６時間接触後、物質の構造の最小の変性も検出されな
い。更に、本発明に係るアルミノシリケートは、エチル
アルコール、ベンゼン、アセトン、エーテルなどの有機
溶媒に対して不感受性である。
ため、本発明に係る塊状アルミノシリケートは、完全に
不透水性であり、かつ化学薬品の作用に対して優秀な抵
抗性を有する物質を構成する。それは、事実、濃塩酸、
濃硝酸並びに濃厚ソーダに完全に耐える。周囲温度で本
発明に係るアルミノシリケートとこれらの化学薬品との
６時間接触後、物質の構造の最小の変性も検出されな
い。更に、本発明に係るアルミノシリケートは、エチル
アルコール、ベンゼン、アセトン、エーテルなどの有機
溶媒に対して不感受性である。
本発明に係る製品は、1000℃程度に達することがある高
温に対して優秀な抵抗性も有する。1040℃の温度で数時
間加熱された製品は、如何なる劣化も受けない。更に、
それは、熱衝撃に対して全く不感受性である。事実、一
方で＋400℃〜＋20℃、他方で＋20℃〜−196℃（液体窒
素の温度）の焼鈍に付される物質の疲労試験は、如何な
る劣化も示さず、かなりの内部応力の存在を証明する単
純な割れの存在さえ示さない。20℃と500℃との間で測
定されたこの物質の熱膨張率は、約7.4×10-6゜K-1に等
しい。
温に対して優秀な抵抗性も有する。1040℃の温度で数時
間加熱された製品は、如何なる劣化も受けない。更に、
それは、熱衝撃に対して全く不感受性である。事実、一
方で＋400℃〜＋20℃、他方で＋20℃〜−196℃（液体窒
素の温度）の焼鈍に付される物質の疲労試験は、如何な
る劣化も示さず、かなりの内部応力の存在を証明する単
純な割れの存在さえ示さない。20℃と500℃との間で測
定されたこの物質の熱膨張率は、約7.4×10-6゜K-1に等
しい。
圧縮強さの各種の試験は、本発明に係るアルミノシリケ
ートが約３×106Paよりも高い圧縮強さを有していたこ
とを実証している。それ故、このような性質は、本発明
に係る物質に優秀な支持特性を与える。
ートが約３×106Paよりも高い圧縮強さを有していたこ
とを実証している。それ故、このような性質は、本発明
に係る物質に優秀な支持特性を与える。
本発明に係るアルミノシリケートについて行われた各種
の実験は、アルミノシリケートが断熱率0.07Ｗ／ｍ℃程
度を有していたことを示している。従って、それは、優
秀な断熱材料を構成する。
の実験は、アルミノシリケートが断熱率0.07Ｗ／ｍ℃程
度を有していたことを示している。従って、それは、優
秀な断熱材料を構成する。
最後に、本発明に係るアルミノシリケートの各種の試料
の熱拡散率は、後述のようなフラッシュ法によって測定
されている。
の熱拡散率は、後述のようなフラッシュ法によって測定
されている。
方法の原理 使用されるフラッシュ法は、小厚の一般に円柱状の試験
片の面の一方にパルス光源を均一に非常に短時間照射
し、そして熱フラックスに対向する面の変化（時間およ
び温度の関数として）を分析することからなる。照射面
は、予め黒化されて入射エネルギーの大部分を吸収し、
そして使用された波長に透明性の試験片の場合には、物
質の中央への光束の如何なる透過も回避する。熱拡散率
は、エネルギーパルスの空時分布並びに軸方向熱損失を
考慮に入れた各種の理論モデルから得られる曲線Ｔ(t)
の分析によって求められる。
片の面の一方にパルス光源を均一に非常に短時間照射
し、そして熱フラックスに対向する面の変化（時間およ
び温度の関数として）を分析することからなる。照射面
は、予め黒化されて入射エネルギーの大部分を吸収し、
そして使用された波長に透明性の試験片の場合には、物
質の中央への光束の如何なる透過も回避する。熱拡散率
は、エネルギーパルスの空時分布並びに軸方向熱損失を
考慮に入れた各種の理論モデルから得られる曲線Ｔ(t)
の分析によって求められる。
測定装置の説明 使用された装置は、測定を20℃〜1000℃で行うことを可
能にする。パルス型熱源は、緩和モードで機能しかつ直
径23mmのビームを与えるガラス／ネオジムレーザー（＝
1.06μｍ）によって構成される。加熱容器は、主として
長さ1.12ｍおよび外径88mmのインコネル(inconel)600の
円筒管からなる。その回りには、炉の中心帯付近に分布
され、約120mmにわたって等温にさせる５つの加熱コイ
ルが、巻かれている。この室は、周囲におけるような２
端に位置決めされ、かつ耐火ウールの数層によって断熱
されている水流による冷却システムを備えている。
能にする。パルス型熱源は、緩和モードで機能しかつ直
径23mmのビームを与えるガラス／ネオジムレーザー（＝
1.06μｍ）によって構成される。加熱容器は、主として
長さ1.12ｍおよび外径88mmのインコネル(inconel)600の
円筒管からなる。その回りには、炉の中心帯付近に分布
され、約120mmにわたって等温にさせる５つの加熱コイ
ルが、巻かれている。この室は、周囲におけるような２
端に位置決めされ、かつ耐火ウールの数層によって断熱
されている水流による冷却システムを備えている。
室内の温度の制御は、加熱管の外面上に位置決めされた
インコネルで外装されたクロメル−アルメルの８個の熱
電対によって保証される。室は、最後に、4.5ｍ／時の
一次ポンプおよび２００／秒を与える二次ポンプによ
って真空下に置かれ得る。
インコネルで外装されたクロメル−アルメルの８個の熱
電対によって保証される。室は、最後に、4.5ｍ／時の
一次ポンプおよび２００／秒を与える二次ポンプによ
って真空下に置かれ得る。
試験片は、長さ800mmのインコネル600の取外自在の管に
よって構成されるプローブに固着された受け台上に載っ
ているステンレス鋼リングの芯に、３本のアルミナ棒に
よって固定される。試験片が固定されている帯内の温度
の均一性は、試験片の水準に、そして後者の各面上の60
mmに位置づけられたインコネル外装で覆われたクロメル
／アルメルの３個の熱電対によってチェックされる。
よって構成されるプローブに固着された受け台上に載っ
ているステンレス鋼リングの芯に、３本のアルミナ棒に
よって固定される。試験片が固定されている帯内の温度
の均一性は、試験片の水準に、そして後者の各面上の60
mmに位置づけられたインコネル外装で覆われたクロメル
／アルメルの３個の熱電対によってチェックされる。
温度上昇は、熱流と反対の試験片の表面の中心に位置決
めされかつ試験片のすぐ付近における炉の雰囲気内に固
定される同一性状の熱電対が反対に装着されている直径
0.2mmのクロメル／アルメルワイヤーの熱電対によって
記録される。得られた信号は、増幅され、記憶オシロス
コープによって記憶され、次いで写真撮影され、そして
分析される。
めされかつ試験片のすぐ付近における炉の雰囲気内に固
定される同一性状の熱電対が反対に装着されている直径
0.2mmのクロメル／アルメルワイヤーの熱電対によって
記録される。得られた信号は、増幅され、記憶オシロス
コープによって記憶され、次いで写真撮影され、そして
分析される。
信号の解釈 分析された物質の熱拡散率の測定を可能にする基本パラ
メーターは、信号がその最大値の半分に達するのにかか
った時間である。試験片を、その前面上で瞬間エネルギ
ーパルスを吸収する半無限壁に同化することにより、そ
して基本的断熱モデルを考慮することにより、熱の式の
レゾルーション(resolution)は、次の関係式 α＝0.1392／τ1/2 （式中、αは熱拡散率を表わし、は試験片の厚さを表
わし、そしてτ1/2は熱信号の半上昇時間を表わす） を導く。理論モデルは、更に、軸方向熱損失と同一の方
法で、レーザーパルスの有限期間を考慮に入れることを
可能にする。
メーターは、信号がその最大値の半分に達するのにかか
った時間である。試験片を、その前面上で瞬間エネルギ
ーパルスを吸収する半無限壁に同化することにより、そ
して基本的断熱モデルを考慮することにより、熱の式の
レゾルーション(resolution)は、次の関係式 α＝0.1392／τ1/2 （式中、αは熱拡散率を表わし、は試験片の厚さを表
わし、そしてτ1/2は熱信号の半上昇時間を表わす） を導く。理論モデルは、更に、軸方向熱損失と同一の方
法で、レーザーパルスの有限期間を考慮に入れることを
可能にする。
試験片の提示 熱拡散率の測定を周囲温度において異なる厚さの６試験
片について行った。照射／検出表面を接着によってアル
ミニウム薄層で覆った。レーザー放射線にさらされる試
験片の表面も、空気中で重合しかつレーザーパルス中で
放出されるエネルギーのほとんどすべてを吸収するコロ
イド黒鉛フィルムで覆った。
片について行った。照射／検出表面を接着によってアル
ミニウム薄層で覆った。レーザー放射線にさらされる試
験片の表面も、空気中で重合しかつレーザーパルス中で
放出されるエネルギーのほとんどすべてを吸収するコロ
イド黒鉛フィルムで覆った。
実験結果 研究された各種の試験片に関連する実験結果を以下の表
１に集める。これらの実験の正確さは、一方で、断熱モ
デルに由来する関係（試験片の厚さ、信号τ1/2の半上
昇時間）に含まれるパラメーターの測定についての不確
実性（±４％と評価）により、そして他方で、実際の実
験条件と適用される理論モデルで仮定される限界におけ
る条件との間の差と関係する誤差により制約される（こ
れらのうち、不確実性は、試験片の表面へのアルミニウ
ムフィルムの接着の品質と関係する）。
１に集める。これらの実験の正確さは、一方で、断熱モ
デルに由来する関係（試験片の厚さ、信号τ1/2の半上
昇時間）に含まれるパラメーターの測定についての不確
実性（±４％と評価）により、そして他方で、実際の実
験条件と適用される理論モデルで仮定される限界におけ
る条件との間の差と関係する誤差により制約される（こ
れらのうち、不確実性は、試験片の表面へのアルミニウ
ムフィルムの接着の品質と関係する）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジヤン、ギヤデ フランス国35690、アンニユ ル、モント ロン（番地なし) (56)参考文献 欧州特許公開41003（ＥＰ，Ａ)
Claims (12)
- 【請求項１】窒素を含有する膨張独立気泡構造を有する
少なくとも部分的に結晶性の塊状アルミノシリケート。 - 【請求項２】その見掛密度が、200〜700kg／m3である特
許請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケート。 - 【請求項３】その断熱率γが0.07Ｗ／ｍ℃程度である特
許請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケート。 - 【請求項４】その熱拡散率が、３×10-3cm2／ｓ程度で
ある特許請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケ
ート。 - 【請求項５】その圧縮強さが、約３×106Ｐａよりも高
い特許請求の範囲第１項に記載の塊状アルミノシリケー
ト。 - 【請求項６】20℃と500℃との間で測定されたその熱膨
張率が、約7.4×10-6゜K-1に等しい特許請求の範囲第１
項に記載の塊状アルミノシリケート。 - 【請求項７】窒素を含有する膨張独立気泡構造を有する
少なくとも部分的に結晶性の塊状アルミノシリケートを
製造するにあたり、以下の連続操作 工業ガラスを粉砕する操作、 アルミニウムをベースとする窒化物を粉砕工業ガラスの
重量に対して0.1〜20重量％の割合で添加する操作、 粉砕ガラス物質およびこのように添加された窒化物を混
合する操作、 800〜1000℃の温度に約１時間かけて加熱することによ
って、前記混合物内の窒化物を酸化する操作、および 膨張結晶性アルミノシリケートを冷却し、かつ回収する
操作 を有することを特徴とする塊状アルミノシリケートの製
法。 - 【請求項８】使用される窒化物が、窒化アルミニウムAl
Nである特許請求の範囲第７項に記載の方法。 - 【請求項９】使用される窒化物が、天然カオリンなどの
アルミノシリケートとアンモニアとの反応生成物である
特許請求の範囲第７項に記載の方法。 - 【請求項１０】使用される窒化物が、アルミノシリケー
ト、例えばカオリンをアンモニア流中で1200℃程度の温
度に数時間かけて加熱することによって得られる特許請
求の範囲第９項に記載の方法。 - 【請求項１１】前記方法が連続的に行われ、窒化物の酸
化がトンネル炉を通しての前記混合物の通過によって行
われる特許請求の範囲第７項に記載の方法。 - 【請求項１２】アルミニウムをベースとする窒化物の酸
化が、触媒、特に酸化物の存在下において行われる特許
請求の範囲第７項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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