JPS61259058A - 容積形圧縮式ヒ−トポンプ用の混合冷媒 - Google Patents
容積形圧縮式ヒ−トポンプ用の混合冷媒Info
- Publication number
- JPS61259058A JPS61259058A JP60101725A JP10172585A JPS61259058A JP S61259058 A JPS61259058 A JP S61259058A JP 60101725 A JP60101725 A JP 60101725A JP 10172585 A JP10172585 A JP 10172585A JP S61259058 A JPS61259058 A JP S61259058A
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- JP
- Japan
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- refrigerant
- mixed refrigerant
- temperature
- heat pump
- cop
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- Pending
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、異なった種類の冷媒を混合して形成した容積
形圧縮式ヒートポンプ用の混合冷媒に関するものである
。
形圧縮式ヒートポンプ用の混合冷媒に関するものである
。
（従来技術）
従来、例えばスクリュ式圧縮機の様な容積膨圧縮磯を用
いた、容積形圧縮式ヒートポンプにおいては、圧縮機の
吸込容積の関係が呟能力当りの容積が小さいものが要求
され、低沸点冷媒であるＲ（フロン）１２．Ｒ２２等が
単一冷媒として多く用いられている。
いた、容積形圧縮式ヒートポンプにおいては、圧縮機の
吸込容積の関係が呟能力当りの容積が小さいものが要求
され、低沸点冷媒であるＲ（フロン）１２．Ｒ２２等が
単一冷媒として多く用いられている。
ところが、近年、ヒートポンプが広範囲に普及するにつ
れて、特に大規模な熱利用系への適用のため省エネルギ
ーに寄与するヒートポンプの必要性が増し、成績係数ｃ
ｏｐ（＝蒸発能力／動力）の良好なヒートポンプの開発
が強く要請されていた。
れて、特に大規模な熱利用系への適用のため省エネルギ
ーに寄与するヒートポンプの必要性が増し、成績係数ｃ
ｏｐ（＝蒸発能力／動力）の良好なヒートポンプの開発
が強く要請されていた。
そこで、本発明者らは高沸点冷媒（Ｒ１１，Ｒ１１４な
ど）と低沸点冷媒（Ｒ１２，Ｒ２２など）とを組合せれ
ば非共沸となり、これを圧カ一定で蒸発（または凝縮）
させた場合、蒸発開始時と終了時で温度が変化する点に
着目し、非共沸混合冷媒（以下、混合冷媒という。）に
ついての研究を種々行った。
ど）と低沸点冷媒（Ｒ１２，Ｒ２２など）とを組合せれ
ば非共沸となり、これを圧カ一定で蒸発（または凝縮）
させた場合、蒸発開始時と終了時で温度が変化する点に
着目し、非共沸混合冷媒（以下、混合冷媒という。）に
ついての研究を種々行った。
次に、この研究の分析結果として単一冷媒および混合冷
媒を使った場合のヒートポンプのＣＯＰについて説明す
る。
媒を使った場合のヒートポンプのＣＯＰについて説明す
る。
第２図はスクリュ式ヒートポンプの基本的な構成を示し
、スクリュ圧縮機本体（以下、本体という。）１と凝縮
器２と膨張弁３と蒸発器４とを含むクローズトループで
構成されている。
、スクリュ圧縮機本体（以下、本体という。）１と凝縮
器２と膨張弁３と蒸発器４とを含むクローズトループで
構成されている。
そして、本体１により冷媒を断熱圧縮して、高圧、高温
が入状態で吐出しく状態ａ）、凝縮器（向流型）２に五
〇管５内の水との間で熱交換を行わせている。すなわち
、冷房運転時には管Ｓ内の冷却水により冷媒を冷却し、
暖房運転時には冷媒により管５内の水を昇温させ、いず
れの運転時においても冷媒自身は熱を奪われ、凝ｍ＜液
化）して（状！ｆ５ｂ）、冷却された後（状態Ｃ）、高
圧状態で膨張弁３に至る。
が入状態で吐出しく状態ａ）、凝縮器（向流型）２に五
〇管５内の水との間で熱交換を行わせている。すなわち
、冷房運転時には管Ｓ内の冷却水により冷媒を冷却し、
暖房運転時には冷媒により管５内の水を昇温させ、いず
れの運転時においても冷媒自身は熱を奪われ、凝ｍ＜液
化）して（状！ｆ５ｂ）、冷却された後（状態Ｃ）、高
圧状態で膨張弁３に至る。
さらに、この高圧液体状態の冷媒を膨張弁３にて絞り膨
張により降圧させて、低温ガス、液状態としく状１！Ｅ
ｄ）、これを蒸発器（向流型）４内で、管６内の水との
間で熱交換させる。この場合は、上記とは逆に冷房運転
時には管６内の水を冷媒により冷却し、１房運転時には
管６内の熱源水により冷媒を気化させ（状１！ｅ）、こ
の気化した冷媒を本体１に吸込ませ、以下、冷媒を循環
させて上記同様の動作を繰返すようになっている。
張により降圧させて、低温ガス、液状態としく状１！Ｅ
ｄ）、これを蒸発器（向流型）４内で、管６内の水との
間で熱交換させる。この場合は、上記とは逆に冷房運転
時には管６内の水を冷媒により冷却し、１房運転時には
管６内の熱源水により冷媒を気化させ（状１！ｅ）、こ
の気化した冷媒を本体１に吸込ませ、以下、冷媒を循環
させて上記同様の動作を繰返すようになっている。
以上の冷媒の循環過程における谷状ｆｉ（ａ、 ｂ、・
・・。
・・。
ｅ）はＴ−８線図上では第３図に示すように、混合冷媒
の場合は同記号の点ａｔ ｂｌ・・・、ｅで、単一冷媒
の場合は同記号にダッシュを付した点ａＩ、 ｂ’。
の場合は同記号の点ａｔ ｂｌ・・・、ｅで、単一冷媒
の場合は同記号にダッシュを付した点ａＩ、 ｂ’。
・・・、ｅ゛（但し、点すは共通）で表わされる。
なお、厳密には単一冷媒と混合冷媒の飽和液線は同一で
はないが、両者の差は小さく説明を簡単にするために同
じ曲線を用いである。また、状態すと状態ｄ、 ｄ’の
温度は負荷側の使用条件によっで決まるため、上記のよ
うに第３図中、点しは共通で、点ｄとｄ゛とは同温であ
る。さらに、温度差ΔＴｃは凝縮（または蒸発の場合は
ΔＴｅ）開始温度と終了温度との差を表わしている。
はないが、両者の差は小さく説明を簡単にするために同
じ曲線を用いである。また、状態すと状態ｄ、 ｄ’の
温度は負荷側の使用条件によっで決まるため、上記のよ
うに第３図中、点しは共通で、点ｄとｄ゛とは同温であ
る。さらに、温度差ΔＴｃは凝縮（または蒸発の場合は
ΔＴｅ）開始温度と終了温度との差を表わしている。
このＴ−８線図より、上記ヒートポンプにおいて冷媒を
１サイクルさせるための所要動力は、単一冷媒の場合に
は、破線で結ばれた点ａｌ、 ｔ、Ｉ、 ｃｌ。
１サイクルさせるための所要動力は、単一冷媒の場合に
は、破線で結ばれた点ａｌ、 ｔ、Ｉ、 ｃｌ。
ｆ’ｓ ｇ’ｓ ｄ’ｇ ｅ’で囲まれた部分の面積（
面積、Ｉ、ｔ、Ｉ。
面積、Ｉ、ｔ、Ｉ。
ｃ”＊ ｆ’ｓ ｇ’＋ ｄｌ、ｅＩという、以下同様
）で、混合冷媒の場合には実線で囲まれた面積ａｓ ｂ
ｓ Ｃ１ｒｆ ｇ＋ ’ｄ、
ｅで表わされる。そして、Ｃ０Ｐ（暖房）は単一冷媒
の場合には、（面積ａＩ、 ｂＺ ｃＩ、 ｆＺ ｈ”
／面積ａ″＊ ｂ’＊ Ｃ’＠ ｆ’＠ ｇＺ ｄ”＠
ｅ’）で、混合冷媒の場合には、（面積ａｔ ｂ、
ｃ、 ｆ、 ｈ／面積ａｔ ｂｓ ａｔＬ ｇ＊ ｄｔ
ｅ）で表わされ、ｃｏｐ（冷房）はＣ０Ｐ（暖房）−
１となる。
）で、混合冷媒の場合には実線で囲まれた面積ａｓ ｂ
ｓ Ｃ１ｒｆ ｇ＋ ’ｄ、
ｅで表わされる。そして、Ｃ０Ｐ（暖房）は単一冷媒
の場合には、（面積ａＩ、 ｂＺ ｃＩ、 ｆＺ ｈ”
／面積ａ″＊ ｂ’＊ Ｃ’＠ ｆ’＠ ｇＺ ｄ”＠
ｅ’）で、混合冷媒の場合には、（面積ａｔ ｂ、
ｃ、 ｆ、 ｈ／面積ａｔ ｂｓ ａｔＬ ｇ＊ ｄｔ
ｅ）で表わされ、ｃｏｐ（冷房）はＣ０Ｐ（暖房）−
１となる。
また所要動力は単一冷媒の場合には面積ａＩ、 ｂｌ。
ｃ”、 ｉ″ ｄｌ、 ｅＩ、混合冷媒の場合には面積
ａｓ ｂｆｃ、 ｉ、 ｄ、 ｅで表わすこともできる
ため、上記所要動力は、混合冷媒の場合には、単一冷媒
の場合に比べて、第３図中ハツチング部分Ｉ 、 ＩＩ
、 ＩＩＩの合計面積だけ小さくなっており、この結果
、ＣＯＰについても混合冷媒の方がより向上している。
ａｓ ｂｆｃ、 ｉ、 ｄ、 ｅで表わすこともできる
ため、上記所要動力は、混合冷媒の場合には、単一冷媒
の場合に比べて、第３図中ハツチング部分Ｉ 、 ＩＩ
、 ＩＩＩの合計面積だけ小さくなっており、この結果
、ＣＯＰについても混合冷媒の方がより向上している。
−例としてＲ１２とＲ２２との混合冷媒のＣＯＰが既に
理論検討されておＩ）（ＪＭＡ ’８３新テクノロジシ
ンボＰＡＲＴ３．混合冷媒を用いた逆ランキンサイクル
、渡部他）、冷媒中のＲ１２の組成比（重量％）と温度
差ΔＴｃ（ΔＴｅの場合も同様である）および理論ＣＯ
Ｐどの関係を第４図に示す。なお、凝縮開始点（第３図
中す点）および蒸発開始点く第３図中ｄ、 ｄ’点）の
温度は一定である。
理論検討されておＩ）（ＪＭＡ ’８３新テクノロジシ
ンボＰＡＲＴ３．混合冷媒を用いた逆ランキンサイクル
、渡部他）、冷媒中のＲ１２の組成比（重量％）と温度
差ΔＴｃ（ΔＴｅの場合も同様である）および理論ＣＯ
Ｐどの関係を第４図に示す。なお、凝縮開始点（第３図
中す点）および蒸発開始点く第３図中ｄ、 ｄ’点）の
温度は一定である。
図中横軸の０％はＲ１２、また１００％はＲ２２のみめ
量−冷慮の迅春番示１−でい入一本図より、Ｒ１２とＲ
２２の組成比Ｒ１２／Ｒ２２が約８０／２０のとき、Δ
Ｔｃおよび理論ＣＯＰが最大となっており、ΔＴｃの減
少とともに理論ＣＯＰも減少することがわかる。しかし
ながら、ΔＴｃ最大３℃は単一冷媒に比して差が少なく
理論ＣＯＰは最大で６．１９であり、Ｒ１２およびＲ２
２を単独で使用する場合のＣＯＰの値５゜８９および５
．８４と比較すると、ＣＯＰはそれぞれわずか５．１％
および６．０％上昇しているだけである。
量−冷慮の迅春番示１−でい入一本図より、Ｒ１２とＲ
２２の組成比Ｒ１２／Ｒ２２が約８０／２０のとき、Δ
Ｔｃおよび理論ＣＯＰが最大となっており、ΔＴｃの減
少とともに理論ＣＯＰも減少することがわかる。しかし
ながら、ΔＴｃ最大３℃は単一冷媒に比して差が少なく
理論ＣＯＰは最大で６．１９であり、Ｒ１２およびＲ２
２を単独で使用する場合のＣＯＰの値５゜８９および５
．８４と比較すると、ＣＯＰはそれぞれわずか５．１％
および６．０％上昇しているだけである。
さらに、第５図は第２図における凝縮器２および蒸発器
４での熱交換の状態を模式的に示すもので、第３図と同
様に温度Ｔを縦軸に、エントロピＳを横軸にとっである
。そして、図中の各点ａｔ ｂ。
４での熱交換の状態を模式的に示すもので、第３図と同
様に温度Ｔを縦軸に、エントロピＳを横軸にとっである
。そして、図中の各点ａｔ ｂ。
・・・は第３図中の同記号の点ａｔ ｂｔ・・・が示す
状態に対応し、点すで凝縮が開始し、点ｄ（ｄ’）で蒸
発が開始する。一方、傾斜線１１は第２図中の管５内の
水（高温熱りの状態変化を示し、また、傾斜線１２は管
６内の水（低温熱源）の状態変化を示すとともに、第５
図中矢印方向が水の流れ方向に対応し、温度Ｔｉ１ｌＴ
ｉ２は上記水の入側の温度で温度Ｔｏ、、Ｔｏ２は出側
の温度を示している。
状態に対応し、点すで凝縮が開始し、点ｄ（ｄ’）で蒸
発が開始する。一方、傾斜線１１は第２図中の管５内の
水（高温熱りの状態変化を示し、また、傾斜線１２は管
６内の水（低温熱源）の状態変化を示すとともに、第５
図中矢印方向が水の流れ方向に対応し、温度Ｔｉ１ｌＴ
ｉ２は上記水の入側の温度で温度Ｔｏ、、Ｔｏ２は出側
の温度を示している。
したがって、単一冷媒の場合には、その状態変化を示す
ｂｅ’、ｄ″ｅ゛ｅ゛部分すなわち温度一定で、混合冷
媒の場合には、その状態変化を示すｂｅ。
ｂｅ’、ｄ″ｅ゛ｅ゛部分すなわち温度一定で、混合冷
媒の場合には、その状態変化を示すｂｅ。
ｄｅ部分は傾斜している。そして、その温度勾配は大き
すぎると凝縮器２、蒸発器４の出側付近で熱交換しなく
なり、また小さいと単一冷媒との差が少なくなるため、
現実には傾斜線１１あるいは１２の勾配と等しくするの
が、ＣＯＰを改善するためには最も好ましく、この場合
の単一冷媒と混合冷媒における所要動力の差を第５図中
ハツチングで示しである。
すぎると凝縮器２、蒸発器４の出側付近で熱交換しなく
なり、また小さいと単一冷媒との差が少なくなるため、
現実には傾斜線１１あるいは１２の勾配と等しくするの
が、ＣＯＰを改善するためには最も好ましく、この場合
の単一冷媒と混合冷媒における所要動力の差を第５図中
ハツチングで示しである。
ところで、空調用のヒートポンプに用いられる高温、低
温の熱源の出入口の温度差は、過大、過小いずれてあっ
ても、負荷側の熱交換器の容量あるいは熱源の搬送動力
の点において好ましくなく、通常５°Ｃ位であり、上述
のように、ＣＯＰを高くするためには混合冷媒の凝縮、
蒸発の際の温度差も約５℃にすることが必要である。
温の熱源の出入口の温度差は、過大、過小いずれてあっ
ても、負荷側の熱交換器の容量あるいは熱源の搬送動力
の点において好ましくなく、通常５°Ｃ位であり、上述
のように、ＣＯＰを高くするためには混合冷媒の凝縮、
蒸発の際の温度差も約５℃にすることが必要である。
しかしなが呟第４図に示すＲ１２／Ｒ２２の混合冷媒で
は、ΔＴｃ＝Ｓ℃で組成割合は存在せず、最大でもΔＴ
ｃ＝約３℃であり、ＣＯＰの大島な上昇は期待できない
。
は、ΔＴｃ＝Ｓ℃で組成割合は存在せず、最大でもΔＴ
ｃ＝約３℃であり、ＣＯＰの大島な上昇は期待できない
。
また、例えばスクリエ式の様な容積形の圧縮機では、吸
込容量の関係から冷媒の組合せおよび組成比が限定され
る等の問題があった。
込容量の関係から冷媒の組合せおよび組成比が限定され
る等の問題があった。
（発明の目的）
本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなされたもので、
その目的はＣｏＰの大幅な改善を可能とした容積膨圧縮
式ヒートポンプ用の混合冷媒を提供することにある。
その目的はＣｏＰの大幅な改善を可能とした容積膨圧縮
式ヒートポンプ用の混合冷媒を提供することにある。
（発明の構成）
本発明は、上記目的を達成するために、低沸点冷媒であ
るＲ２２と高沸点冷媒であるＲ１１４とを、その組成比
Ｒ２２／Ｒ１１４が８０／２０〜９５１５（重量比）の
範囲内になるよう、に混合して
１容積形圧縮式ヒートポンプ用の混合冷媒を形成した
。
るＲ２２と高沸点冷媒であるＲ１１４とを、その組成比
Ｒ２２／Ｒ１１４が８０／２０〜９５１５（重量比）の
範囲内になるよう、に混合して
１容積形圧縮式ヒートポンプ用の混合冷媒を形成した
。
このように、Ｒ２２とＲ１１４の組成比Ｒ２２／Ｒ１１
４を８０／２０〜９５１５の範囲に限定したのは、組成
比がこの範囲外では、他の混合冷媒（例えばＲ１２／Ｒ
２２）に比べて大幅なＣＯＰの向上が期待できないこと
、さらに上記組成比があまり小さくなると単一冷媒（例
えばＲ２２）の場合よりもＣＯＰが小さくなり、実用性
に欠けるからである。
４を８０／２０〜９５１５の範囲に限定したのは、組成
比がこの範囲外では、他の混合冷媒（例えばＲ１２／Ｒ
２２）に比べて大幅なＣＯＰの向上が期待できないこと
、さらに上記組成比があまり小さくなると単一冷媒（例
えばＲ２２）の場合よりもＣＯＰが小さくなり、実用性
に欠けるからである。
さらに、この点について、具体的に説明するために、上
記のＲ２２とＲ１１４とからなる混合冷媒の温度差ΔＴ
ｃおよびこの混合冷媒を用いて、高温、低温熱源の温度
条件を固定して設計したときのヒートポンプの理論ＣＯ
Ｐを第１図に示す。
記のＲ２２とＲ１１４とからなる混合冷媒の温度差ΔＴ
ｃおよびこの混合冷媒を用いて、高温、低温熱源の温度
条件を固定して設計したときのヒートポンプの理論ＣＯ
Ｐを第１図に示す。
すなわち、高温、低温熱源の出入口で温度差を標準的な
５℃に設定しである。
５℃に設定しである。
本図より、混合冷媒の好ましい使用条件であるΔＴｃ＝
５℃となるのは、冷媒中のＲ２２のｍ成比（重量％）が
約８７％のときであり、このとき、冷、暖房時ともＣＯ
Ｐは最大となり、単一冷媒（Ｒ２２）の場合のＣＯＰに
比べて約１８％の改善となる。また、このピーク値から
外れても、組成比が８０％〜９５％（すなわちＲ２２／
Ｒ１１４が８０／２０〜９５１５）の範囲では、単一冷
媒の場合のＣＯＰに比べて約１０％の改善となり、上記
混合冷媒Ｒ１２／Ｒ２２の場合に比べても、かなり大き
なＣＯＰとなっている。
５℃となるのは、冷媒中のＲ２２のｍ成比（重量％）が
約８７％のときであり、このとき、冷、暖房時ともＣＯ
Ｐは最大となり、単一冷媒（Ｒ２２）の場合のＣＯＰに
比べて約１８％の改善となる。また、このピーク値から
外れても、組成比が８０％〜９５％（すなわちＲ２２／
Ｒ１１４が８０／２０〜９５１５）の範囲では、単一冷
媒の場合のＣＯＰに比べて約１０％の改善となり、上記
混合冷媒Ｒ１２／Ｒ２２の場合に比べても、かなり大き
なＣＯＰとなっている。
（発明の効果）
以上の説明より、本発明によれば、Ｒ２２とＲ１１４と
をその組成比Ｒ２２／Ｒ１１４が８０／２０〜９５１５
（重量比）の範囲内になるように混合して混合冷媒を形
成しである。
をその組成比Ｒ２２／Ｒ１１４が８０／２０〜９５１５
（重量比）の範囲内になるように混合して混合冷媒を形
成しである。
このため、第１図から明らかなように、単−冷゛媒は勿
論、他の非共沸混合冷媒に比べても熱交換器の能力を変
えることなく、大幅にヒートポンプのＣＯＰを改善する
ことができるという効果を有している。
論、他の非共沸混合冷媒に比べても熱交換器の能力を変
えることなく、大幅にヒートポンプのＣＯＰを改善する
ことができるという効果を有している。
第１図は本発明に係る混合冷媒の各成分Ｒ２２゜Ｒ１１
４の組成比と温度差ΔＴｃおよびヒートポンプのＣＯＰ
との関係を示す図、第２図はヒートポンプの機器構成図
、第３図は第２図の装置のＴ−８線図、第４図はＲ１２
とＲ２２とからなる混合冷媒の組成比と温度差ΔＴｃお
よびヒートポンプのＣＯＰとの関係を示す図、第５図は
第２図中の凝縮器、蒸発器での熱交換の状態を模式的に
示すＴ−８線図である。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 青白 葆 ほか２名第３図
第４図 第５図 ΔＴｃ ｏｐ 手続補正書（自発） 昭和６０年７月２日 昭和６０年特許願第 １０１７２５ 号２、発
明の名称 容積膨圧縮式ヒートポンプ用の混合冷媒３、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 代表者 牧 冬 彦 ４、代理人 ７、補正の内容 ゝ′Ｊ 巳（１
）明細書「発明の詳細な説明」の欄を次の通り補正しま
す。 （イ）第１０頁第１２行目から第１３行目「熱交換器の
能力を変えることなく」とあるのを削除する。 （２）第２図から第５図を別紙の通り補正します。 以上 第２図 第３図 １１ｇ４ｇ ５晶 鷹 第５図 −一→−５
４の組成比と温度差ΔＴｃおよびヒートポンプのＣＯＰ
との関係を示す図、第２図はヒートポンプの機器構成図
、第３図は第２図の装置のＴ−８線図、第４図はＲ１２
とＲ２２とからなる混合冷媒の組成比と温度差ΔＴｃお
よびヒートポンプのＣＯＰとの関係を示す図、第５図は
第２図中の凝縮器、蒸発器での熱交換の状態を模式的に
示すＴ−８線図である。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 青白 葆 ほか２名第３図
第４図 第５図 ΔＴｃ ｏｐ 手続補正書（自発） 昭和６０年７月２日 昭和６０年特許願第 １０１７２５ 号２、発
明の名称 容積膨圧縮式ヒートポンプ用の混合冷媒３、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 代表者 牧 冬 彦 ４、代理人 ７、補正の内容 ゝ′Ｊ 巳（１
）明細書「発明の詳細な説明」の欄を次の通り補正しま
す。 （イ）第１０頁第１２行目から第１３行目「熱交換器の
能力を変えることなく」とあるのを削除する。 （２）第２図から第５図を別紙の通り補正します。 以上 第２図 第３図 １１ｇ４ｇ ５晶 鷹 第５図 −一→−５
Claims (1)
- （１）低沸点冷媒であるＲ（フロン）２２と高沸点冷媒
であるＲ１１４とを、その組成比Ｒ２２／Ｒ１１４が８
０／２０〜９５／５（重量比）の範囲内になるように混
合して形成したことを特徴とする容積形圧縮式ヒートポ
ンプ用の混合冷媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60101725A JPS61259058A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 容積形圧縮式ヒ−トポンプ用の混合冷媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60101725A JPS61259058A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 容積形圧縮式ヒ−トポンプ用の混合冷媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61259058A true JPS61259058A (ja) | 1986-11-17 |
Family
ID=14308264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60101725A Pending JPS61259058A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 容積形圧縮式ヒ−トポンプ用の混合冷媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61259058A (ja) |
-
1985
- 1985-05-13 JP JP60101725A patent/JPS61259058A/ja active Pending
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