JPS61250491A

JPS61250491A - ヒ−トパイプ

Info

Publication number: JPS61250491A
Application number: JP8963385A
Authority: JP
Inventors: Shigemori Otani; 大谷　茂盛; Ikuo Shishido; 宍戸　郁郎
Original assignee: Takasago Thermal Engineering Co Ltd
Current assignee: Takasago Thermal Engineering Co Ltd
Priority date: 1985-04-25
Filing date: 1985-04-25
Publication date: 1986-11-07
Anticipated expiration: 2009-09-21
Also published as: JPH0674956B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、熱の出入部を３箇所有する熱ダイオード型ヒ
ートパイプに関する。

太陽熱や工場排水のような温度が変動する熱源から効果
的に熱を集熱し、蓄熱し、そして利用するシステムにお
いては、熱源温度が蓄熱槽内の温度よりも低くなった場
合、蓄熱槽から熱源への熱の逆流を防ぐ必要がある。こ
の目的のためには。

熱をある一定の方向のみに伝える熱ダイオード型ヒート
パイプを利用した蓄熱システムが、すでに提案されてい
る。だが、従来のかようなシステムでは、蓄熱用に一種
類そして放熱用に他の一種類と、二種類のヒートパイプ
を交互に配置して使用しており、熱源側のエネルギーを
一方のヒートパイプによって必ず一旦蓄熱槽に蓄えた後
、別のヒートパイプによって利用側に放出する仕組みに
なっている。すなわち、熱源側のエネルギーを直接負荷
側に利用することができない、そのため、従来の熱ダイ
オード型ヒートパイプを利用した蓄熱システムでは、ヒ
ートバイブ→蓄熱材−ヒートパイプと熱が流れる際のエ
クセルギーの減少が著しい欠点があった。

本発明の一つの目的は、熱の出入部を３箇所有する新規
な熱ダイオード型ヒートパイプを提供することである。

本発明の他の一つの目的は、蓄熱システム、特に太陽熱
や工場排水のような温度が変動する熱源から効果的に熱
を集熱して蓄熱するシステムに利用するのに適した新規
な熱ダイオード型ヒートパイプを提供することである。

本発明の今一つの目的は、温度が変動する熱源から集熱
して蓄熱するシステムに用いた場合に。

熱源側の温度が負荷側の温度よりも高いときは。

熱源のエネルギーの一部を直接負荷側に伝えることがで
きると共に、残部を蓄熱でき、また、熱源側の温度が負
荷側の温度よりも低いときは、蓄熱材から負荷側に熱輸
送を行うことができる新規な熱ダイオード型ヒートパイ
プを提供することである。

前記の諸口的を達成する本発明のヒートパイプは、それ
自身でサーモサイフオン機能を有する第一部材の作動流
体凝縮部をそれ自身でサーモサイフオン機能を有する第
二部材の作動流体蒸発部に直接連結してなる。

添付図面を参照するに２本発明のヒートパイプは、第１
図に示すようなそれ自身でサーモサイフオン機能を有す
る第一部材Ａ（以下サイフオンＡと呼ぶことがある）と
第２図に示すようなそれ自身でサーモサイフオン機能を
有する第二部材（以下サイフオンＢと呼ぶことがある）
とを直接連結してなる。サイフオンＡば５たとえば９図
示した形の一端を閉じた金属パイプ（たとえば、銅パイ
プ）１内を真空にした後３作動流体２として例えば、水
やメタノールを封入し、そして他端を閉じることにより
て製造される。かような構造のサーモサイフオンは、蒸
発潜熱が大きい作動流体の蒸気流が熱輸送を受持ち、か
つサイフオン内部３では気液平衡が成立しているため、
小さな温度差で大きな熱輸送を行うことができる。サイ
フオンＡは２機能上、三つの部分、すなわち作動流体蒸
発部４ａ　（以下蒸発部または吸熱部と呼ぶことがある
）と１作動流体凝縮部５ａ　（以下凝縮部または放熱部
と呼ぶことがある）と、そして断熱部６ａ　（断熱部と
いう用語は必ずしも適切でないが外部系との熱交換がな
い方が好ましいとの意味でこの語を用いた）とからなる
、蒸発部４ａの内壁にはウィック７を設け、Ｗ発部４ａ
の全内壁から作動流体が蒸発しうるようにするのが好ま
しい、かような構造のサイフオンＡは、それ自身でサー
モサイフオン機能を有する。すなわち、蒸発部４ａを最
下部にしてそこを加熱すると、蒸発部４ａ内の作動流体
は蒸発して熱を上方に運び、凝縮部５ａで放熱するとと
もにそれ自体は凝縮し、そしてサイフオンＡの内壁を伝
うて蒸発部４ａへ流下する。すなわち、サイフオンＡは
、熱を下方から上方へ伝える機能を有する。

だが、蒸発部４ａを最下部にして凝縮部５ａを加熱して
も、凝縮部５ａはすぐにドライアウトしてしまうため、
上方から下方への伝熱は、サイフオン壁を伝う熱伝導だ
けであって、効率的な作動流体蒸気による熱輸送は１期
待できない、すなわち、サイフオンＡは、熱を上方から
下方へ伝える機能を殆ど存していない、かようなそれ自
身でサーモサイフオン機能を有するサイフオンＡの構造
および作用は、その凝縮部５の特異な形状を別とすれば
。

よく知られている。サイフオンＢについても同様である
。すなわち、サイフオンＢも１作動流体蒸発部４ｂと１
作動流体凝縮部５ｂと、そして断熱部６ｂとからなり、
蒸発部４ｂの内壁にはウィック７を設けて蒸発部４ｂの
全内壁から作動流体が蒸発しうるようにするのが好まし
く、かつ蒸発部４ｂを最下部にして使用する場合１作動
流体蒸気による熱輸送は下方から上方へ向かってのみで
ある。ただ、サイフオンＢは、その蒸発部４ｂが図示し
たような特異な形状を有しているだけである。

サイフオンＡの凝縮部５ａおよびサイフオンＢの蒸発部
４ｂの形状を図示したような特異なものとしたのは２本
発明にしたがい２両者間の熱伝達の効率をよくして直接
連結しやすいようにしたことと。

図示した形が製作しやすいこととによる。これらの要件
が充足される限り、サイフオンＡの凝縮部５ａおよびサ
イフオンＢの蒸発部４ｂの具体的な形状は２本発明の要
旨外である０本発明のヒートパイブは、前記のようなサ
イフオンＡの凝縮部５ａとサイフオンＢの蒸発部４ａと
を直接連結してなる。直接連結の態様は１図示しないが
１両部材の物理的嵌合または螺合であることができる。

別法としては、第３図に示す如く、サイフオンＡの凝縮
部５ａの壁の少なくとも一部がサイフオンＢの蒸発部４
ｂの壁の一部を構成するようにヒートパイプを一体構造
のものとして製作することもできる。

第３図に図示した本発明のヒートパイプは１両端を閉じ
た外径２５＋ｕ＋　、長さ５００　ａｓの銅管８の中央
に山高帽子状の銅製部材９を銅管８と一体的に設けて、
銅管８を上下二重に区分するとともに２ｗ４管８の中央
部を二重管構造にした形状寸法のものである。二重管の
内管の径は１２ｍ５＋、長さは１００＋ｓｓ＋である。

山高帽子状の部材９およびそれより下方の銅管８の部分
がサイフオンＡを構成し、そして山高帽子状の部材９お
よびそれより上方の銅管８の部分がサイフオンＢを構成
するように２部材９によって区分される鋼管８内の上下
二重には作動流体２としてメタノールが封入されている
とともに真空減圧されている０本例では、サイフオンＡ
の凝縮部壁として作用する部材９が、そのままサイフオ
ンＢの蒸発部壁の一部を構成する。これはサイフオンＡ
からサイフオンＢへの熱の授受が同一面で行われること
を意味する０図示したサイフオンＡおよびＢとも蒸発部
内壁にウィックとしてブロンズ製のメツシュスクリーン
ＩＯがスプリング１１によって固定されており、蒸発部
のすべての内壁面で作動流体が蒸発できるようになって
いる。

本発明のヒートパイプは、外部との熱の出入箇所を三筒
所有する。それらの箇所は、第３図の例では、パー）！
（サイフオンＡの蒸発部の外壁）と８パート■（サイフ
オンＢの蒸発部の外壁）とそしてパート■（サイフオン
Ｂの凝縮部の外壁）とである、この例では、各パートの
長さを１００ｗｍとし、各パート間には、　１００ｓ−
長の断熱部を設けた。このヒートパイプのパートＩを最
下部にしてパートＩ［のまわりを蓄熱物質で覆い、太陽
熱や工場排水などで温められた熱媒体をパートＩのまわ
りに流すと、熱の一部は直接パート■から取り出され、
残部はパート■のまわりの蓄熱物質に蓄えられる。一方
、蓄えられた熱を利用したい場合はこれをパート■から
取り出すことができる。また太陽熱や工場排水などの温
度変動が大きい場合には１時として蓄熱槽の温度よりも
低い温度の熱媒体がパート■のまわりを流れることがあ
るが、このヒートパイプは上から下には熱を伝えない（
より正確には作動流体蒸気による上から下への熱輸送が
ない）ので、望ましくない熱の逆流は殆どない。

１９本　　ヒートパイプの　ダイオード前記のように１
本発明のヒートパイプは、熱ダイオード特性を有し、サ
イフオンＡの蒸発部を最下部として使用した場合、熱を
下から上へのみ伝え、上から下への望ましくない熱の逆
流は殆どなイノであるが、実用にあたっては、ヒートパ
イプ管壁の熱伝導による熱の逆流を無視できない、それ
故１本発明のヒートパイプが如何程の熱ダイオード特性
を有するか、また、その熱ダイオード特性が最もよくな
るのはどのような条件下であるかを検討する必要がある
。この目的のために１次のような実験を行った。

すなわち、サイフオンＡおよびＢの蒸発部にウィックと
して、１５０メツシユのブロンズ製スクリーン一層をり
け、そして、封入した作動流体の量（蒸発部容積に基づ
く容量％）をいろいろ変えた以外は、第３図に示す形状
寸法のヒートパイプを多数作成し、これらヒートパイプ
のサイフオンＡおよびＢの熱輸送量を測定することによ
り９作動流体封入量の最適条件を決定した。さらに、最
適作動流体封入量下におけるヒートパイプの傾斜角が熱
ダイオード特性におよぼす影響を検討した。

各サイフオンの熱ダイオード特性は１次式で定義される
熱ダイオード効率Ｉによって評価した。

η−（Ｑｎ　−Ｑｒ　）　／Ｑｎ　ｘ　１００　（％）
式中、ＱｎおよびＱｒは、順モードおよび逆モードでの
熱輸送量をそれぞれ表す、なお、サイフオンＡおよびＢ
につき、下部高温、上部低温で、下から上へ熱を伝える
熱輸送モードを順モードと。

上部高温、下部低温で、上がら下へ熱を伝える熱輸送モ
ードを逆モードと呼ぶ。

（１）、　　　　　および実験に用いた熱交換器の構造を要部の寸法とともに第４
図に示す、この熱交換器は、供試ヒートバイブのバート
■、パート■およびパート■のまわりを内径３２−置の
セルｌ、セル■およびセル■でそれぞれ覆った簡単な構
造のものである。セルＩ。

セル■およびセル■は、銅管で、長さはそれぞれ１２０
　、１００および１２〇−閣であり、各セルのフランジ
には外径１００−■の真鍮板を用いた。ヒートパイプと
各フランジとの間は、０−ＩＪタンク図示しない）でシ
ールした。各セルの出入り口およびヒートパイプ外壁の
図示した位置には熱電対ＴＣを取り付け、温度測定に供
した。熱交換器の周囲には１５０ｍ５以上の厚さにガラ
スウールを巻き付け、各セルおよびヒートバイブから外
気への熱の漏れを防いだ。各セルに所定温度の恒温水を
オーバーヘッドタンクより所定の流量で流し、その流量
と各セルの出入り口温度とを測定した。測定結果から次
式％式％により熱輸送量Ｑを算出した０式中、Ｃｐ、ｍおよびΔ
Ｔは、恒温水の定圧比熱、質量流量および温度差を夫々
表す。順モードおよび逆モードでの熱輸送量Ｑｎおよび
Ｑｒをこのようにして求め。

そしてそれらの値から熱ダイオード効率ηを算出した。

サイフオンＡの作動流体封入量を変えた場合における熱
輸送量変化の様子を第５図に示す０図中Ｑ印１口印およ
びΔ印は、順モードの場合におけるバートＩ、バー）Ｉ
ＩおよびパートＩ［［での熱輸送量をそれぞれ表し、そ
して■印は、逆モードの場合におけるパートｔでの熱輸
送量を表す。なお。

サイフオンＢの作動流体封入量は、すべてのヒートパイ
プで１０％とした。また、セルＩ、セル■およびセル■
に流す恒温水の温度は、順モードではそれぞれ６０．２
０および２０℃、逆モードではそれぞれ２０．６０およ
び６０℃とし、流量は３３ｇ／ｓ（流速０．１＋＋／ｓ
、　Ｒｅ　−７３０ａｔ　６０℃、　１５７０　ａｔ　
２０℃）に一定にし、そして、ヒートバイブは垂直に設
置した。

第５図によれば、順モードでの熱輸送量をピークにする
作動流体封入量があることがわかる。これは２作動流体
封入量が過少であれば蒸発部でドライアウトが生じ、過
大であれば蒸発の際の熱抵抗が大きくなるためであると
思われる。また、第５図によれば、どのヒートバイブも
、パートｔから吸収した熱を、パート■では約６０％、
そしてパー）ＩＩＩでは約４０％の割合で放出している
ことがわかる。

第６図にサイフオンＡの熱ダイオード効率を示す、同図
によれば、サイフオンＡの熱ダイオード効率ηは、サイ
フオンＡの作動流体封入量が約１０％以上の場合、約８
０〜９０％であることがわかる。

サイフオンＢの作動流体封入量を変゛えた場合における
熱輸送量変化の様子を第７図に示す。図中。

Ｏ印１口印およびΔ印は、順モードの場合におけるパー
ト！、バート■およびパー）ＩＩＩでの熱輸送量をそれ
ぞれ表し、そして■印は、逆モードの場合におけるパー
トＩＩＩでの熱輸送量を表す、なお。

サイフオンＡの作動流体封入量は、すべてのヒートパイ
プで４０％とした。また、セル１．セル■およびセル■
に流す恒温水の温度は、順モードではそれぞれ６０．６
０および２０℃、逆モードではそれぞれ２０．２０およ
び６０℃とし、流量は３３ｇ／Ｓ＋　流速０、Ｉ　Ｔａ
／ｓ、　Ｒｅ　＝７３０　ａｔ　６０℃、　１５７０　
ａｔ　２０℃）に一定にし、そしてヒートバイブは垂直
に設置した。

第７図によれば、サイフオンＢの作動流体封入量が約２
０％の場合、順モードにおけるパートＩ［［での熱輸送
量が最大になることがわかる。また、どのヒートパイプ
も、パート■から約２０％、パート■から約８０％の割
合で熱を吸収し、パート■から放出していることがわか
る。これは、パートＩからは、熱がサイフオンＡおよび
Ｂの両者を通って伝わるのに対し、パート■からは、熱
がサイフオンＢのみを通って伝わり、後者の方が熱抵抗
が小さいためであると考えられる。

第８図にサイフオンＢの熱ダイオード効率を示す、同図
によれば、サイフオンＢの熱ダイオード効率ηは、サイ
フオンＢの作動流体封入量が約１０％以上の場合、約９
０〜９５％であり、サイフオンＢは、サイフオンＡより
さらに良好な熱ダイオード特性を存していることがわか
る。

前記の実験に供したヒートバイブのうち、サイフオンＡ
への作動流体封入量を４０％そしてサイフオンＢへの作
動流体封入量を２０％としたものを用いて、ヒートバイ
ブ傾斜角がサイフオンＡおよびＢの熱ダイオード特性に
およぼす影響を調べた。

ヒートパイプの傾斜角を９０°から一５°にいろいろ変
えた場合におけるサイフオンＡの熱輸送量変化の様子を
第９図および第１０図に示す、傾斜角は、水平面からの
角度で表し、垂直を９０°、水平を０°とした。第９図
は、セルＴ、ＩＩおよび■に流した恒温水の温度をそれ
ぞれ６０．２０および２０゜とした順モードの場合であ
り、そして第１０図は。

セルＩ、１１および■に流した恒温水の温度をそれぞれ
２０．６０および６０°とした逆モードの場合である。

恒温水の流量は、各セルとも３３ｇ／ｓ（流速０．１ｍ
／ｓ　ＳＲｅ　−７３０ａｔ　６０℃、　１５７０　ａ
ｔ　２０℃）に一定にした。第９図および第１０図中、
○印１　口中およびΔ印は、パート！、パート■および
パートＩＩ＋での熱輸送量をそれぞれ表す。

第９図によれば、順モードにおけるパートｌでの熱輸送
量は、ヒートパイプの傾斜角が９０’から減少するにつ
れてやや増加し、６０°で最大になり。

以後漸減し、そして５°以下で急激に減少することがわ
かる。これは、傾斜角が９０°から減少するにつれ、先
ず作動流体がサイフオンＡの壁面を流下しやすくなり１
次いで作動流体の蒸発量がウィックによって蒸発部の内
壁面に供給される作動流体量よりも大きくなり、そして
ついにはウィックに作動流体が供給されなくなって、伝
熱はヒートパイプ管壁の熱伝導によるもののみになるた
めであると考えられる。

第１０図によれば、逆モードの熱輸送量は、ヒートパイ
プの傾斜角が約ｌＯ′°　よりも小さくなると。

急激に増加することがわかるが、これは、高温であるパ
ートＩｆおよび■が低位置になって、そこに作動流体が
供給され、ヒートパイプが作動するためであると思われ
る。

ヒートパイプの傾斜角をいろいろ変えた場合におけるサ
イフオンＢの熱輸送量変化の様子を第１１図および第１
２図に示す、第１１図は、セルＩ、ＩＩおよび■に流し
た恒温水の温度をそれぞれ６０．６０および２０°とし
た順モードの場合であり、そして第１２図は、セル■、
■および■に流した恒温水の温度をそれぞれ２０．２０
および６０＠　とじた逆モードの場合である。恒温水の
流量は、前記の通りに一定にした。第１１図および第１
２図中、Ｑ印１口中およびΔ印は、バート■、パート■
およびパートｍでの熱輸送量をそれぞれ表す。

第１１図によれば、順モードの熱輸送量は、傾斜角が約
５°以上である限り、殆ど変化がなく、ピーク１よ存在
しないことがわかる。

サイフオンＡおよびＢの熱ダイオード効率ηとヒートパ
イプの傾斜角との関係を第１３図に示す。

図中、Ｏ印および口中は、それぞれサイフオンＡおよび
サイフオンＢの熱ダイオード効率を表す。

サイフオンＡは、傾斜角が１０°以上で、熱ダイオード
効率が約９０％であり、一方、サイフオンＢは。

傾斜角が５°以上で、熱ダイオード効率が約９５％であ
り、共に広い傾斜角範囲で良好な熱ダイオード特性を示
すことがわかる。

ウィックとしてブロンズ製の１５０メツシユスクリーン
を二層またはステンレス鋼製の２７０メツシユスクリー
ンを二層用いたヒートパイプを使用した以外は、前記（
２）の実験を反復した。前記（２）の実験で用いたウィ
ック、すなわち、ブロンズ製の１５０メツシュスクリー
ン一層を用いたヒートパイプが最良の結果を示したが、
試験をした範囲のウィックでは、ヒートパイプの熱ダイ
オード特性に顕著な差異は認められなかった。

既述の実験では、ヒートパイプの作動温度差が４０°で
あったが、これを４０°以内でいろいろに変えて実験を
反復した。試験をした範囲では２作動温度差による熱ダ
イオード特性の変化は認められなかった。

■、　　　ヒートパイプの　ポンピング前記！（３）の
実験で用いたヒートパイプおよび熱交換器を用いて、熱
交換器のセル！、■および■に、温度をそれぞれ６０．
４０および２０℃に制御した恒温水を種々の組合せで流
し、各セルの出入り口温度および恒温水流量を測定して
各パートにおける熱輸送量を求めた。結果を第１４図ａ
−ｆに示す。

第１４図ａは、ヒートパイプのパート！、■および■の
まわりに流した恒温水の温度がそれぞれ６０゜４０およ
び２０℃であった場合である。この場合サイフオンＡお
よびＢは共に順モードにあり、ヒートパイプは、パート
■から約６０％、パート■から約４０％の割合で吸熱し
、パート■から放熱していることがわかる。

第１４図すは、ヒートパイプのパート１．ＩＩおよび■
のまわりに流した恒温水の温度がそれぞれ６０゜２０お
よび４０℃であった場合である。この場合順モードのサ
イフオンＡは、良好な熱伝達を行っていることがわかる
。逆モードのサイフオンＢではわずかな熱もれが観測さ
れた。

第１４図Ｃは、ヒートパイプのパー＋−ｔ、ｎおよび■
のまわりに流した恒温水の温度がそれぞれ４０゜６０お
よび２０℃であった場合であ遥、この場合順モードのサ
イフオンＢは熱をよく伝えるが、逆モードのサイフオン
Ａは殆ど熱を伝えないことがわかる。

第１４図ｄは、ヒートパイプのパートＩ、■および■の
まわりに流した恒温水の温度がそれぞれ４０゜２０およ
び６０℃であった場合である。この場合、サイフオンＡ
およびＢの熱ダイオード特性が有効に機能し、パート■
は、温度差の大きいパート■からよりも温度差の小さい
パート！から実質的に多量の熱を吸収していることがわ
かる。

第１４図ｅは、ヒートパイプのパート１．ＩＩおよび■
のまわりに流した恒温水の温度がそれぞれ２０゜６０お
よび４０℃であった場合である。この場合も熱ダイオー
ド特性がよく機能し、ヒートパイプは。

パート１１から吸収した熱を温度差の小さなパート■の
方へ殆ど伝えていることがわかる。

第１４図ｆは、ヒートパイプのパート１．ＩＩおよび■
のまわりに流した恒温水の温度がそれぞれ２０゜４０お
よび６０℃であった場合である。この場合サイフオンＡ
およびＢは共に逆モードにあり、僅かな熱漏れが観測さ
れた。

■、　　　　ヒートパイプの軌　　　　　−熱交換器の
セルＩおよび■に流した恒温水の温度をそれぞれ６０℃
および２０℃と一定にし、そしてパート■へ流した恒温
水の温度を２０℃〜６０℃の範囲内でいろいろ変えた以
外は前記■の操作を反復し、ヒートパイプの各パートの
熱輸送量の変化を測定した。結果を第１５図に示す０図
中、○印１口中およびΔ印は、パートＩ、■および■の
熱輸送量をそれぞれ表し、そしてヒートパイプから放出
される熱量を正として表示した。

第１５図によれば、熱輸送量とバー）Ｉ［の温度とは一
次の関係にあること、そしてパート■の温度を２０℃か
ら上げてゆくにつれ、パート■での熱輸送は放熱から吸
熱に変わり、パート■での熱入出力が反転するときの温
度は約３０℃であることがわかる。

本発明のヒートパイプは、前記のような緒特性を利用し
て、熱工学のいろいろな分野に広く適用できる。たとえ
ば、既述のように１本発明のヒートパイプは、その熱ダ
イオード特性および熱ポンピング特性を活用して、温度
が変動する熱源からの蓄熱システムに有利に組み込むこ
とができる。

また１本発明のヒートパイプは、その熱入出力反転特性
を利用するなら、たとえば、急激に温度が変動する流体
をある一定の目標温度に制御するシステムにも適用でき
る。このためには１本発明のヒートパイプのパート■の
熱入出力反転温度が目標温度に等しくなるように、バー
Ｍおよび■の温度を設定し、パート■を当該流体と熱交
換させればよい、これは、（パー）１および■の）温度
による（パートＨの）温度制御である。

【図面の簡単な説明】第１図は１本発明ヒートパイプの一例の第一部材（サイ
フオンＡ）の縦断面図。第２図は、第１図のヒートパイプの第二部材（サイフオ
ンＢ）９の縦断面図。第３図は２本発明ヒートパイプの他の一例の縦断面図。第４図は、実験に用いた熱交換器を示す縦断面図。第５図は１本発明ヒートパイプのサイフオンＡの熱輸送
量と作動流体封入量との関係を示すグラフ。第６図は２本発明ヒートパイプのサイフオンＡの熱ダイ
オード効率と作動流体封入量との関係を示すグラフ。第７図は１本発明ヒートパイプのサイフオンＢの熱輸送
量と作動流体封入量との関係を示すグラフ。第８図は９本発明ヒートパイプのサイフオンＢの熱ダイ
オード効率と作動流体封入量との関係を示すグラフ。第９図は８本発明ヒートパイプのサイフオンＡの類モー
ドでの熱輸送量とヒートパイプの傾斜角との関係を示す
グラフ。第１０図′は１本発明ヒートパイプのサイフオンＡの逆
モードでの熱輸送量とヒートパイプの傾斜角との関係を
示すグラフ。第１１図は１本発明ヒートパイプのサイフオンＢの類モ
ードでの熱輸送量とヒートパイプの傾斜角との関係を示
すグラフ。第１２図は１本発明ヒートパイプのサイフオンＢの逆モ
ードでの熱輸送量とヒートパイプの傾斜角との関係を示
すグラフ。第１３図は１本発明し−トバイブのサイフオンＡおよび
Ｂの熱ダイオード効率とヒートパイプの傾斜角との関係
を示すグラフ５第１４図は１本発明ヒートパイプのパート■、■および
■のまわりに、温度が６０．４０および２０℃の恒温水
を種々の組合せで流した場合における。各パートでの熱
の出入を示す図、そして第１５図は２本発明ヒートパイプのパート■および■の
まわりには温度が６０および２０℃の恒温水をそれぞれ
流し、そしてパートＵのまわりに流す恒温水の温度を変
えた場合における。各パートでの熱の出入とパート■の
温度との関係を示すグラフである。Ａ・・サイフオンＡＢ・・サイフオンＢ１・・バイブ２・・作動流体３・・サイフオン内の空間４ａ・・サイフオンＡの蒸発部４ｂ・・サイフオンＢの蒸発部５ａ・・サイフオンＡの凝縮部５ｂ・・サイフオンＢの凝縮部６ａ・・サイフオンＡの断熱部６ｂ・・サイフオンＢの断熱部７・・ウィック８・・鋼管９・・山高帽子状銅製部材ｌＯ・・ブロンズ製メツシュスクリーン１１・・スプリ
ング

Claims

【特許請求の範囲】

（１）．　それ自身でサーモサイフォン機能を有する第
一部材の作動流体凝縮部をそれ自身でサーモサイフォン
機能を有する第二部材の作動流体蒸発部に直接連結して
なるヒートパイプ。
（２）．　第一部材の作動流体凝縮部の壁と第二部材の
作動流体蒸発部の壁とを螺合によって連結してなる特許
請求の範囲第１項記載のヒートパイプ。
（３）．　第一部材の作動流体凝縮部の壁の少なくとも
一部が第二部材の作動流体蒸発部の壁の一部を構成する
ように一体構造とした特許請求の範囲第１項記載のヒー
トパイプ。
（４）．　第一部材および第二部材とも作動流体蒸発部
にのみウイックを設けた特許請求の範囲第１項〜第３項
のいずれかに記載のヒートパイプ。