JPS61250095A - 固体燃料のガス化装置 - Google Patents
固体燃料のガス化装置Info
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- JPS61250095A JPS61250095A JP9314785A JP9314785A JPS61250095A JP S61250095 A JPS61250095 A JP S61250095A JP 9314785 A JP9314785 A JP 9314785A JP 9314785 A JP9314785 A JP 9314785A JP S61250095 A JPS61250095 A JP S61250095A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、石炭、オイルシェール、バイオマス等の固体
燃料をガス化して気体燃料とする装置の改良に関する。
燃料をガス化して気体燃料とする装置の改良に関する。
従来の固体燃料（石炭等）のガス化装置とじては、第２
図に示す構造のものが知られている。図中の１は、流動
層２が収容されたフリーボード３からなる第１段ガス化
炉であり、該第１段ガス化炉１の底部には灰抜用管４が
連結されている。また、前記第１段ガス化炉１の上部は
中間サイクロン５を介して第２段ガス化炉６に連結され
ている。
図に示す構造のものが知られている。図中の１は、流動
層２が収容されたフリーボード３からなる第１段ガス化
炉であり、該第１段ガス化炉１の底部には灰抜用管４が
連結されている。また、前記第１段ガス化炉１の上部は
中間サイクロン５を介して第２段ガス化炉６に連結され
ている。
この第２段ガス化炉６は、前記第１段ガス化炉１と同様
に流動層７を収容したフリーボード８から構成されてい
る。前記第２段ガス化炉６の上部には、発生ガス熱交換
器９、第１サイクロン１０及び第２サイクロン１１が順
次連結されている。また、前記第２段ガス化炉６の中間
部分にはオーバーフロー！１２を介してチャー貯蔵室１
３に連結されている。前記第１サイクロン１０はホッパ
１４に連結され、かつ該ホヅバ１４は粒子量調整バルブ
１５を介して前記チャー貯蔵室１３に連結されている。
に流動層７を収容したフリーボード８から構成されてい
る。前記第２段ガス化炉６の上部には、発生ガス熱交換
器９、第１サイクロン１０及び第２サイクロン１１が順
次連結されている。また、前記第２段ガス化炉６の中間
部分にはオーバーフロー！１２を介してチャー貯蔵室１
３に連結されている。前記第１サイクロン１０はホッパ
１４に連結され、かつ該ホヅバ１４は粒子量調整バルブ
１５を介して前記チャー貯蔵室１３に連結されている。
前記チャー貯蔵室１３の下方には、そのチャーを前記第
１段ガス化炉１に導入するためのスクリューフィーダ１
６が配設されている。前記第２サイクロン１１は、輸送
ガスが供給されるインゼクタ１７に連結され、該インゼ
クタ１７がらの輸送ガスは前記第１段ガス化炉１に供給
される。
１段ガス化炉１に導入するためのスクリューフィーダ１
６が配設されている。前記第２サイクロン１１は、輸送
ガスが供給されるインゼクタ１７に連結され、該インゼ
クタ１７がらの輸送ガスは前記第１段ガス化炉１に供給
される。
次に、従来のガス化装置の作用を説明する。
第２段ガス化炉６の流動層７には石炭等の固体燃料が供
給され、ここで外部から供給された空気、酸素、水蒸気
のうちの少なくとも一つを含むガス化剤１８及び中間サ
イクロン５から供給される第１段ガス化炉１の生成ガス
（第１炉生成ガスと称する）により固体燃料を７００〜
１２００℃の濃度で反応させて、生成ガス（第２炉生成
ガスと称する）とチャーに転換される。第２段ガス化炉
６の第２炉生成ガスは、その上部より発生ガス熱交換器
９で２００〜４００℃に冷却され、第１、第２のサイク
ロン１０．１１を通過する間にチャーが分離され、気体
燃料１９として図示しない精製系統に移送される。
給され、ここで外部から供給された空気、酸素、水蒸気
のうちの少なくとも一つを含むガス化剤１８及び中間サ
イクロン５から供給される第１段ガス化炉１の生成ガス
（第１炉生成ガスと称する）により固体燃料を７００〜
１２００℃の濃度で反応させて、生成ガス（第２炉生成
ガスと称する）とチャーに転換される。第２段ガス化炉
６の第２炉生成ガスは、その上部より発生ガス熱交換器
９で２００〜４００℃に冷却され、第１、第２のサイク
ロン１０．１１を通過する間にチャーが分離され、気体
燃料１９として図示しない精製系統に移送される。
前記第２段ガス化炉６の第２炉生成ガスから分離された
チャーは、オーバーフロー管１２を通してチャー貯蔵室
１３に導入される。前記第１サイクロン１０で第２炉生
成ガスから分離されたチャーは、ホッパ１４内に導入さ
れ、該ホッパ１４内のチャーは粒子量調整バルブ１５に
よりチャー貯蔵室１３に導入される。この際、ホッパ１
４内の層＾さが所定の値以下にならないように粒子量調
整バルブ１５により制御される。前記オーバーフロー管
１２及びホッパ１４からチャー貯蔵室１３に導入された
チャーは、スクリューフィーダ１６により第１段ガス化
炉１に供給される。また、前記第２サイクロン１１で第
２炉生成ガスから分離されたチャーは、インゼクタ１７
に導入され、該インゼクタ１７に供給される輸送ガス２
０に同伴されて第１段ガス化炉１に供給される。
チャーは、オーバーフロー管１２を通してチャー貯蔵室
１３に導入される。前記第１サイクロン１０で第２炉生
成ガスから分離されたチャーは、ホッパ１４内に導入さ
れ、該ホッパ１４内のチャーは粒子量調整バルブ１５に
よりチャー貯蔵室１３に導入される。この際、ホッパ１
４内の層＾さが所定の値以下にならないように粒子量調
整バルブ１５により制御される。前記オーバーフロー管
１２及びホッパ１４からチャー貯蔵室１３に導入された
チャーは、スクリューフィーダ１６により第１段ガス化
炉１に供給される。また、前記第２サイクロン１１で第
２炉生成ガスから分離されたチャーは、インゼクタ１７
に導入され、該インゼクタ１７に供給される輸送ガス２
０に同伴されて第１段ガス化炉１に供給される。
第１段ガス化炉１において、前記と同様なガス化剤１８
′が供給され、ここで該ガス化剤とスクリューフィーダ
１６、インゼクタ１７から供給されたチャーとが７００
〜１２００℃の温度下で反応し、第１炉生成ガスと灰分
とに転換される。灰分のうち、粒径の粗いものは第１段
ガス化炉１底部の灰抜出管４から粗粒灰分２１として排
出される。灰分のうち、粒径の細かいものは中間サイク
ロン５を通過する間に第１炉生成ガスから分離され、微
粒灰分２２として系外に排出される・〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 チャー貯蔵室１３内のチャー量が減少して所定の値以下
になると、第１炉生成ガスがスクリューフィーダ１６か
らチャー貯蔵室１３、オーバーフロー管１２を経て第２
段ガス化炉６に吹き抜ける。
′が供給され、ここで該ガス化剤とスクリューフィーダ
１６、インゼクタ１７から供給されたチャーとが７００
〜１２００℃の温度下で反応し、第１炉生成ガスと灰分
とに転換される。灰分のうち、粒径の粗いものは第１段
ガス化炉１底部の灰抜出管４から粗粒灰分２１として排
出される。灰分のうち、粒径の細かいものは中間サイク
ロン５を通過する間に第１炉生成ガスから分離され、微
粒灰分２２として系外に排出される・〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 チャー貯蔵室１３内のチャー量が減少して所定の値以下
になると、第１炉生成ガスがスクリューフィーダ１６か
らチャー貯蔵室１３、オーバーフロー管１２を経て第２
段ガス化炉６に吹き抜ける。
かかる吹き抜けが生じると、チャー貯蔵室１３のチャー
を第１段ガス化炉１に供給することが困難となるため、
ガス化装置の運転が停止する。
を第１段ガス化炉１に供給することが困難となるため、
ガス化装置の運転が停止する。
このようなことから、チャー貯蔵室１３内のチャー量を
静電容量型レベラや音叉型レベラを使用して検出するこ
とが行われているが、チャーの灰分濃度、嵩比重、水分
含有量及び温度等が変化するため、正確にチャー量を計
測モきない。
静電容量型レベラや音叉型レベラを使用して検出するこ
とが行われているが、チャーの灰分濃度、嵩比重、水分
含有量及び温度等が変化するため、正確にチャー量を計
測モきない。
また、ガンマ線密度計を使用すればチャー貯蔵室１３内
のチャー量を正確に計測できるが、設備費が高くなるこ
と、保守管理が繁雑になること等のために実用的ではな
い。
のチャー量を正確に計測できるが、設備費が高くなるこ
と、保守管理が繁雑になること等のために実用的ではな
い。
本発明は、第２段ガス化炉等から第２炉生成ガスと分離
して導入されたチャーが該第２段ガス化炉に逆流するの
を防止して円滑な運転を実行し得る固体燃料のガス化装
置を提供しようとするものである。
して導入されたチャーが該第２段ガス化炉に逆流するの
を防止して円滑な運転を実行し得る固体燃料のガス化装
置を提供しようとするものである。
本発明は、流動層及びフリーボードを有する第１段ガス
化炉と同流動層及びフリーボードを有する第２段ガス化
炉とを備え、前記第２段ガス化炉の流動層の残渣粒子及
び該第２段ガス化炉の生成ガス中に含まれる微粒子を捕
集して前記第１段ガス化炉の流動層に供給するガス化装
置において、前記残渣粒子及び微粒子の供給ラインにガ
スによる流動化移送手段を配設したことを特徴とするも
のである。
化炉と同流動層及びフリーボードを有する第２段ガス化
炉とを備え、前記第２段ガス化炉の流動層の残渣粒子及
び該第２段ガス化炉の生成ガス中に含まれる微粒子を捕
集して前記第１段ガス化炉の流動層に供給するガス化装
置において、前記残渣粒子及び微粒子の供給ラインにガ
スによる流動化移送手段を配設したことを特徴とするも
のである。
上述した構成の本発明によれば、第２段ガス化炉等から
導入された残漬粒子及び微粒子（チャー）が該段２段ガ
ス化炉に逆流することなく、簡単かつ安価な構成により
第１段ガス化炉に供給できる。
導入された残漬粒子及び微粒子（チャー）が該段２段ガ
ス化炉に逆流することなく、簡単かつ安価な構成により
第１段ガス化炉に供給できる。
以下、本発明の実施例を第１図を参照して詳細に説明す
る。なお、前述した第２図図示の従来装置の部材と同様
なものは同符号を付してで説明を省略する。
る。なお、前述した第２図図示の従来装置の部材と同様
なものは同符号を付してで説明を省略する。
図中の２３は、第２段ガス化炉６のオーバーフロー管１
２と連結された流動化移送手段である。
２と連結された流動化移送手段である。
この流動化移送手段２３は、前記オーバーフロー管１２
からのチャーが導入される移送室２４を備えている。こ
の移送室２４の中間部には、枝管２５が該移送室２４側
に向かって傾斜した第１移送管２６１を介して連結され
ている。前記枝管２５には、第１サイクロン１０がサイ
クロン配管２７を介して連結されている。前記移送室２
４のの底部付近は、第２移送管２６２を介して第１段ガ
ス化炉１の中間部に連結されている。前記第１移送管２
６１には第１ノズル２８１が、前記第２移送管２６２に
は第２ノズル２８２が、前記移送室２４の底部には第３
ノズル２８Ｂが、夫々連結されている。前記第１ノズル
２８１及び第３ノズル２８３には流動化ガスが夫々供給
され、前者のガスは第１移送管２６１を通りて枝管２５
へ流れ、後者のガスは移送室２４の上方に向かって流れ
ると共に、一部は第１移送！！２６ｔを通過して枝管２
５に流れる。前記第２ノズル２８２には、インゼクタ１
７のチャーを含む輸送ガスが供給され、該ガスは第２移
送管２６２を経て第１段ガス化炉１に流れる。なお、前
記移送室２４と枝管２５の直径は、それらに通過するガ
スの空塔速度が、移送する粒子の平均粒子径に基づき計
算された流動化開始速度の１．２倍〜３倍の範囲におさ
まるような値、に設計される。また、前記第２移送管２
６２の直径は該移送管２６２を通過するガスの空塔速度
が、移送する粒子の平均粒子径に基づき計算された流動
化開始速度の１．２倍から粒子の平均粒子径をもとに計
算された轄端速度以下の範囲におさまるような値に設計
される。
からのチャーが導入される移送室２４を備えている。こ
の移送室２４の中間部には、枝管２５が該移送室２４側
に向かって傾斜した第１移送管２６１を介して連結され
ている。前記枝管２５には、第１サイクロン１０がサイ
クロン配管２７を介して連結されている。前記移送室２
４のの底部付近は、第２移送管２６２を介して第１段ガ
ス化炉１の中間部に連結されている。前記第１移送管２
６１には第１ノズル２８１が、前記第２移送管２６２に
は第２ノズル２８２が、前記移送室２４の底部には第３
ノズル２８Ｂが、夫々連結されている。前記第１ノズル
２８１及び第３ノズル２８３には流動化ガスが夫々供給
され、前者のガスは第１移送管２６１を通りて枝管２５
へ流れ、後者のガスは移送室２４の上方に向かって流れ
ると共に、一部は第１移送！！２６ｔを通過して枝管２
５に流れる。前記第２ノズル２８２には、インゼクタ１
７のチャーを含む輸送ガスが供給され、該ガスは第２移
送管２６２を経て第１段ガス化炉１に流れる。なお、前
記移送室２４と枝管２５の直径は、それらに通過するガ
スの空塔速度が、移送する粒子の平均粒子径に基づき計
算された流動化開始速度の１．２倍〜３倍の範囲におさ
まるような値、に設計される。また、前記第２移送管２
６２の直径は該移送管２６２を通過するガスの空塔速度
が、移送する粒子の平均粒子径に基づき計算された流動
化開始速度の１．２倍から粒子の平均粒子径をもとに計
算された轄端速度以下の範囲におさまるような値に設計
される。
次に、本発明のガス化装置の作用を説明する。
第２段ガス化炉６の流動層７には石炭等のの固体燃料が
供給され、ここで外部から供給された空気、酸素、水蒸
気のうちの少なくとも一つを含むガス化剤１８及び中間
サイクロン５から供給される第１段ガス化炉１の生成ガ
ス（第１炉生成ガスと称する）により固体燃料を７００
〜１２００℃の温度で反応させて、生成ガス（第２炉生
成ガスと称する）とチャーに転換される。第２段ガス化
炉６の第２炉生成ガスは、その上部より発生ガス熱交換
器９で２００〜４００℃に冷却され、第１、第２のサイ
クロン１０．１１を通過する間にチャーが分離され、気
体燃料１９として図示しない精製系統に移送される。
供給され、ここで外部から供給された空気、酸素、水蒸
気のうちの少なくとも一つを含むガス化剤１８及び中間
サイクロン５から供給される第１段ガス化炉１の生成ガ
ス（第１炉生成ガスと称する）により固体燃料を７００
〜１２００℃の温度で反応させて、生成ガス（第２炉生
成ガスと称する）とチャーに転換される。第２段ガス化
炉６の第２炉生成ガスは、その上部より発生ガス熱交換
器９で２００〜４００℃に冷却され、第１、第２のサイ
クロン１０．１１を通過する間にチャーが分離され、気
体燃料１９として図示しない精製系統に移送される。
前記第２段ガス化炉６の第２炉生成ガスから分離された
チャーは、オーバーフロー管１２を通して流動化移送手
段２３の移送室２４に導入される。
チャーは、オーバーフロー管１２を通して流動化移送手
段２３の移送室２４に導入される。
前記第、１サイクロン１０で第２炉生成ガスから分離さ
れたチャーは、サイクロン配管２７を通して流動化移送
手段２３の枝管２５に導入される。また、前記第２サイ
クロン１１で第２炉生成ガスから分離されたチャーは、
インゼクタ１７に導入され、該インゼクタ１７に供給さ
れる輸送ガス２０に同伴され、第２ノズル２８２を通し
て第２移送管２６２に供給される。流動化移送手段２３
の大部分を構成する移送室２４、枝管２５及び第１移送
管２６１内に導入されたチャーは、第１、第２のノズル
２８１．２８ｓから供給された流動化ガス２９で流動化
状態となり、同時に第２移送管２６２内のチャーは第２
ノズル２８２から供給された輸送ガス２０により流動化
状態となる。これにより、前記サイクロン配管２７から
枝管２５に導入されたチャーを第１移送管２６ｉを経て
移送室２４へ、更に該移送室２４に導入されたチ１−と
前記オーバーフロー管１２から移送室２４に導入された
チャーとを、第２移送管２６２を経て第１段ガス化炉１
に導入される。
れたチャーは、サイクロン配管２７を通して流動化移送
手段２３の枝管２５に導入される。また、前記第２サイ
クロン１１で第２炉生成ガスから分離されたチャーは、
インゼクタ１７に導入され、該インゼクタ１７に供給さ
れる輸送ガス２０に同伴され、第２ノズル２８２を通し
て第２移送管２６２に供給される。流動化移送手段２３
の大部分を構成する移送室２４、枝管２５及び第１移送
管２６１内に導入されたチャーは、第１、第２のノズル
２８１．２８ｓから供給された流動化ガス２９で流動化
状態となり、同時に第２移送管２６２内のチャーは第２
ノズル２８２から供給された輸送ガス２０により流動化
状態となる。これにより、前記サイクロン配管２７から
枝管２５に導入されたチャーを第１移送管２６ｉを経て
移送室２４へ、更に該移送室２４に導入されたチ１−と
前記オーバーフロー管１２から移送室２４に導入された
チャーとを、第２移送管２６２を経て第１段ガス化炉１
に導入される。
第１段ガス化炉１において、前記と同様なガス化剤１８
′が供給され、ここで該ガス化剤と前記第１移送管２６
２から供給されたチャーとが７００〜１２００℃の温度
下で反応し、第１炉生成ガスと灰分とに転換される。灰
分のうち、粒径の粗いものは第１段ガス化炉１底部の灰
抜出管４から粗粒灰分２１として排出される。天分のう
ち、粒径の細かいものは中間サイクロン５を通過する間
に第１炉生成ガスから分離され、微粒灰分２２として系
外に排出される。
′が供給され、ここで該ガス化剤と前記第１移送管２６
２から供給されたチャーとが７００〜１２００℃の温度
下で反応し、第１炉生成ガスと灰分とに転換される。灰
分のうち、粒径の粗いものは第１段ガス化炉１底部の灰
抜出管４から粗粒灰分２１として排出される。天分のう
ち、粒径の細かいものは中間サイクロン５を通過する間
に第１炉生成ガスから分離され、微粒灰分２２として系
外に排出される。
ところで、上述したガス化装置において第１段ガス化炉
１の圧力が移送室２４より高くなった場合、第１炉生成
ガスが第２移送管２６２、移送室２４、オーバーフロー
管１２を経て第２段ガス化炉６へ吹き扱けようとすると
、第１炉生成ガスと共に第１段ガス化炉１内の粒子が移
送室２４へ流入し、移送室２４内の流動層の層高さが高
くなることにより、第１段ガス化炉１の圧力と移送室２
４の圧力とが釣合い、第１炉生成ガスの移送室２４への
流入が停止する。従って、第１炉生成ガスが移送室２４
内に流入しないように移送室２４のチプー量を監視する
操作が不要となる。
１の圧力が移送室２４より高くなった場合、第１炉生成
ガスが第２移送管２６２、移送室２４、オーバーフロー
管１２を経て第２段ガス化炉６へ吹き扱けようとすると
、第１炉生成ガスと共に第１段ガス化炉１内の粒子が移
送室２４へ流入し、移送室２４内の流動層の層高さが高
くなることにより、第１段ガス化炉１の圧力と移送室２
４の圧力とが釣合い、第１炉生成ガスの移送室２４への
流入が停止する。従って、第１炉生成ガスが移送室２４
内に流入しないように移送室２４のチプー量を監視する
操作が不要となる。
一方、第２段ガス化炉６の圧力が枝Ｗ２５より高くなっ
た場合、第２炉生成ガスが移送室２４、第１移送管２６
１、枝管２５及びサイクロン配管２７を経て第１サイク
ロン１０へ吹き抜けようとすると、第２炉生成ガスと共
に第２段ガス化炉６内の粒子が枝管２５内に流入し、枝
管２５内の流動層の層高さが高くなることにより、第２
段ガス化炉６内の圧力と枝管２５内の圧力とが釣合い、
第２炉生成ガスの枝管２５内への流入が停止する。
た場合、第２炉生成ガスが移送室２４、第１移送管２６
１、枝管２５及びサイクロン配管２７を経て第１サイク
ロン１０へ吹き抜けようとすると、第２炉生成ガスと共
に第２段ガス化炉６内の粒子が枝管２５内に流入し、枝
管２５内の流動層の層高さが高くなることにより、第２
段ガス化炉６内の圧力と枝管２５内の圧力とが釣合い、
第２炉生成ガスの枝管２５内への流入が停止する。
従って、第２炉生成ガスが枝管２５内に流入しないよう
に枝！２５内のチャー量を監視する操作が不要となる。
に枝！２５内のチャー量を監視する操作が不要となる。
以上詳述した如く、本発明によれば第２段ガス化炉等か
ら第２炉生成ガスと分離したチャーを第１段ガス化炉に
導入する際、簡単かつ安価な構成によりチャー量を監視
せずに、該チャーが該第２段ガス化炉に逆流するのを防
止でき、ひいては円滑かつ連続運転が可能な固体燃料の
ガス化装置を提供できる。
ら第２炉生成ガスと分離したチャーを第１段ガス化炉に
導入する際、簡単かつ安価な構成によりチャー量を監視
せずに、該チャーが該第２段ガス化炉に逆流するのを防
止でき、ひいては円滑かつ連続運転が可能な固体燃料の
ガス化装置を提供できる。
第１図は本発明の実施例を示す固体燃料のガス化装置の
概略図、第２図は従来の固体燃料のガス化装置の概略図
である。 １・・・第１段ガス化炉、２．７・・・流動層、３．８
・・・フリーボード、５・・・中間サイクロン、６・・
・Ｍ２段ガス化炉、９・・・発生ガス熱交換器、１０．
１１・・・サイクロン、１２・・・オーバーフロー管、
１７・・・インゼクタ、２３・・・流動化移送手段、２
４・・・移送室、２５・・・枝管、２６ｓ 、２６２・
・・移送管、２７・・・サイクロン配管、２８１〜２８
３・・・ノズル、２９・・・流動化ガス。 出願人復代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図
概略図、第２図は従来の固体燃料のガス化装置の概略図
である。 １・・・第１段ガス化炉、２．７・・・流動層、３．８
・・・フリーボード、５・・・中間サイクロン、６・・
・Ｍ２段ガス化炉、９・・・発生ガス熱交換器、１０．
１１・・・サイクロン、１２・・・オーバーフロー管、
１７・・・インゼクタ、２３・・・流動化移送手段、２
４・・・移送室、２５・・・枝管、２６ｓ 、２６２・
・・移送管、２７・・・サイクロン配管、２８１〜２８
３・・・ノズル、２９・・・流動化ガス。 出願人復代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図
Claims (1)
- 流動層及びフリーボードを有する第１段ガス化炉と同流
動層及びフリーボードを有する第２段ガス化炉とを備え
、前記第２段ガス化炉の流動層の残渣粒子及び該第２段
ガス化炉の生成ガス中に含まれる微粒子を捕集して前記
第１段ガス化炉の流動層に供給するガス化装置において
、前記残渣粒子及び微粒子の供給ラインにガスによる流
動化移送手段を配設したことを特徴とする固体燃料のガ
ス化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9314785A JPS61250095A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 固体燃料のガス化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9314785A JPS61250095A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 固体燃料のガス化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61250095A true JPS61250095A (ja) | 1986-11-07 |
Family
ID=14074419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9314785A Pending JPS61250095A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | 固体燃料のガス化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61250095A (ja) |
Cited By (2)
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1985
- 1985-04-30 JP JP9314785A patent/JPS61250095A/ja active Pending
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