JPS6124160A - 溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造 - Google Patents
溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造Info
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- JPS6124160A JPS6124160A JP59144975A JP14497584A JPS6124160A JP S6124160 A JPS6124160 A JP S6124160A JP 59144975 A JP59144975 A JP 59144975A JP 14497584 A JP14497584 A JP 14497584A JP S6124160 A JPS6124160 A JP S6124160A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は炭酸塩を保持材により保持した溶融炭酸塩形燃
料電池の電解質タイル構造に関する。
料電池の電解質タイル構造に関する。
溶融炭酸塩形燃料電池は、電解質として溶融炭酸を保持
した電解質タイルを挟持してアノード電極とカソード電
極を配して単位電池を構成し、その外側に反応ガスとし
ての燃料ガスをアノード電極に、酸化剤ガスをカソード
電極に供給するプレートをそれぞれ配設してなるものを
多数積層してセルスタックを形成し、反応ガスを配管を
通してセルスタック内の各電極に供給して電気化学反応
を起こして電気を発生する。以下図面に基づいて従来技
術について説明する。 第４図は溶融炭酸塩形燃料電池のセルスタックを構成す
る単位電池の断面説明図である。第４図において符号１
はアルカリ炭酸塩１例えば炭酸リチウム、炭酸ナトリウ
ム、炭酸カリウム、炭酸カルシウム等を含有した電解質
タイルであり、この電解質タイル１を挟持してアノード
電極２およびカソード電極３が配設され、これらは一般
に多孔質のニッケルまたはニッケル合金からなっている
。 さらに両電極の外側にはそれぞれ反応ガス通路を形成す
るガス室枠４．５が配設されている。ガス室枠４．５に
はそれぞれの電極に反応ガスを供給する室１５．１６が
形成され、発生する電気をガス室枠４，５に伝える波形
状のコレクタｉｏ、 ｉｔが設けられている。そしてガ
ス室１５に燃料ガスを給排する燃料ガス供給管６および
排出管６ａがガス室枠４の対向する側面に、またガス室
１６には酸化剤ガスを給排する酸化剤ガス供給管７およ
び排出管７ａがガス室枠５の対向する側面に設けられて
いる。そして電気絶縁板１３をガス室枠４，５と上下の
押さえ板１７との間にそれぞれ介装してスタンド１２に
より電解質タイル１やガス室枠４．５等の電池構成部を
締め付けている。また単位電池に発生する電気を取り出
すためのリード線１４がガス室枠に取り付けられている
。 この種の燃料電池の運転は運転温度を５００℃以上とし
て行われ燃料ガスと酸化剤ガスとをそれぞれ供給管６．
７を介してガス室１５．１６に流し、アノード電極２お
よびカソード電極３に供給して、排出管６ａ、 ７．４
よりそれぞれ排出させて電解質タイル１内の溶融炭酸塩
と電気化学反応を起こさせて電気を発生し、リードＮａ
１４より電気を取り出す。 上記のようなアルカリ金属炭酸塩を電解質とする高温形
（５００〜８００℃）の溶融炭酸塩形燃料電池では電気
化学反応は下記の（１１，＋２１式のように進行し、イ
オン伝導は炭酸イオン（ｃｏｔ”−）によりて行われる
。 アノード ： Ｈ１＋ＣＯｓ”−−＋ＨｔＯ＋ｃｏｔ
＋２ｅ （１）カソード ： １／２０ｔ ＋
ＣＯ意＋２ｅ−＋ＣＯｓ”−（２１この種の電池は作動
温度が５００℃以上と高いため、反戦速度が大となり、
常温形燃料電池のように高価な白金属の触媒を必要とせ
ず、また常温で反応し蕪い安価な燃料でも高い電流密度
が得られる特長がある。 次に、電解質タイルの構造および製造法について説明す
る。電解質タイルは電解質であるアルカリ金属炭酸塩を
保持材により保持したものである。 保持材としては一般にリチウムアルミネートが最も使用
されており、電解質としては共晶組成を有する炭酸リチ
ウムと炭酸カルラムの混合物である炭酸塩が使用される
。そしてリチウムアルミネートの保持材と共晶組成電解
質である炭酸塩の混合割合は重量比で通常６対４から４
対６の範囲が一般的である。 上記のような保持材と電解質との混合物を電解質タイル
とする方法としてリチウムアルミネートと共晶組成電解
質の混合粉末を常温で加圧成形し、５００℃前後で焼成
するいわゆるペースト法やりチウムアルミネートと共晶
組成電解質の混合粉末を４００〜５００℃の温度範囲で
０．６〜１． ＯＬｏｎ ／ａｌの圧力で加圧し、この
加圧状態を１５〜１５０分間保持するいわゆるホントプ
レス法やりチウムアルミネートにバインダ添加して１〜
３．５ｔｏｎ／＋ａＪの圧力で成形して保持材のみでマ
トリックスを作成した後に、電解質融体を含浸させるい
わゆるマトリックス法が知られている。 しかしながら、ペースト法やホットプレス法ではいづれ
の場合もリチウムアルミネート粒同志が焼結によって結
合していないので、炭酸塩が溶融したり、凝固したりす
る際の体積変化や熱応力にたえる強度を有していない、
このためこの種の電解質タイルは実験室的には炭酸塩の
熱膨張に自由に対応させることによって使用されている
。しかし電解質タイルが濁れる確率が非常に高いため、
大型プラントには問題がある。電解質タイルが運転中に
穴やクラフタなどの欠陥が発生すると燃料と空気の混合
、すなわちクロスオーバが起こり、電池出力性能を喪失
させることになる。 またマトリックス法ではドクターブレード法。 カレンダ法および電気泳動法などによって生シートを作
り、それらをあらかじめ焼結によってリチウムアルミネ
ート粉同志を結合させた多孔質板を作って、それに炭酸
塩を含浸させている。このため電解質タイルは強度が高
くなることが期待されるが実際には多孔質板の強度は空
孔率が大きいため十分でない。したがって炭酸塩の熱膨
張や凝固時の体積変化に抗しきれず割れることが多い、
したがって前述のように反応ガスのクロスオーバを起こ
す原因となる。このため大面積でかつ多数の電解質タイ
ルを使用する場合、電解質タイルの信頬性は十分である
といえない問題がある。
した電解質タイルを挟持してアノード電極とカソード電
極を配して単位電池を構成し、その外側に反応ガスとし
ての燃料ガスをアノード電極に、酸化剤ガスをカソード
電極に供給するプレートをそれぞれ配設してなるものを
多数積層してセルスタックを形成し、反応ガスを配管を
通してセルスタック内の各電極に供給して電気化学反応
を起こして電気を発生する。以下図面に基づいて従来技
術について説明する。 第４図は溶融炭酸塩形燃料電池のセルスタックを構成す
る単位電池の断面説明図である。第４図において符号１
はアルカリ炭酸塩１例えば炭酸リチウム、炭酸ナトリウ
ム、炭酸カリウム、炭酸カルシウム等を含有した電解質
タイルであり、この電解質タイル１を挟持してアノード
電極２およびカソード電極３が配設され、これらは一般
に多孔質のニッケルまたはニッケル合金からなっている
。 さらに両電極の外側にはそれぞれ反応ガス通路を形成す
るガス室枠４．５が配設されている。ガス室枠４．５に
はそれぞれの電極に反応ガスを供給する室１５．１６が
形成され、発生する電気をガス室枠４，５に伝える波形
状のコレクタｉｏ、 ｉｔが設けられている。そしてガ
ス室１５に燃料ガスを給排する燃料ガス供給管６および
排出管６ａがガス室枠４の対向する側面に、またガス室
１６には酸化剤ガスを給排する酸化剤ガス供給管７およ
び排出管７ａがガス室枠５の対向する側面に設けられて
いる。そして電気絶縁板１３をガス室枠４，５と上下の
押さえ板１７との間にそれぞれ介装してスタンド１２に
より電解質タイル１やガス室枠４．５等の電池構成部を
締め付けている。また単位電池に発生する電気を取り出
すためのリード線１４がガス室枠に取り付けられている
。 この種の燃料電池の運転は運転温度を５００℃以上とし
て行われ燃料ガスと酸化剤ガスとをそれぞれ供給管６．
７を介してガス室１５．１６に流し、アノード電極２お
よびカソード電極３に供給して、排出管６ａ、 ７．４
よりそれぞれ排出させて電解質タイル１内の溶融炭酸塩
と電気化学反応を起こさせて電気を発生し、リードＮａ
１４より電気を取り出す。 上記のようなアルカリ金属炭酸塩を電解質とする高温形
（５００〜８００℃）の溶融炭酸塩形燃料電池では電気
化学反応は下記の（１１，＋２１式のように進行し、イ
オン伝導は炭酸イオン（ｃｏｔ”−）によりて行われる
。 アノード ： Ｈ１＋ＣＯｓ”−−＋ＨｔＯ＋ｃｏｔ
＋２ｅ （１）カソード ： １／２０ｔ ＋
ＣＯ意＋２ｅ−＋ＣＯｓ”−（２１この種の電池は作動
温度が５００℃以上と高いため、反戦速度が大となり、
常温形燃料電池のように高価な白金属の触媒を必要とせ
ず、また常温で反応し蕪い安価な燃料でも高い電流密度
が得られる特長がある。 次に、電解質タイルの構造および製造法について説明す
る。電解質タイルは電解質であるアルカリ金属炭酸塩を
保持材により保持したものである。 保持材としては一般にリチウムアルミネートが最も使用
されており、電解質としては共晶組成を有する炭酸リチ
ウムと炭酸カルラムの混合物である炭酸塩が使用される
。そしてリチウムアルミネートの保持材と共晶組成電解
質である炭酸塩の混合割合は重量比で通常６対４から４
対６の範囲が一般的である。 上記のような保持材と電解質との混合物を電解質タイル
とする方法としてリチウムアルミネートと共晶組成電解
質の混合粉末を常温で加圧成形し、５００℃前後で焼成
するいわゆるペースト法やりチウムアルミネートと共晶
組成電解質の混合粉末を４００〜５００℃の温度範囲で
０．６〜１． ＯＬｏｎ ／ａｌの圧力で加圧し、この
加圧状態を１５〜１５０分間保持するいわゆるホントプ
レス法やりチウムアルミネートにバインダ添加して１〜
３．５ｔｏｎ／＋ａＪの圧力で成形して保持材のみでマ
トリックスを作成した後に、電解質融体を含浸させるい
わゆるマトリックス法が知られている。 しかしながら、ペースト法やホットプレス法ではいづれ
の場合もリチウムアルミネート粒同志が焼結によって結
合していないので、炭酸塩が溶融したり、凝固したりす
る際の体積変化や熱応力にたえる強度を有していない、
このためこの種の電解質タイルは実験室的には炭酸塩の
熱膨張に自由に対応させることによって使用されている
。しかし電解質タイルが濁れる確率が非常に高いため、
大型プラントには問題がある。電解質タイルが運転中に
穴やクラフタなどの欠陥が発生すると燃料と空気の混合
、すなわちクロスオーバが起こり、電池出力性能を喪失
させることになる。 またマトリックス法ではドクターブレード法。 カレンダ法および電気泳動法などによって生シートを作
り、それらをあらかじめ焼結によってリチウムアルミネ
ート粉同志を結合させた多孔質板を作って、それに炭酸
塩を含浸させている。このため電解質タイルは強度が高
くなることが期待されるが実際には多孔質板の強度は空
孔率が大きいため十分でない。したがって炭酸塩の熱膨
張や凝固時の体積変化に抗しきれず割れることが多い、
したがって前述のように反応ガスのクロスオーバを起こ
す原因となる。このため大面積でかつ多数の電解質タイ
ルを使用する場合、電解質タイルの信頬性は十分である
といえない問題がある。
本発明は、上述のような点に鑑み反応ガスのクロスオー
バを防止し、信顧性の高い電解質タイル構造を提供する
ことを目的とする。
バを防止し、信顧性の高い電解質タイル構造を提供する
ことを目的とする。
上記の目的は、本発明によれば炭酸塩を保持材により保
持した溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造におい
て、筒状体をなす多数の区画を、この区画の軸線に直角
な平面に密接して配列し、かつこの区画の境界はセラミ
ック皮膜を形成した金属からなる多筒構造体を、前記電
解質タイル内部に配設することによって達成される。
持した溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造におい
て、筒状体をなす多数の区画を、この区画の軸線に直角
な平面に密接して配列し、かつこの区画の境界はセラミ
ック皮膜を形成した金属からなる多筒構造体を、前記電
解質タイル内部に配設することによって達成される。
以下図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の実施例による電解質タイル構造の断面
図であり、第２図は第１図におけるＡ−Ａ断面図であり
、第３図は第２図における円Ｐ部の拡大図である。第１
図、第２図、第３図において第４図と同一部分には同じ
符号を付している。第１図、第２図において符号ｌは電
解質タイルであり、多筒構造体である補強部材２２がリ
チウムアルミネートに炭酸塩を保持してなる電解質部２
１の内部に配設されている。補強部材２２は第２図に示
すように六角形の筒状体をハニカム状に配列したもので
あり、補強部材２２の材料は金属からなっている。そし
てこの六角形の面間距離を５〜２０ｍ５＋程度とし、補
強部材の厚さを０．０５〜０．５ｍ−としている。 また補強部材２２の高さを電解質タイルの厚さより小さ
くして、補強部材２２は電解質タイルの表面に露出しな
いようにして補強部材と電極とが短絡することを防止し
ている。 補強部材２２の金属は溶融炭酸塩に対し耐食性のあるカ
ンタルまたは金を使用している。そして第３図に示すよ
うに補強部材２２の表面に耐食性のあるセラミック、例
えばアルミナの保護皮膜２３を施している。なおこの保
護皮膜は電気絶縁性も有し、電極との短絡を防止してい
る。アルミナ皮膜は化学蒸着法（ＣＶＤ）で１〜１０μ
ｍの厚さにして、熱サイクルに対して剥離しないように
している。 なおアルミナは電池の運転中炭酸塩中の炭酸リチウムと
反応してリチウムアルミネートとなり、炭酸塩に対して
安定な膜となる。 電解質タイル１は上述のような補強部材２２を、あらか
じめ炭酸塩粉末とりチウムアルミネート粉末とを４対６
〜６対４０割合で混合したものと一緒に固め、常温プレ
ス、いわゆるペースト法、まため４００〜５００℃での
高温プレス、いわゆるホットプレス法で成形することに
より得られる。 上記構造の電解質タイル１を溶融炭酸塩形燃料電池のア
ノード電極とカソード電極との間に介装して電池を組立
てて運転を行う際、組立時、または運転、停止等の熱サ
イクルにより電解質タイルに割れが発生しても、この割
れはハニカムの−っの筒状体の区画内にとどまり、補強
部材が金属であるためこの割れは他の区画に伝播しない
。そして電池の運転中では炭酸塩が溶けているので、区
画内の小さな割れはこの炭酸塩液により埋められ、反応
ガスがクロスオーバすることが非常に少なくなる。また
金属製の補強部材を電解質タイル内に配設することによ
り可撓性を持たすことができ、電池の製造や組立時の取
り扱いが容易になる。 なお補強部材２２のハニカムの六角形の面間距離は前述
のように５〜１０ｍ＋ｗ程度としているが、面間距離が
５１以下では発生する区画内の割れが小さくなる利点は
あるが電解質の有効面積を低下させるので好ましくない
、また２０＋ｕ＋を超えると割れの長さが長くなり、運
転時の溶融炭酸塩がこの長い割れを埋め合わせることが
できなくなり反応ガスのクロスオーバが生じる。 また補強部材の厚さは前述のように０．０５〜０．５１
程度としているが、この厚さが０．０５ｍ５＋以下の薄
い厚さとなると電解質タイル全体の剛性が低くなり、大
型電池の電解質タイルの場合、適正な形状を保つことが
できない、また厚さが０゜５−以上の厚さとなり、厚す
ぎると電池有効面積が減少するとともに炭酸塩やりチウ
ムアルミネートの電池運転時の熱膨張に補強部材の金属
が追従しなくなり、補強部材２２と電解質２１との界面
で剥離し、反応ガスのクロスオーバの原因となる。 補強部材２２の形状は六角形の筒状体の区画をハニカム
状にするのが、曲げ力に対し大きな抵抗を持ち、特に大
型の電解質タイルを製作する場合有利である。しかし筒
状体の区画を六角形の代わりに正方形を組合わせたもの
、また円形を互いの外径で接触させたものでも前述と同
じ作用が得られる。なお、この場合補強部材の寸法、厚
さ等は六角形のものと同程度とすればよい。
図であり、第２図は第１図におけるＡ−Ａ断面図であり
、第３図は第２図における円Ｐ部の拡大図である。第１
図、第２図、第３図において第４図と同一部分には同じ
符号を付している。第１図、第２図において符号ｌは電
解質タイルであり、多筒構造体である補強部材２２がリ
チウムアルミネートに炭酸塩を保持してなる電解質部２
１の内部に配設されている。補強部材２２は第２図に示
すように六角形の筒状体をハニカム状に配列したもので
あり、補強部材２２の材料は金属からなっている。そし
てこの六角形の面間距離を５〜２０ｍ５＋程度とし、補
強部材の厚さを０．０５〜０．５ｍ−としている。 また補強部材２２の高さを電解質タイルの厚さより小さ
くして、補強部材２２は電解質タイルの表面に露出しな
いようにして補強部材と電極とが短絡することを防止し
ている。 補強部材２２の金属は溶融炭酸塩に対し耐食性のあるカ
ンタルまたは金を使用している。そして第３図に示すよ
うに補強部材２２の表面に耐食性のあるセラミック、例
えばアルミナの保護皮膜２３を施している。なおこの保
護皮膜は電気絶縁性も有し、電極との短絡を防止してい
る。アルミナ皮膜は化学蒸着法（ＣＶＤ）で１〜１０μ
ｍの厚さにして、熱サイクルに対して剥離しないように
している。 なおアルミナは電池の運転中炭酸塩中の炭酸リチウムと
反応してリチウムアルミネートとなり、炭酸塩に対して
安定な膜となる。 電解質タイル１は上述のような補強部材２２を、あらか
じめ炭酸塩粉末とりチウムアルミネート粉末とを４対６
〜６対４０割合で混合したものと一緒に固め、常温プレ
ス、いわゆるペースト法、まため４００〜５００℃での
高温プレス、いわゆるホットプレス法で成形することに
より得られる。 上記構造の電解質タイル１を溶融炭酸塩形燃料電池のア
ノード電極とカソード電極との間に介装して電池を組立
てて運転を行う際、組立時、または運転、停止等の熱サ
イクルにより電解質タイルに割れが発生しても、この割
れはハニカムの−っの筒状体の区画内にとどまり、補強
部材が金属であるためこの割れは他の区画に伝播しない
。そして電池の運転中では炭酸塩が溶けているので、区
画内の小さな割れはこの炭酸塩液により埋められ、反応
ガスがクロスオーバすることが非常に少なくなる。また
金属製の補強部材を電解質タイル内に配設することによ
り可撓性を持たすことができ、電池の製造や組立時の取
り扱いが容易になる。 なお補強部材２２のハニカムの六角形の面間距離は前述
のように５〜１０ｍ＋ｗ程度としているが、面間距離が
５１以下では発生する区画内の割れが小さくなる利点は
あるが電解質の有効面積を低下させるので好ましくない
、また２０＋ｕ＋を超えると割れの長さが長くなり、運
転時の溶融炭酸塩がこの長い割れを埋め合わせることが
できなくなり反応ガスのクロスオーバが生じる。 また補強部材の厚さは前述のように０．０５〜０．５１
程度としているが、この厚さが０．０５ｍ５＋以下の薄
い厚さとなると電解質タイル全体の剛性が低くなり、大
型電池の電解質タイルの場合、適正な形状を保つことが
できない、また厚さが０゜５−以上の厚さとなり、厚す
ぎると電池有効面積が減少するとともに炭酸塩やりチウ
ムアルミネートの電池運転時の熱膨張に補強部材の金属
が追従しなくなり、補強部材２２と電解質２１との界面
で剥離し、反応ガスのクロスオーバの原因となる。 補強部材２２の形状は六角形の筒状体の区画をハニカム
状にするのが、曲げ力に対し大きな抵抗を持ち、特に大
型の電解質タイルを製作する場合有利である。しかし筒
状体の区画を六角形の代わりに正方形を組合わせたもの
、また円形を互いの外径で接触させたものでも前述と同
じ作用が得られる。なお、この場合補強部材の寸法、厚
さ等は六角形のものと同程度とすればよい。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば電解質
タイル内に筒状体の区画を有する多筒構造体である金属
製の補強部材を電解質タイル内に配設することにより、
電解質タイルが大型になっても可撓性を有して取り扱い
や作業性が容易となり、また運転中および組立中割れが
発生しても割れは区画内の小さな割れにとどまり、運転
による溶融炭酸塩によりこの割れは埋められるので反応
ガスのクロスオーバを防止でき、電池の出力性能を良好
に保持できるという効果がある。また補強部材の表面に
セラミック皮膜を形成しているので溶融炭酸塩による補
強部材の腐食を防止するとともに補強部材と電極とが接
触してもセラミック皮膜の電気絶縁性のため短絡が生じ
ないという効果もあり、これらの事より燃料電池の大面
積化および多積層化が実現できるという効果がある。
タイル内に筒状体の区画を有する多筒構造体である金属
製の補強部材を電解質タイル内に配設することにより、
電解質タイルが大型になっても可撓性を有して取り扱い
や作業性が容易となり、また運転中および組立中割れが
発生しても割れは区画内の小さな割れにとどまり、運転
による溶融炭酸塩によりこの割れは埋められるので反応
ガスのクロスオーバを防止でき、電池の出力性能を良好
に保持できるという効果がある。また補強部材の表面に
セラミック皮膜を形成しているので溶融炭酸塩による補
強部材の腐食を防止するとともに補強部材と電極とが接
触してもセラミック皮膜の電気絶縁性のため短絡が生じ
ないという効果もあり、これらの事より燃料電池の大面
積化および多積層化が実現できるという効果がある。
第１図は本発明の実施例による電解質タイル構造の断面
図、第２図は第１図におけるＡ−Ａ断面図、第３図は第
２図における円Ｐ部の拡大図、第４図は溶融炭酸塩形燃
料電池の断面図である。 １、：電解質タイル、２２：多筒構造体。 才２図 ″２−３図
図、第２図は第１図におけるＡ−Ａ断面図、第３図は第
２図における円Ｐ部の拡大図、第４図は溶融炭酸塩形燃
料電池の断面図である。 １、：電解質タイル、２２：多筒構造体。 才２図 ″２−３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）炭酸塩を保持材により保持した溶融炭酸塩形燃料電
池の電解質タイル構造において、筒状体をなす区画の多
数を、該区画の軸線に直角方向の平面に密接して配列し
、該区画の境界はセラミック皮膜を形成した金属として
なる多筒構造体を前記電解質タイル内部に配設したこと
を特徴とする溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造
。 ２）特許請求の範囲第１項記載の電解質タイル構造にお
いて、多筒構造体は六角形の筒状体の区画をハニカム状
に構成したことを特徴とする溶融炭酸塩形燃料電池の電
解質タイル構造。 ３）特許請求の範囲第１項記載の電解質タイル構造にお
いて、区画の境界を形成する金属はカンタルであること
を特徴とする溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造
。 ４）特許請求の範囲第１項記載の電解質タイル構造にお
いて、区画の境界を形成する金属は金とすることを特徴
とする溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造。 ５）特許請求の範囲第１項記載の電解質タイル構造にお
いて、セラミック皮膜は１〜１０μｍの厚さのアルミナ
とすることを特徴とする溶融炭酸塩形燃料電池の電解質
タイル構造。 ６）特許請求の範囲第２項記載の電解質タイル構造にお
いて、多筒構造体の高さは電解質タイルの厚さより小さ
くし、ハニカム状の六角形の面間距離は５〜２０ｍｍと
し、区画の境界を形成する金属の厚さは０．０５〜０．
５ｍｍとすることを特徴とする溶融炭酸塩形燃料電池の
電解質タイル構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59144975A JPS6124160A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | 溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59144975A JPS6124160A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | 溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6124160A true JPS6124160A (ja) | 1986-02-01 |
Family
ID=15374552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59144975A Pending JPS6124160A (ja) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | 溶融炭酸塩形燃料電池の電解質タイル構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6124160A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011104542A1 (en) * | 2010-02-26 | 2011-09-01 | Johnson Matthey Plc | Membrane |
-
1984
- 1984-07-12 JP JP59144975A patent/JPS6124160A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011104542A1 (en) * | 2010-02-26 | 2011-09-01 | Johnson Matthey Plc | Membrane |
| CN102934273A (zh) * | 2010-02-26 | 2013-02-13 | 约翰逊马西燃料电池有限公司 | 膜 |
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