JPS61222687A - 耐水素侵食性に優れた圧力容器の製造方法 - Google Patents
耐水素侵食性に優れた圧力容器の製造方法Info
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- JPS61222687A JPS61222687A JP6298185A JP6298185A JPS61222687A JP S61222687 A JPS61222687 A JP S61222687A JP 6298185 A JP6298185 A JP 6298185A JP 6298185 A JP6298185 A JP 6298185A JP S61222687 A JPS61222687 A JP S61222687A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
この発明は、十分な強度と靭性な備え、しかも耐水素侵
食性にも浸れた信頼性の高い圧力容器の製造方法に関す
るものである。
食性にも浸れた信頼性の高い圧力容器の製造方法に関す
るものである。
〈従来技術並びにその問題点〉
一般に、石油化学プラント、中層油精製プラント或いは
石炭液化設備等では高温・高圧下で使用される圧力容器
を欠くことができないが、このような圧力容器は、Ｃｒ
−Ｍｏ（１４板を溶接して容器に組立て、その後更に溶
接後熱処理を施して製造されるのが普通であった。
石炭液化設備等では高温・高圧下で使用される圧力容器
を欠くことができないが、このような圧力容器は、Ｃｒ
−Ｍｏ（１４板を溶接して容器に組立て、その後更に溶
接後熱処理を施して製造されるのが普通であった。
しかしながら、圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板は、高温環境
で長時間使用すると、その使用中に焼もどし脆化を引き
起して靭性劣、化を招くと言う問題が指摘されるもので
あった。
で長時間使用すると、その使用中に焼もどし脆化を引き
起して靭性劣、化を招くと言う問題が指摘されるもので
あった。
そこで、圧力容器に供されるＣｒ−Ｍｏ鋼板では、焼も
どし脆化を防止するため鋼板中のＳｉ含有量を０、１０
！１程度の低い値に抑える対策がとられるようになっ
た。ところが、鋼板の低８１化は強度低下につながるの
で、これを補うために溶接後熱処理時の焼もどし温度や
時間を低く制限せざるを得なかったのである。
どし脆化を防止するため鋼板中のＳｉ含有量を０、１０
！１程度の低い値に抑える対策がとられるようになっ
た。ところが、鋼板の低８１化は強度低下につながるの
で、これを補うために溶接後熱処理時の焼もどし温度や
時間を低く制限せざるを得なかったのである。
この結果、従来の圧力容器は溶接部の焼もどしが不十分
であり、溶接部の耐水素侵食性が劣るものとなっていた
。その上、従来の圧力容器用Ｃｒ −ｈ鋼は母材目体の
耐水素侵食性も十分とは言えず、この点からも、従来の
圧力容器では、高温高圧水素環境下での材質劣化をある
程度容認せざるを得なかったのである。
であり、溶接部の耐水素侵食性が劣るものとなっていた
。その上、従来の圧力容器用Ｃｒ −ｈ鋼は母材目体の
耐水素侵食性も十分とは言えず、この点からも、従来の
圧力容器では、高温高圧水素環境下での材質劣化をある
程度容認せざるを得なかったのである。
く問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、十分に満足でき
る強度と靭性とを備えるとともに、耐水素侵食性にも優
れた、極めて信頼性の高い圧力容器を提供すべく、素材
鋼板の化学成分組成、溶接条件、並びに溶接後熱処理条
件の全般に亘って仔細な検討を加えた結果。
る強度と靭性とを備えるとともに、耐水素侵食性にも優
れた、極めて信頼性の高い圧力容器を提供すべく、素材
鋼板の化学成分組成、溶接条件、並びに溶接後熱処理条
件の全般に亘って仔細な検討を加えた結果。
Ｃｒ−Ｍｏ銅鋼中Ｓｉ含有量、励含有量及びＰ含有量を
総合調整すると焼もどし脆化が有効に防止でき、更に、
微量のＢを添加することで焼入れ性を向上して強度を確
保するとともに、十分なｓｏｊ！、Ａｊ！含有蓄を確保
すると、焼もどし脆性が殆んど起らず、しかも強度等の
機械的性質並びに耐水素侵食性に浸れた母材鋼が得られ
る上、溶接部の耐水素侵食性を改善するための十分な溶
接後熱処理を施してもその機械的性質は殆んど劣化しな
い、との知見が得られ、更には、 圧力容器組立てに際しての溶接施工時に、溶接部の温度
が８００〜５００℃となる温度区間の冷却時間が％ａ二
２０〜１００秒であると、溶接部の耐水素侵食性が最も
良好となる、 との事実が明らかとなったのである。
総合調整すると焼もどし脆化が有効に防止でき、更に、
微量のＢを添加することで焼入れ性を向上して強度を確
保するとともに、十分なｓｏｊ！、Ａｊ！含有蓄を確保
すると、焼もどし脆性が殆んど起らず、しかも強度等の
機械的性質並びに耐水素侵食性に浸れた母材鋼が得られ
る上、溶接部の耐水素侵食性を改善するための十分な溶
接後熱処理を施してもその機械的性質は殆んど劣化しな
い、との知見が得られ、更には、 圧力容器組立てに際しての溶接施工時に、溶接部の温度
が８００〜５００℃となる温度区間の冷却時間が％ａ二
２０〜１００秒であると、溶接部の耐水素侵食性が最も
良好となる、 との事実が明らかとなったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
ｃ：ｏ、ｔｏ〜０．１７％ｃ以下、成分割合を表わす％
は重量基準とする）、 Ｓｉ： ０．１１−０．６０５１ｆ、Ｍｎ： ０．１０
−０．５０％。
は重量基準とする）、 Ｓｉ： ０．１１−０．６０５１ｆ、Ｍｎ： ０．１０
−０．５０％。
ｐ：ｏ、ｏ６＊以下、 Ｃｒ： １．００−５．５０９
３、Ｍｏ ： ０．４０〜１．１０ｇ６、 ｓｏｌ、 Ａｌ ： ０．０２〜０．０８ ％、Ｂ：０
．０００２−ｏ、ｏｏｔｏ％、 を含有するか、或いは更に Ｖ：０．０１−０．３０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０５％ のうちの１種以上をも含み。
３、Ｍｏ ： ０．４０〜１．１０ｇ６、 ｓｏｌ、 Ａｌ ： ０．０２〜０．０８ ％、Ｂ：０
．０００２−ｏ、ｏｏｔｏ％、 を含有するか、或いは更に Ｖ：０．０１−０．３０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０５％ のうちの１種以上をも含み。
Ｆｅ及び不可避的不純物：残り
から成っていて、かつ、
Ｓｉ（％） ＋ Ｍｎ（％）≦０．７５を満足する化学
成分組成の鋼板を用いるとともに、溶接施工時の溶接を
、溶接部の温度が８００〜５００℃である区間の冷却時
間が２０へ１００秒となる条件で行い、しかも溶接後熱
処理を、式焼もどじパラメーターＴ （２ｏ＋ｌｏｇｔ
）で表わされる焼もどしパラメータが２０．０Ｘ１０
３〜２１．２Ｘ１０３となる条件で行うことにより、強
度並びに靭性等の機械的性質に優れることはもちろんの
こと、母材部及び溶接部の耐水素侵食性にも十分満足で
きる圧力容器を得る点。
成分組成の鋼板を用いるとともに、溶接施工時の溶接を
、溶接部の温度が８００〜５００℃である区間の冷却時
間が２０へ１００秒となる条件で行い、しかも溶接後熱
処理を、式焼もどじパラメーターＴ （２ｏ＋ｌｏｇｔ
）で表わされる焼もどしパラメータが２０．０Ｘ１０
３〜２１．２Ｘ１０３となる条件で行うことにより、強
度並びに靭性等の機械的性質に優れることはもちろんの
こと、母材部及び溶接部の耐水素侵食性にも十分満足で
きる圧力容器を得る点。
に特徴を有するものである。
次いで、この発明の方法において一板の化学成分割合、
溶接部の冷却条件、及び溶接後熱処理条件をそれぞれ前
記の如くに限定した理由を説明する。
溶接部の冷却条件、及び溶接後熱処理条件をそれぞれ前
記の如くに限定した理由を説明する。
Ａ）鋼板の化学成分割合
（ａｔ Ｃ
Ｃ成分には、鋼板の強度を確保する作用があるが、その
含ａｍが０．１０％未満であると前記作用に所望の効果
が得られず、他方０．１７％を越えて含有させると鋼板
の靭性劣化を招いたり溶接低温割れを発生したりする恐
れがでてくることから、Ｃ含有量は０．１０〜０．１７
％と定めた。
含ａｍが０．１０％未満であると前記作用に所望の効果
が得られず、他方０．１７％を越えて含有させると鋼板
の靭性劣化を招いたり溶接低温割れを発生したりする恐
れがでてくることから、Ｃ含有量は０．１０〜０．１７
％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分にも鋼板の強度向上作用があり、所望強度を確
保するためには０．１．１４以上の添加を必要とするが
、その含有量が０．６０％を越えると鋼板の靭性劣化を
来たす上、焼もどし脆化を高めることから、Ｓｉ含有量
は０．１１〜０．６０４と定めた。
保するためには０．１．１４以上の添加を必要とするが
、その含有量が０．６０％を越えると鋼板の靭性劣化を
来たす上、焼もどし脆化を高めることから、Ｓｉ含有量
は０．１１〜０．６０４と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分も鋼板の強度を向上する作用を有しており、そ
のための有効量である０、 １０４以上の添加を必要と
するが、その含有量が０．５０％を越えると、Ｓｉの場
合と同様に靭性劣化や焼もどし脆化を招くようになるこ
とから、 Ｍｎ含有量は０．１０ＳＯ，ＳＯ＊と定めた
。
のための有効量である０、 １０４以上の添加を必要と
するが、その含有量が０．５０％を越えると、Ｓｉの場
合と同様に靭性劣化や焼もどし脆化を招くようになるこ
とから、 Ｍｎ含有量は０．１０ＳＯ，ＳＯ＊と定めた
。
（ｄ） Ｐ
Ｐは鋼板中へ不可避的に随伴される不純物元素であり、
靭性確保や溶接高温割れ感受性低減の観点からその含有
量は少ないほど好ましいが、実用上０．００６！ｌまで
は許容し得ることから、Ｐ含有量は０．００６％未満と
定めた。
靭性確保や溶接高温割れ感受性低減の観点からその含有
量は少ないほど好ましいが、実用上０．００６！ｌまで
は許容し得ることから、Ｐ含有量は０．００６％未満と
定めた。
（ｅ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、鋼板の耐水素侵食性並びに耐酸化性を確
保する作用があるが、その含有量が１．００％未満では
前記作用に近値の効果が得られず、他方５．５０５１を
越えて含有させると鋼板の靭性や溶接性に悪影響がでて
くることから、Ｃｒ含有量は１．００へ５．５０％と定
めた。
保する作用があるが、その含有量が１．００％未満では
前記作用に近値の効果が得られず、他方５．５０５１を
越えて含有させると鋼板の靭性や溶接性に悪影響がでて
くることから、Ｃｒ含有量は１．００へ５．５０％と定
めた。
（ｆｌ Ｍｏ
Ｍｏ酸成分は、鋼板のクリ°゛−プ強度を確保する作用
があるので高温圧力容器用鋼板には欠くことのできない
合金元素であるが、その含有量が０．４０％未満では前
記作用に所望の効果を得ることができず、他方１．１０
％を越えて含有させると鋼板の靭性や溶接性に悪影響
がでてくることから、 Ｍｎ含有量は０．４０〜１．１
０％と定めた。
があるので高温圧力容器用鋼板には欠くことのできない
合金元素であるが、その含有量が０．４０％未満では前
記作用に所望の効果を得ることができず、他方１．１０
％を越えて含有させると鋼板の靭性や溶接性に悪影響
がでてくることから、 Ｍｎ含有量は０．４０〜１．１
０％と定めた。
（ｇｌ ｓｏＡ！、 ＡＪ
ｓｏｌ、ＡＩ酸成分は、鋼板やその溶接部の耐水素侵食
性を改善する作用があり、また鋼中のＮを固定してＢ添
加による焼入れ性向上効果を確保する作用をも有してい
るが、その含有量が０．０２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、他方０．０８優を越えて含有させる
と一板の靭性な劣化する傾向が顕著になることから、Ｓ
ｏｌ、Ａｌｌ含有量は０．０２へ０．０８粥と定めた。
性を改善する作用があり、また鋼中のＮを固定してＢ添
加による焼入れ性向上効果を確保する作用をも有してい
るが、その含有量が０．０２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、他方０．０８優を越えて含有させる
と一板の靭性な劣化する傾向が顕著になることから、Ｓ
ｏｌ、Ａｌｌ含有量は０．０２へ０．０８粥と定めた。
第１図は、 Ｃｒ−Ｍｏ鋼の耐水素侵食度に及ぼすｎｏ
ｌ、）Ｊ含有量の影響を示すグラフであるが、この第１
図からも、Ｓｏｌ、）−１含有量が０．０２％未満の鋼
は耐水素侵食性が劣り、特に溶接部の耐水素侵食度が極
端に小さいのに対して、ｓｏｌ、ＡＩ含有量が０、０２
４以上の鋼では耐水素侵食性ζ：優れた炭化物が多く形
成されるため水素侵食による劣化が殆んど認められない
ことが明らかである。
ｌ、）Ｊ含有量の影響を示すグラフであるが、この第１
図からも、Ｓｏｌ、）−１含有量が０．０２％未満の鋼
は耐水素侵食性が劣り、特に溶接部の耐水素侵食度が極
端に小さいのに対して、ｓｏｌ、ＡＩ含有量が０、０２
４以上の鋼では耐水素侵食性ζ：優れた炭化物が多く形
成されるため水素侵食による劣化が殆んど認められない
ことが明らかである。
（ｈ） Ｂ
Ｂ成分には、鋼の焼入れ性向上効果を通じてその強度を
上昇させる作用があり、 Ｍｎ含有量を低減した場合で
も十分な強度を確保する有用な、元素であるが、その含
有量が０． ＯＯ０２４未満では前記作用に所望の効果
が得られず、他方０．００１０％を越えて含有させると
鋼板の靭性を劣化したり、応力除去焼鈍時の溶接部割れ
を生じたりするようになることから、Ｂ含有量は０．０
００２〜０．００１０％と定めた。
上昇させる作用があり、 Ｍｎ含有量を低減した場合で
も十分な強度を確保する有用な、元素であるが、その含
有量が０． ＯＯ０２４未満では前記作用に所望の効果
が得られず、他方０．００１０％を越えて含有させると
鋼板の靭性を劣化したり、応力除去焼鈍時の溶接部割れ
を生じたりするようになることから、Ｂ含有量は０．０
００２〜０．００１０％と定めた。
（ｉｌＶ、及びＮｂ
これらの成分には鋼の強度をより一層向上させる作用が
あるので、必要に応じて１種又は２ｆｉｌの添加がなさ
れるが、各々の含有量０．０１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、他方、■含有量が０．３０％を、
モしてＮｂ含有量が０．０５％をそれぞれ上回ると、母
材部及び溶接部の靭性な著しく劣化させる ことから、■含有量は０．０１〜０．３０％と、Ｎｂ含
有量は０．０１−０．０５％とそれぞれ定めた。
あるので、必要に応じて１種又は２ｆｉｌの添加がなさ
れるが、各々の含有量０．０１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、他方、■含有量が０．３０％を、
モしてＮｂ含有量が０．０５％をそれぞれ上回ると、母
材部及び溶接部の靭性な著しく劣化させる ことから、■含有量は０．０１〜０．３０％と、Ｎｂ含
有量は０．０１−０．０５％とそれぞれ定めた。
（ｊｌ ［Ｓｉ（％）＋Ｍｎ（％）〕の値Ｓｉ成分及
びＭｎ成分とも鋼板の焼戻し脆化を助長する元素であり
、これらを総合的に調整することは信頼性の高い圧力容
器を製造する上で極めて重要なことである。
びＭｎ成分とも鋼板の焼戻し脆化を助長する元素であり
、これらを総合的に調整することは信頼性の高い圧力容
器を製造する上で極めて重要なことである。
そして、［Ｓｉ（＊） ＋ Ｍｎ（％）〕の値が０．７
５を上回ると、鋼板の焼戻し脆化が特に著しくなること
から、 ［Ｓｉ（＊） ＋ １ｖｌｎ（＊） ）の値を
０．７５以下と制限した。
５を上回ると、鋼板の焼戻し脆化が特に著しくなること
から、 ［Ｓｉ（＊） ＋ １ｖｌｎ（＊） ）の値を
０．７５以下と制限した。
第２図は、Ｃｒ−Ｍｏ錆鋼板焼もどし脆化量（Δｖ’ｐ
ｒｓ）と１式 ％式％ で表わされるｐｇ値との関係を示したグラフであるが、
第２図からはｐＥ値が４５を越える鋼は焼もどし脆化量
が大きく、特に溶接部の焼もどし脆化量が極端に増すこ
とがわかる。これに対して、本発明の鋼は（５ｔ（％）
＋ Ｍ（％）〕が０．７５以下であり、しかもＰ（＊
）が０．００６以下であるためにｐｌ値は４５以下と低
く、焼もどし脆化量が著しく小さいことが明らかである
。
ｒｓ）と１式 ％式％ で表わされるｐｇ値との関係を示したグラフであるが、
第２図からはｐＥ値が４５を越える鋼は焼もどし脆化量
が大きく、特に溶接部の焼もどし脆化量が極端に増すこ
とがわかる。これに対して、本発明の鋼は（５ｔ（％）
＋ Ｍ（％）〕が０．７５以下であり、しかもＰ（＊
）が０．００６以下であるためにｐｌ値は４５以下と低
く、焼もどし脆化量が著しく小さいことが明らかである
。
Ｂ）８００へ５００℃の温度区間における溶接部の冷却
時間 この発明の方法では、溶接後の冷却期間中に耐水素侵食
性に慶れた炭化物を形成させ、これによって溶接部の耐
水素侵食性劣化を防止しているが。
時間 この発明の方法では、溶接後の冷却期間中に耐水素侵食
性に慶れた炭化物を形成させ、これによって溶接部の耐
水素侵食性劣化を防止しているが。
溶接部の温度が８００〜５００℃である区間の冷却時間
が２０秒未満では耐水素侵食性の劣る不安定炭化物が析
出することとなって溶接部の耐水素侵食性が劣化してし
まい、一方、前記冷却時間が１．００秒を越えると溶接
部の靭性劣゛化を招くことから、該時間を２０〜１００
秒と限定した。
が２０秒未満では耐水素侵食性の劣る不安定炭化物が析
出することとなって溶接部の耐水素侵食性が劣化してし
まい、一方、前記冷却時間が１．００秒を越えると溶接
部の靭性劣゛化を招くことから、該時間を２０〜１００
秒と限定した。
第３図は、Ｃｒ−Ｍｏ錆鋼板耐水素侵食度と溶接部の８
００〜５００℃の温度区間における冷却時間との関係を
示すグラフであるが、第３図からも、溶接ボンド部の耐
水素侵食度は冷却時間が少ない場合に大きく、該冷却時
間が２０秒以上では溶接ボンド部に水素侵食による劣化
が殆んど起きないことが明らかである。
００〜５００℃の温度区間における冷却時間との関係を
示すグラフであるが、第３図からも、溶接ボンド部の耐
水素侵食度は冷却時間が少ない場合に大きく、該冷却時
間が２０秒以上では溶接ボンド部に水素侵食による劣化
が殆んど起きないことが明らかである。
Ｃ）溶接後熱処理の焼もどしパラメータ加熱温度をＴ（
’ｋ）、加熱時間なｔ（ｈｒ）としたとき［Ｔ（２０＋
ＪＯｇｔ）］で表わされる焼もどしパラメータは、鋼板
の強度や靭性、或いは溶接部の耐水素侵食性に大きな影
響を与えるものであるが、核部もどじパラメータが［２
０，０Ｘ１０３〕未満では耐水素侵食性の優れた安定炭
化物の析出が確保できずに溶接部の耐水素侵食性が改善
されず、一方、焼もどしパラメータが（２１，２ＸＩＯ
” ］を越えると鋼板の強度低下や靭性劣化を来たすこ
とから、溶接後熱処理時の前記焼もどしパラメータを２
０、０ Ｘ １０〜２１．２Ｘ１０と定めた。
’ｋ）、加熱時間なｔ（ｈｒ）としたとき［Ｔ（２０＋
ＪＯｇｔ）］で表わされる焼もどしパラメータは、鋼板
の強度や靭性、或いは溶接部の耐水素侵食性に大きな影
響を与えるものであるが、核部もどじパラメータが［２
０，０Ｘ１０３〕未満では耐水素侵食性の優れた安定炭
化物の析出が確保できずに溶接部の耐水素侵食性が改善
されず、一方、焼もどしパラメータが（２１，２ＸＩＯ
” ］を越えると鋼板の強度低下や靭性劣化を来たすこ
とから、溶接後熱処理時の前記焼もどしパラメータを２
０、０ Ｘ １０〜２１．２Ｘ１０と定めた。
なお、第４図はＣｒ−Ｍｏ鋼板の耐水素侵食度と焼もど
しパラメータとの関係を示すグラフ、第５図はＣｒ−Ｍ
ｏ錆鋼板母材部及び溶接ボンド部の靭性と焼もどしパラ
メータとの関係を示すグラフである。
しパラメータとの関係を示すグラフ、第５図はＣｒ−Ｍ
ｏ錆鋼板母材部及び溶接ボンド部の靭性と焼もどしパラ
メータとの関係を示すグラフである。
第４図からは、溶接ボンド部の耐水素侵食度は焼もどし
パラメータが小さい場合に大きいが、核部もどしパラメ
ータが（２０，０Ｘ１０）を越えると水素侵食による劣
化は殆んど起きないことが明らかである。また、第５図
からは、溶接ボンド部の靭性は焼もどしパラメータが大
きい場合に極端に劣化するが、焼もどしパラメータが［
２１，２Ｘ１０３以下では十分に満足できる値を示すこ
とがわかる。
パラメータが小さい場合に大きいが、核部もどしパラメ
ータが（２０，０Ｘ１０）を越えると水素侵食による劣
化は殆んど起きないことが明らかである。また、第５図
からは、溶接ボンド部の靭性は焼もどしパラメータが大
きい場合に極端に劣化するが、焼もどしパラメータが［
２１，２Ｘ１０３以下では十分に満足できる値を示すこ
とがわかる。
次に、この発明を実施例により比較例と対比しながら説
明する。
明する。
〈実施例〉
まず、第１表に示されるような化学成分組成の鋼板（板
厚：１００ｍ、熱処理条件：９３０℃×３０ｍ空冷＋７
００’′ｃＪＸ１ｈｒ窒冷）を用意し、これに第６図で
示される如き開先を施した後、第２表１＝示す条件の溶
接な行い、続いて第３表に示した条件の溶接後熱処理を
実施した。
厚：１００ｍ、熱処理条件：９３０℃×３０ｍ空冷＋７
００’′ｃＪＸ１ｈｒ窒冷）を用意し、これに第６図で
示される如き開先を施した後、第２表１＝示す条件の溶
接な行い、続いて第３表に示した条件の溶接後熱処理を
実施した。
このようにして得られた溶接処理材について、その母材
部並びに溶接ボンド部の機械的性質を測定するとともに
、更にステップ・クーリング処理と水素侵食試験を行っ
た後の特性を調査したが、これらの結果を第４表にまと
めて示した。
部並びに溶接ボンド部の機械的性質を測定するとともに
、更にステップ・クーリング処理と水素侵食試験を行っ
た後の特性を調査したが、これらの結果を第４表にまと
めて示した。
ステップ・クーリング処理は焼もとし脆化特性を調べる
ために実施したわけであるが、具体的には、溶接後熱処
理を行った前記溶接材に第７図で示すような段階熱処理
を施して実施した。
ために実施したわけであるが、具体的には、溶接後熱処
理を行った前記溶接材に第７図で示すような段階熱処理
を施して実施した。
また、水素侵食特性は、溶接後熱処理を行った前記溶接
材をオートクレーブ中で温度：５００℃、水素圧力＝２
５０Ｋｆｆ／−の環境上に１０００ ｈｒ保持して調査
した。
材をオートクレーブ中で温度：５００℃、水素圧力＝２
５０Ｋｆｆ／−の環境上に１０００ ｈｒ保持して調査
した。
なお、引張り特性は、母材部（圧延方向で、板厚のにの
位置）からＪＩＳＩＯ号試験片を切り出して調査し、シ
ャルピー衝撃特性は、母材部では圧延方向で板厚の署の
位置、溶接ボンド部では板厚の−の位置からＪＩＳ４号
２ ｗｅ Ｖノツチ試験片を切り出してそれぞれ調査し
た。
位置）からＪＩＳＩＯ号試験片を切り出して調査し、シ
ャルピー衝撃特性は、母材部では圧延方向で板厚の署の
位置、溶接ボンド部では板厚の−の位置からＪＩＳ４号
２ ｗｅ Ｖノツチ試験片を切り出してそれぞれ調査し
た。
第４表に示される結果からも明らかなように、この発明
に係る条件通りに製造された溶接材は母材部の強度が十
分に高く、シかも母材部及び溶接部とも優れた靭性、１
焼もどし脆化特性並びに耐水素侵食性を示すのに対して
、鋼板の化学成分組成、溶接条件及び溶接後熱処理条件
のいずれか１つでも本発明の条件から外れたものは圧力
容器として十分に満足できる上記各特性を兼備できない
ことがわかる。
に係る条件通りに製造された溶接材は母材部の強度が十
分に高く、シかも母材部及び溶接部とも優れた靭性、１
焼もどし脆化特性並びに耐水素侵食性を示すのに対して
、鋼板の化学成分組成、溶接条件及び溶接後熱処理条件
のいずれか１つでも本発明の条件から外れたものは圧力
容器として十分に満足できる上記各特性を兼備できない
ことがわかる。
く総括的な効果〉
上述のように、この発明によれば、十分な強度と靭性を
備え、かつ耐水素侵食性にも浸れた圧力容器を安定・確
実に製造することができ、産°力容器の性能並びに信頼
性をより以上に高めることが可能となるなど、産業１極
めて有用な効果がもたらされるのである。
備え、かつ耐水素侵食性にも浸れた圧力容器を安定・確
実に製造することができ、産°力容器の性能並びに信頼
性をより以上に高めることが可能となるなど、産業１極
めて有用な効果がもたらされるのである。
第１図は、耐水素侵食度に及ぼすＳＯｌ、ＡＩ量の影響
を示すグラフ、 第２図は、焼もどし脆化量とｐＥ値との関係を示すグラ
フ。 第３図は、耐水素侵食度と°溶接部の８００〜５００℃
の冷却時間との関係を示すグラフ。 第４図は、耐水素侵食度と焼もどしパラメータとの関係
を示すグラフ、 第５図は、母材及び溶接ポンド部の靭性と焼もどしパラ
メータとの関係を示すグラフ、第６図は、実施例におい
て採用した溶接開先形状を示す模式図、 第７図は、実施例において採用したステップ・クーリン
グ処理条件を示す工程図である。 茅１図 ｓｏＬ、ＡＱ、 ａ ＊量（重量％］ ＰＥ＝ （Ｓｉ＋Ｍｎ）ｘ Ｐ ｘ １０’第３図 ：！ｇ：Ｎ！ｑｅａｏｏ−５ｏｏ ６ｃ ｔｙ＞ン４ｘ
ｇＢｆ 間（ｓｅｃ ）莱４図
を示すグラフ、 第２図は、焼もどし脆化量とｐＥ値との関係を示すグラ
フ。 第３図は、耐水素侵食度と°溶接部の８００〜５００℃
の冷却時間との関係を示すグラフ。 第４図は、耐水素侵食度と焼もどしパラメータとの関係
を示すグラフ、 第５図は、母材及び溶接ポンド部の靭性と焼もどしパラ
メータとの関係を示すグラフ、第６図は、実施例におい
て採用した溶接開先形状を示す模式図、 第７図は、実施例において採用したステップ・クーリン
グ処理条件を示す工程図である。 茅１図 ｓｏＬ、ＡＱ、 ａ ＊量（重量％］ ＰＥ＝ （Ｓｉ＋Ｍｎ）ｘ Ｐ ｘ １０’第３図 ：！ｇ：Ｎ！ｑｅａｏｏ−５ｏｏ ６ｃ ｔｙ＞ン４ｘ
ｇＢｆ 間（ｓｅｃ ）莱４図
Claims (2)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１０〜０．１７％、Ｓｉ：０．１１〜０．６０
％、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％、Ｐ：０．００６％以
下、Ｃｒ：１．００〜５．５０％、Ｍｏ：０．４０〜１
．１０％、ｓｏｌ、Ａｌ：０．０２〜０．０８％、 Ｂ：０．０００２〜０．００１０％、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成つていて、かつ、 Ｓｉ（％）＋Ｍｎ（％）≦０．７５ を満足する化学成分組成の鋼板を用いるとともに、溶接
施工時の溶接を、溶接部の温度が８００〜５００℃であ
る区間の冷却時間が２０〜１００秒となる条件で行い、
しかも溶接後熱処理を、式焼もどしパラメーター＝Ｔ（
２０＋ｌｏｇｔ）〔但し、Ｔ：加熱温度（Ｋ）、 ｔ：加熱時間（ｈｒ）〕 で表わされる焼もどしパラメータが２０．０×１０＾３
〜２１．２×１０＾３となる条件で行うことを特徴とす
る、母材部及び溶接部の耐水素侵食性に優れた圧力容器
の製造方法。 - （２）重量割合にて Ｃ：０．１０〜０．１７％、Ｓｉ：０．１１〜０．６０
％、Ｍｎ：０．１０〜０．５０％、Ｐ：０．００６％以
下、Ｃｒ：１．００〜５．５０％、Ｍｏ：０．４０〜１
．１０％、ｓｏｌ、Ａｌ：０．０２〜０．０８％、 Ｂ：０．０００２〜０．００１０％ を含有する上、更に Ｖ：０．０１〜０．３０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０５％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残りから成つていて、かつ、 Ｓｉ（％）＋Ｍｎ（％）≦０．７５ を満足する化学成分組成の鋼板を用いるとともに、溶接
施工時の溶接を、溶接部の温度が８００〜５００℃であ
る区間の冷却時間が２０〜１００秒となる条件で行い、
しかも溶接後熱処理を、式焼もどしパラメータ＝Ｔ（２
０＋ｌｏｇｔ）〔但し、Ｔ：加熱温度（Ｋ）、 ｔ：加熱時間（ｈｒ） で表わされる焼もどしパラメータが２０．０×１０＾３
〜２１．２×１０＾３となる条件で行うことを特徴とす
る、母材部及び溶接部の耐水素侵食性に優れた圧力容器
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6298185A JPS61222687A (ja) | 1985-03-27 | 1985-03-27 | 耐水素侵食性に優れた圧力容器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6298185A JPS61222687A (ja) | 1985-03-27 | 1985-03-27 | 耐水素侵食性に優れた圧力容器の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61222687A true JPS61222687A (ja) | 1986-10-03 |
Family
ID=13216044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6298185A Pending JPS61222687A (ja) | 1985-03-27 | 1985-03-27 | 耐水素侵食性に優れた圧力容器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61222687A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
-
1985
- 1985-03-27 JP JP6298185A patent/JPS61222687A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
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