JPS6121294A - 低価格の未調合のクレー状物質と選択された組成物からなる焼結された低密度のガス及び油井用補強材 - Google Patents
低価格の未調合のクレー状物質と選択された組成物からなる焼結された低密度のガス及び油井用補強材Info
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- JPS6121294A JPS6121294A JP60136206A JP13620685A JPS6121294A JP S6121294 A JPS6121294 A JP S6121294A JP 60136206 A JP60136206 A JP 60136206A JP 13620685 A JP13620685 A JP 13620685A JP S6121294 A JPS6121294 A JP S6121294A
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Classifications
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- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
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- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
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- E21B43/267—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures reinforcing fractures by propping
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
-
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/60—Compositions for stimulating production by acting on the underground formation
- C09K8/80—Compositions for reinforcing fractures, e.g. compositions of proppants used to keep the fractures open
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は油井及びガス井用の粒状補強材に関する。
水圧による地層の崩壊が最初に起こった１９４０年以来
、新註の閉塞を防ぐために地層内に粒状補強材を注入す
ることが必要なことが判った。砂（砂利）は最初に採用
された固体補強材であった。マクガイヤ（ＭｃＧｕｉｒ
ｅ）の米国特許第２，９５０，２４７号は、補強材とし
て酸化アルミニウム球状体の利用を示唆している。バー
クス（Ｂａｒｋｓ）の米国特許第３．８９０，０７２号
は油井用補強材として焼結ボーキサイト球状体の利用を
示唆している。タック（Ｃｏｏｋｅ）の米国特許第４，
０６８，７１８号は、油井用補強材として、ウェルッ（
Ｕｅｌ ｔｚ）の米国特許第３．０７９．２４３号又は
第３．４２１，４９２号の教示によって製造された焼結
ボーキサイト粒子の利用を教えている。
、新註の閉塞を防ぐために地層内に粒状補強材を注入す
ることが必要なことが判った。砂（砂利）は最初に採用
された固体補強材であった。マクガイヤ（ＭｃＧｕｉｒ
ｅ）の米国特許第２，９５０，２４７号は、補強材とし
て酸化アルミニウム球状体の利用を示唆している。バー
クス（Ｂａｒｋｓ）の米国特許第３．８９０，０７２号
は油井用補強材として焼結ボーキサイト球状体の利用を
示唆している。タック（Ｃｏｏｋｅ）の米国特許第４，
０６８，７１８号は、油井用補強材として、ウェルッ（
Ｕｅｌ ｔｚ）の米国特許第３．０７９．２４３号又は
第３．４２１，４９２号の教示によって製造された焼結
ボーキサイト粒子の利用を教えている。
叙上のタックの米国特許第４，０６８，７１８号は、充
分な圧縮強度を得るた□めに、補強材に少なくとも３、
４ ｇ／ｃｃの密度を持たせることが必要である。しか
し、先行技術における焼結ボーキサイト補強材は、（標
準透過性テスト−タック特許第４，０６８，７１８号参
照−で測定された）透過性と、（標準化ＡＰＩ酸溶解性
テストで測定された）化学薬品耐性には優れているいる
けれども、原料としてのボーキサイトのコストが高いた
め、５，０００から１０，０ＯＯｐｓｉの間の圧力下に
ある中程度の深さの井戸の場合にはコストの点で効率的
ではない。更に、３．４ ｇ／ｃｃ以下の密度を有する
低密度補強材は、井中にポンプで簡単に輸送し得、又高
密度の補強材に比し地層中の割れ目に容易に充填し得る
。低密度補強材は、所定の容積の油井地層を充填するの
に少ない量の補強材ですむので、使用者にとって更に有
利である。コルボイ（Ｃｏ’１ｐｏｙ）の米国特許第３
，９７６．１３８号には広い範囲の密度とアルミナ含量
を有する“アルミナ“補強材が示されている。しかしペ
レットの製造法及び原料の種類などについては何ら教示
されず、しかも実験結果は３．４ｇ／ｃｃよりも大きい
密度の材料のみについて示されている。フィソツギボン
（Ｆｉｔｚｇｉｂｂｏｎ）の米国特許第４，４２７，０
６８号は、ダイアスボア、大麦、及びフリントクレーを
ブレンドすることによって３．４ ｇ／ｃｃより低密度
の補強材を製造する方法を開示している。フィッツギボ
ンの米国特許第４，４２７，０６８号の結果は、ボーキ
サイトの量が減るにつれて、補強材の透過性（即ち品質
）は低下して、圧縮応力を２，０００ｐｓｉから１０．
０ＯＯｐｓｉに増加した場合の透過性減少を約５０％に
維持するには、ダイアスボアクレーにブレンドされるべ
きボーキサイトの量は約４０％に達する。
分な圧縮強度を得るた□めに、補強材に少なくとも３、
４ ｇ／ｃｃの密度を持たせることが必要である。しか
し、先行技術における焼結ボーキサイト補強材は、（標
準透過性テスト−タック特許第４，０６８，７１８号参
照−で測定された）透過性と、（標準化ＡＰＩ酸溶解性
テストで測定された）化学薬品耐性には優れているいる
けれども、原料としてのボーキサイトのコストが高いた
め、５，０００から１０，０ＯＯｐｓｉの間の圧力下に
ある中程度の深さの井戸の場合にはコストの点で効率的
ではない。更に、３．４ ｇ／ｃｃ以下の密度を有する
低密度補強材は、井中にポンプで簡単に輸送し得、又高
密度の補強材に比し地層中の割れ目に容易に充填し得る
。低密度補強材は、所定の容積の油井地層を充填するの
に少ない量の補強材ですむので、使用者にとって更に有
利である。コルボイ（Ｃｏ’１ｐｏｙ）の米国特許第３
，９７６．１３８号には広い範囲の密度とアルミナ含量
を有する“アルミナ“補強材が示されている。しかしペ
レットの製造法及び原料の種類などについては何ら教示
されず、しかも実験結果は３．４ｇ／ｃｃよりも大きい
密度の材料のみについて示されている。フィソツギボン
（Ｆｉｔｚｇｉｂｂｏｎ）の米国特許第４，４２７，０
６８号は、ダイアスボア、大麦、及びフリントクレーを
ブレンドすることによって３．４ ｇ／ｃｃより低密度
の補強材を製造する方法を開示している。フィッツギボ
ンの米国特許第４，４２７，０６８号の結果は、ボーキ
サイトの量が減るにつれて、補強材の透過性（即ち品質
）は低下して、圧縮応力を２，０００ｐｓｉから１０．
０ＯＯｐｓｉに増加した場合の透過性減少を約５０％に
維持するには、ダイアスボアクレーにブレンドされるべ
きボーキサイトの量は約４０％に達する。
これは原料のコストを実質的に増加させる。
更に、標準へＰＩ法で測定されたフィッッギボン特許の
補強材の酸溶解度は、４．８６から７．４％の間の範囲
にあり、これは市販されているタック特許の焼結ボーキ
サイト補強材に比し、約５０乃至１５０％高い値である
。フィッッギボン特許においては、種々のクレーにボー
キサイトをブレンドする必要があるので、余分な処理工
程が必要となり、製造工程において互いに化学的性質が
異なる二つの原料を細かく砕く煩雑さも加わることとな
る。フィッツギポン特許における余分な処理工程とボー
キサイトの添加の必要性は補強材の製造に更にコストを
加え、中程度（５，０００フイートから１５，０００フ
イート）のガス及び油井に低価格の低密度補強材を使用
するコスト／生産性の正当性を大幅に減少させる。
補強材の酸溶解度は、４．８６から７．４％の間の範囲
にあり、これは市販されているタック特許の焼結ボーキ
サイト補強材に比し、約５０乃至１５０％高い値である
。フィッッギボン特許においては、種々のクレーにボー
キサイトをブレンドする必要があるので、余分な処理工
程が必要となり、製造工程において互いに化学的性質が
異なる二つの原料を細かく砕く煩雑さも加わることとな
る。フィッツギポン特許における余分な処理工程とボー
キサイトの添加の必要性は補強材の製造に更にコストを
加え、中程度（５，０００フイートから１５，０００フ
イート）のガス及び油井に低価格の低密度補強材を使用
するコスト／生産性の正当性を大幅に減少させる。
バソカ（Ｂａｋｋｅｒ）の米国特許第３．’６４２，５
０５号は、シリコン系ボーキサイト（ＳｉＯ□１３％乃
至１４％）を磨砕し、加圧下でペレットを形成し、次い
でか焼し、引き続き該ペレットを少なくとも１５３５℃
で実質的に焼成して、耐火性のムライト骨材を得る方法
について教示している。
０５号は、シリコン系ボーキサイト（ＳｉＯ□１３％乃
至１４％）を磨砕し、加圧下でペレットを形成し、次い
でか焼し、引き続き該ペレットを少なくとも１５３５℃
で実質的に焼成して、耐火性のムライト骨材を得る方法
について教示している。
焼成後の補強材は略球状をなしくＫｒｕｍｂｅｉｎ数が
少なくとも０．８）、米国標準ふるいサイズの１２から
７０の範囲の粒径サイズを有する。多くの用途に好適な
サイズは、２０メツシユから４０メツシユまでである。
少なくとも０．８）、米国標準ふるいサイズの１２から
７０の範囲の粒径サイズを有する。多くの用途に好適な
サイズは、２０メツシユから４０メツシユまでである。
米国標準ふるいは次のメソシュサイズを有する。
サイズ インチ ミリメータ
１２ ０．０６６１ １．６８２０
０．０３３１ ０．８４１２５ ０．０２７
Ｂ ０．７０７３０ ０．０２３４
０．５４９４０ ０．０１６５ ０．４２０
７０ ０．００Ｂ３ ０．２１０〔発明の概
要〕 ＳｉＯ□として計算されたシリコン含有量が、無水状態
で１６％乃至１９％であり、アルカリ土酸化物（即ちＣ
ａｂ、 ＮａｚＯ＋ ＫＪ）の不純物の全量が０．３５
％を越えないように選択的に採掘された低価格のアーカ
ンサス・ボーキサイトクレーが、５，０００フイートか
ら１５ 、０００フイートの範囲の深さのガス及び油井
用に好適な（フィソツギボン特許で得られるものよりも
優れた）充分な圧縮強度と優秀な耐化学薬品性を有する
経済的な低密度（３，０乃至３．２５ｇ／ｃｃ）の補強
材を、直接的に、即ち（フィンツギボン特許のようにで
はなく）ボーキサイトや反応性三水酸化アルミナを添加
しなくても、製造出来ることが判った。固体クレーのア
ルカリ土不純物の含有量が低いことは、５ｉ０２含有量
を１６乃至１９％になるように選択的に採掘することと
合わせて、約１ 、５００℃の温度で焼結した後、適当
なムライト相とアルファＡｌｚ（ｈ相の集合体を得るこ
とを可能にし、ガラス相の形成を最少にｉヒめ、それに
よってガス。
０．０３３１ ０．８４１２５ ０．０２７
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７０ ０．００Ｂ３ ０．２１０〔発明の概
要〕 ＳｉＯ□として計算されたシリコン含有量が、無水状態
で１６％乃至１９％であり、アルカリ土酸化物（即ちＣ
ａｂ、 ＮａｚＯ＋ ＫＪ）の不純物の全量が０．３５
％を越えないように選択的に採掘された低価格のアーカ
ンサス・ボーキサイトクレーが、５，０００フイートか
ら１５ 、０００フイートの範囲の深さのガス及び油井
用に好適な（フィソツギボン特許で得られるものよりも
優れた）充分な圧縮強度と優秀な耐化学薬品性を有する
経済的な低密度（３，０乃至３．２５ｇ／ｃｃ）の補強
材を、直接的に、即ち（フィンツギボン特許のようにで
はなく）ボーキサイトや反応性三水酸化アルミナを添加
しなくても、製造出来ることが判った。固体クレーのア
ルカリ土不純物の含有量が低いことは、５ｉ０２含有量
を１６乃至１９％になるように選択的に採掘することと
合わせて、約１ 、５００℃の温度で焼結した後、適当
なムライト相とアルファＡｌｚ（ｈ相の集合体を得るこ
とを可能にし、ガラス相の形成を最少にｉヒめ、それに
よってガス。
油井内の融しい作業環境下で必要な充分な圧縮応力と優
秀な耐化学薬品性を有する補強材製品を製造することが
出来る。特定のクレー原料はジブサイトからなり、全５
ｉ０２の約７０％は反応性アルミナ−シリケート相及び
残りの３０％は自由クォーツ相のものからなっていた。
秀な耐化学薬品性を有する補強材製品を製造することが
出来る。特定のクレー原料はジブサイトからなり、全５
ｉ０２の約７０％は反応性アルミナ−シリケート相及び
残りの３０％は自由クォーツ相のものからなっていた。
全アルカリ土酸化物の不純物が０．３５％よりも多い場
合は、ムライトとアルファーＡｌ２Ｏ３相を犠牲にして
ガラス相が拡大し、補強材の透過性（又は透過性と破断
中の乗数である導通性）と耐酸性（標準Ａｒ１法により
測定）が減少する。典型的なこのりＩノーの分析結果及
び各成分の好適範囲は、第１表に示されている。第１表
の全ての化学的データは無水状態を基礎としている。
合は、ムライトとアルファーＡｌ２Ｏ３相を犠牲にして
ガラス相が拡大し、補強材の透過性（又は透過性と破断
中の乗数である導通性）と耐酸性（標準Ａｒ１法により
測定）が減少する。典型的なこのりＩノーの分析結果及
び各成分の好適範囲は、第１表に示されている。第１表
の全ての化学的データは無水状態を基礎としている。
第１表
り七退ｌ 傅１ 則Ｉ清
５ｔＯ２１７，１０％ １．６−１９％ＰｅｚＯａ
６．１３％ ７％Ｔｉｏｚ
３．６９％ ２−４％Ｍｇ０ ０．０
５％ ０．１５％ｍａｘ。
６．１３％ ７％Ｔｉｏｚ
３．６９％ ２−４％Ｍｇ０ ０．０
５％ ０．１５％ｍａｘ。
全アルカリ土酸化物
ＣａＯ＋Ｎａ、Ｏ＋に、ＯＯ，２９％ ７２．７４％
＾１□０３（差し引き＞ ７２．７４％ ７０−
８０％前述のクレーは採掘された後、ロータリか焼器内
で約１ 、０００℃の温度でか焼され、クレー中に通常
存在している水分や化学的結合水の大部分を除去される
。次いで該原料は１０ミクロン以下の平均粒径（好まし
くは５ミクロン以下の平均粒径）になるように粉砕され
る。他の方法も採用出来るけれども、好ましいペレット
化の方法としては、粉砕されたクレーは少量の有機又は
無機の結合剤と共に、強力なミキサ内に充分な水と一緒
に入れられ、ペレット化処理が開始される。混合が終わ
った後、乾燥されたクレー粉末が追加され、所望のサイ
ズの球が得られるまでペレット化作業が続けられる。ペ
レットは次いで乾燥され、１４００−１５００℃の温度
で焼結されて所望の製品となる。原料の組成を別として
、採用されたこの方法はヨーロソ □バ特許ＥＰ−１０
１，８５５Ａ号に開示されたものと同じである。出来た
製品は３．４ｇ／ｃｃ（好ましくは３．０−３．２５ｇ
／ｃｃ）以下の密度を有する実質的に球状をなすセラミ
ック粒子からなり、２００° Ｆ、２％のＭＣＩＣ液溶
で圧力を１，０００−１０，０００ ｐｓ＋に上げたと
きの標準透過性テストで測定して、７５％以上の透過性
を失わないような充分な圧縮強度を有する（タックの米
国特許第４，０６８，７１８号参照）。得られた製品は
、本発明のブレンドされない状態のボーキサイトクレー
内の全アルカリ土酸化物（即ちＣａｂ。
＾１□０３（差し引き＞ ７２．７４％ ７０−
８０％前述のクレーは採掘された後、ロータリか焼器内
で約１ 、０００℃の温度でか焼され、クレー中に通常
存在している水分や化学的結合水の大部分を除去される
。次いで該原料は１０ミクロン以下の平均粒径（好まし
くは５ミクロン以下の平均粒径）になるように粉砕され
る。他の方法も採用出来るけれども、好ましいペレット
化の方法としては、粉砕されたクレーは少量の有機又は
無機の結合剤と共に、強力なミキサ内に充分な水と一緒
に入れられ、ペレット化処理が開始される。混合が終わ
った後、乾燥されたクレー粉末が追加され、所望のサイ
ズの球が得られるまでペレット化作業が続けられる。ペ
レットは次いで乾燥され、１４００−１５００℃の温度
で焼結されて所望の製品となる。原料の組成を別として
、採用されたこの方法はヨーロソ □バ特許ＥＰ−１０
１，８５５Ａ号に開示されたものと同じである。出来た
製品は３．４ｇ／ｃｃ（好ましくは３．０−３．２５ｇ
／ｃｃ）以下の密度を有する実質的に球状をなすセラミ
ック粒子からなり、２００° Ｆ、２％のＭＣＩＣ液溶
で圧力を１，０００−１０，０００ ｐｓ＋に上げたと
きの標準透過性テストで測定して、７５％以上の透過性
を失わないような充分な圧縮強度を有する（タックの米
国特許第４，０６８，７１８号参照）。得られた製品は
、本発明のブレンドされない状態のボーキサイトクレー
内の全アルカリ土酸化物（即ちＣａｂ。
ＮａｔＯ＋ ＫｚＯ）不純物が０．３５％より少ない場
合には、圧縮応力が２，０００ｐｓｉから１０，０ＯＯ
ｐｓｉに上げられても、その透過性の５０％が保持され
た。米国特許第４．４２７，０６８号の補強材の場合に
は、同じ透過性保持率は、この割れ易いクレーに４０′
Ｘものボーキサイトを加えることによって初めて達成さ
れた。その上、本発明によって製造された補強材の耐酸
性（標準ＡＰＩ酸溶解性テストで測定）は、前述の米国
特許で得られたものよりも約５０％から１５０％向上し
ている。
合には、圧縮応力が２，０００ｐｓｉから１０，０ＯＯ
ｐｓｉに上げられても、その透過性の５０％が保持され
た。米国特許第４．４２７，０６８号の補強材の場合に
は、同じ透過性保持率は、この割れ易いクレーに４０′
Ｘものボーキサイトを加えることによって初めて達成さ
れた。その上、本発明によって製造された補強材の耐酸
性（標準ＡＰＩ酸溶解性テストで測定）は、前述の米国
特許で得られたものよりも約５０％から１５０％向上し
ている。
実施例Ｉ
０．３５％以下の全アルカリ土酸化物の不純物を含有す
るアーカンサス・ボーキサイトクレーが本実施例に用い
られた。クレーは１０００℃でか焼され、１０ミクロン
以下の平均粒径になるまで粉砕された。
るアーカンサス・ボーキサイトクレーが本実施例に用い
られた。クレーは１０００℃でか焼され、１０ミクロン
以下の平均粒径になるまで粉砕された。
ペレット化のために、標準形のピン型混合工具を具えた
エーリソヒ（Ｅｒｉｃｈ）ＤＢ型型内カミキサ西独、ゲ
スタフ・エーリソヒ社製）が用いられた。混合物は１０
００ポンドの叙上のタイプのアーカンサス・クレーと３
２ポンドのコーンスターチからなっていた。これらの成
分は約１５秒間低速度で混合乾燥され、その後約３００
ボンドの水が加えられた。水の添加が終了した後、混合
は高速に切り替わり、クレーミックスの適当な緊密化が
行われた。高速度混合は約１分生から２分間継続され、
その後で低速に切り替えられ、約４００ポンドのか焼粉
砕ボーキサイトクレーが、１ボンド／秒の割合で該ミッ
クスに添加された。添加終了後に、混合は約１０−１５
秒間継続され、生成された生の球状ペレットはミキサか
ら取り出され、ロータリキルン内で１４８０−１５００
℃、４５分間乾燥焼成された。
エーリソヒ（Ｅｒｉｃｈ）ＤＢ型型内カミキサ西独、ゲ
スタフ・エーリソヒ社製）が用いられた。混合物は１０
００ポンドの叙上のタイプのアーカンサス・クレーと３
２ポンドのコーンスターチからなっていた。これらの成
分は約１５秒間低速度で混合乾燥され、その後約３００
ボンドの水が加えられた。水の添加が終了した後、混合
は高速に切り替わり、クレーミックスの適当な緊密化が
行われた。高速度混合は約１分生から２分間継続され、
その後で低速に切り替えられ、約４００ポンドのか焼粉
砕ボーキサイトクレーが、１ボンド／秒の割合で該ミッ
クスに添加された。添加終了後に、混合は約１０−１５
秒間継続され、生成された生の球状ペレットはミキサか
ら取り出され、ロータリキルン内で１４８０−１５００
℃、４５分間乾燥焼成された。
実施例■
圧縮応力が１０，０００ｐｓｉまで上げられたとき、２
．０ＯＯｐｓｉの圧縮応力のときの値の少なくとも５０
％の透過性保持率を有するようにすることと、酸溶解耐
性に関して、補強材の品質に対する全アルカリ土酸化物
不純物含有量の重要性を示すために、０．３５％以上の
全アルカリ土酸化物の不純物を含むか焼ボーキサイト・
クレーが用いられた。このクレーは実施例■のように、
１０００℃でか焼され、次いで１０ミクロン以下の平均
粒径になるように粉砕された。生成された生のベレット
はロータリキルン内で１４８０℃乃至１５００℃の温度
で４５分間乾燥焼成された。
．０ＯＯｐｓｉの圧縮応力のときの値の少なくとも５０
％の透過性保持率を有するようにすることと、酸溶解耐
性に関して、補強材の品質に対する全アルカリ土酸化物
不純物含有量の重要性を示すために、０．３５％以上の
全アルカリ土酸化物の不純物を含むか焼ボーキサイト・
クレーが用いられた。このクレーは実施例■のように、
１０００℃でか焼され、次いで１０ミクロン以下の平均
粒径になるように粉砕された。生成された生のベレット
はロータリキルン内で１４８０℃乃至１５００℃の温度
で４５分間乾燥焼成された。
実施例■と■についての化学分析の結果、標準透過性テ
ストによる２００″Ｆの２％ＭＣＩ溶液内での透過性及
び酸溶解度が、比較のための米国特許第４，４２７，０
６８号によって得られたサンプル＃２の結果と共に第■
表に挙げられている（サンプルＩ２は透過性と酸溶解性
の減少に関してこの先行技術中では最良のものである）
。第■表においては、測定対象の補強材の粒径範囲によ
って透過性の絶対値は変化するが、圧縮応力が２，００
０ｐｓｉから１０，０００ｐｓｉまで増加したときの透
過性の減少は品質水準に達していることを銘記すべきで
ある。
ストによる２００″Ｆの２％ＭＣＩ溶液内での透過性及
び酸溶解度が、比較のための米国特許第４，４２７，０
６８号によって得られたサンプル＃２の結果と共に第■
表に挙げられている（サンプルＩ２は透過性と酸溶解性
の減少に関してこの先行技術中では最良のものである）
。第■表においては、測定対象の補強材の粒径範囲によ
って透過性の絶対値は変化するが、圧縮応力が２，００
０ｐｓｉから１０，０００ｐｓｉまで増加したときの透
過性の減少は品質水準に達していることを銘記すべきで
ある。
第■表のデータは、全アルカリ土酸化物不純物が０．３
５％よりも少ない実施例■の場合、透過性と酸溶解度の
低下で測定した補強材の品質は、全アルカリ土酸化物不
純物が０．３５％以上含まれている実施例■の場合より
も優れている。事実、圧縮応力が２，０ＯＯｐｓ＋から
１０，０００ｐｓｉまで上がった場合の透過性の低下は
、先行技術によるサンプル１２の場合と同じ程度である
。しかし、後者の場合には４０％のボーキサイトがダイ
アスポア・クレーに添加され、同程度の透過性低下を保
つようにされており、従ってコストが増加し、且つ余分
な処理工程が必要となる。その上、実施例Ｉの酸溶解度
はサンプル＃２の場合よりも約７５％良好である。更に
Ｎが０．３５％以下の場合の１０，０００ｐｓｉでの実
施例Ｉの透過性は、同じテスト条件下でのＮの値が０．
３５％以上の実施例■の場合よりも８８％大きい。
５％よりも少ない実施例■の場合、透過性と酸溶解度の
低下で測定した補強材の品質は、全アルカリ土酸化物不
純物が０．３５％以上含まれている実施例■の場合より
も優れている。事実、圧縮応力が２，０ＯＯｐｓ＋から
１０，０００ｐｓｉまで上がった場合の透過性の低下は
、先行技術によるサンプル１２の場合と同じ程度である
。しかし、後者の場合には４０％のボーキサイトがダイ
アスポア・クレーに添加され、同程度の透過性低下を保
つようにされており、従ってコストが増加し、且つ余分
な処理工程が必要となる。その上、実施例Ｉの酸溶解度
はサンプル＃２の場合よりも約７５％良好である。更に
Ｎが０．３５％以下の場合の１０，０００ｐｓｉでの実
施例Ｉの透過性は、同じテスト条件下でのＮの値が０．
３５％以上の実施例■の場合よりも８８％大きい。
以下余日
第■表
邦紐Ｕ−大施例エ サンプル＃２組成
未調合クレー 未調合クレー ダイアスボアクレー６
０χ１００χ、Ｎ＜０．３５ １００χ、Ｎ＞０．３５
ボーキサイト４０χＳｉｎｇ １５．
８０ １６．５３ １２．５２Ｆｅｔｕ
ｓ ７．０５ ６．５８
２．３６Ｎ Ｏ，３２０，４０ 几重 ３．２２ ３．１９
３．２７透過性 μｍ頃３へ破断−巾と ２．０００ｐｓ＋ ５９３ ４２
１ ２２５４．０００ｐｓ＋
５５３ ３７９ １９３６
．０００ｐｓｉ ４８９ ３０９
１６３８、０００ｐｓ ｉ
３Ｂ８ ２２９ １３Ｂ１
０．０ＯＯｐｓｉ ３００ １６
０ １１３朋竹（蓬戒少 ２．０ＯＯｐｓ＋から
未調合クレー 未調合クレー ダイアスボアクレー６
０χ１００χ、Ｎ＜０．３５ １００χ、Ｎ＞０．３５
ボーキサイト４０χＳｉｎｇ １５．
８０ １６．５３ １２．５２Ｆｅｔｕ
ｓ ７．０５ ６．５８
２．３６Ｎ Ｏ，３２０，４０ 几重 ３．２２ ３．１９
３．２７透過性 μｍ頃３へ破断−巾と ２．０００ｐｓ＋ ５９３ ４２
１ ２２５４．０００ｐｓ＋
５５３ ３７９ １９３６
．０００ｐｓｉ ４８９ ３０９
１６３８、０００ｐｓ ｉ
３Ｂ８ ２２９ １３Ｂ１
０．０ＯＯｐｓｉ ３００ １６
０ １１３朋竹（蓬戒少 ２．０ＯＯｐｓ＋から
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、０．８よりも大きいクランバイン（Ｋｒｕｍｂｅｉ
ｎ）数を有し、直径が０．２ｍｍから１．７ｍｍの間の
粒子を含む固体粒状補強材であって、該粒子は１６％か
ら１９％までのシリカと０．３５％より少ないアルカリ
及びアルカリ土金属酸化物を含み、所定の時間と温度で
焼成されて製品に多量のムライト相と少量のアルファア
ルミナ相を含有せしめた補強材。 ２、ガス・油井用の粒状補強材を製造する方法でって、
シリカ含有量が１６乃至１９％、アルカリ及びアルカリ
土金属の含有量が０．３５％より少ないクレーを選択し
、該クレーをか（■）焼して水分を除去し、該クレーを
強力なミキサ中で一時的な結合剤と水と混合して球状ペ
レットを形成し、該ペレットを焼成してか焼クレーをム
ライトとアルファアルミナに転換するステップからなる
補強剤の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US62801584A | 1984-07-05 | 1984-07-05 | |
| US628015 | 1984-07-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6121294A true JPS6121294A (ja) | 1986-01-29 |
Family
ID=24517060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60136206A Pending JPS6121294A (ja) | 1984-07-05 | 1985-06-24 | 低価格の未調合のクレー状物質と選択された組成物からなる焼結された低密度のガス及び油井用補強材 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0169412A1 (ja) |
| JP (1) | JPS6121294A (ja) |
| AU (1) | AU4452285A (ja) |
| CA (1) | CA1228226A (ja) |
| DK (1) | DK290785A (ja) |
| NO (1) | NO852711L (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5891142A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 海洋生物付着防止金属材料 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU579242B2 (en) * | 1985-05-23 | 1988-11-17 | Comalco Aluminium Limited | Bauxite proppant |
| US5030603A (en) * | 1988-08-02 | 1991-07-09 | Norton-Alcoa | Lightweight oil and gas well proppants |
| AU637575B2 (en) * | 1988-08-02 | 1993-06-03 | Alcoa Proppants Inc. | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same |
| US4921821A (en) * | 1988-08-02 | 1990-05-01 | Norton-Alcoa Proppants | Lightweight oil and gas well proppants and methods for making and using same |
| USRE34371E (en) * | 1989-01-17 | 1993-09-07 | Norton-Alcoa | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same |
| US4977116A (en) * | 1989-01-17 | 1990-12-11 | Norton-Alcoa | Method for making lightweight proppant for oil and gas wells |
| US5188175A (en) * | 1989-08-14 | 1993-02-23 | Carbo Ceramics Inc. | Method of fracturing a subterranean formation with a lightweight propping agent |
| DE19532844C1 (de) * | 1995-09-06 | 1996-09-26 | Inocermic Ges Fuer Innovative | Stützmittelgranulat und Verfahren zu seiner Herstellung |
| RU2129987C1 (ru) * | 1998-01-09 | 1999-05-10 | Открытое акционерное общество "Боровичский комбинат огнеупоров" | Способ переработки алюмокремниевого сырья |
| US7036591B2 (en) | 2002-10-10 | 2006-05-02 | Carbo Ceramics Inc. | Low density proppant |
| JP2008513553A (ja) | 2004-09-14 | 2008-05-01 | カーボ、サラミクス、インク | 焼結球状ペレット |
| BRPI0609373A2 (pt) | 2005-03-01 | 2010-03-30 | Carbo Ceramics Inc | métodos para produzir partìculas sinterizadas de uma lama de um material bruto contendo alumina |
| DE102005045180B4 (de) | 2005-09-21 | 2007-11-15 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Kugelförmige Korundkörner auf Basis von geschmolzenem Aluminiumoxid sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung |
| US7828998B2 (en) | 2006-07-11 | 2010-11-09 | Carbo Ceramics, Inc. | Material having a controlled microstructure, core-shell macrostructure, and method for its fabrication |
| US8133587B2 (en) | 2006-07-12 | 2012-03-13 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Proppant materials comprising a coating of thermoplastic material, and methods of making and using |
| US8003214B2 (en) | 2006-07-12 | 2011-08-23 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Well treating materials comprising coated proppants, and methods |
| WO2008028074A2 (en) | 2006-08-30 | 2008-03-06 | Carbo Ceramics Inc. | Low bulk density proppant and methods for producing the same |
| US8562900B2 (en) | 2006-09-01 | 2013-10-22 | Imerys | Method of manufacturing and using rod-shaped proppants and anti-flowback additives |
| US8058213B2 (en) | 2007-05-11 | 2011-11-15 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Increasing buoyancy of well treating materials |
| US7754659B2 (en) | 2007-05-15 | 2010-07-13 | Georgia-Pacific Chemicals Llc | Reducing flow-back in well treating materials |
| US7721804B2 (en) | 2007-07-06 | 2010-05-25 | Carbo Ceramics Inc. | Proppants for gel clean-up |
| CA3000766A1 (en) * | 2015-10-05 | 2017-04-13 | Zaak Technologies Gmbh | Sintered spheres, process for their production and use thereof |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1117987A (en) * | 1978-12-13 | 1982-02-09 | Robert J. Seider | Sintered high density spherical ceramic pellets for gas and oil well proppants and their process of manufacture |
| US4427068A (en) * | 1982-02-09 | 1984-01-24 | Kennecott Corporation | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants |
| AU547407B2 (en) * | 1982-07-23 | 1985-10-17 | Norton Co. | Low density proppant for oil and gas wells |
-
1985
- 1985-06-13 CA CA000483876A patent/CA1228226A/en not_active Expired
- 1985-06-24 JP JP60136206A patent/JPS6121294A/ja active Pending
- 1985-06-27 DK DK290785A patent/DK290785A/da not_active Application Discontinuation
- 1985-07-02 EP EP85108200A patent/EP0169412A1/en not_active Withdrawn
- 1985-07-03 AU AU44522/85A patent/AU4452285A/en not_active Abandoned
- 1985-07-04 NO NO852711A patent/NO852711L/no unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5891142A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 海洋生物付着防止金属材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO852711L (no) | 1986-01-06 |
| DK290785D0 (da) | 1985-06-27 |
| CA1228226A (en) | 1987-10-20 |
| EP0169412A1 (en) | 1986-01-29 |
| DK290785A (da) | 1986-01-06 |
| AU4452285A (en) | 1986-01-09 |
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