JPS61210924A - 光学フアイバの複屈折軸を位置決めする装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 １１へ九ｌ この発明は、一般に、光学ファイバ、特に非常に複屈折
なファイバの分野に関するものである。

特定的に言えば、この発明は、そのようなファイバの偏
光軸の正確な位置および整列に関するものである。

光の偏光を維持する非常に複屈折なファイバは、ますま
す応用されてきており、導波の偏光の安定性が必要とさ
れる干渉計センサへの応用で特に著しい。したがって、
様々なファイバ光学￥Ｎ麿、たとえば方向性結合器およ
び偏光器が、非常に複屈折なファイバを用いて開発され
てきている。これらのＷＮＷｌを構成するさいに、良心
のファイバに沿って選択された点でのファイバの複屈折
軸の正確な位置および整列が！ｌ要となる。非常に複屈
折なファイバが特定の外形を有する、たとえばＤ−また
は正方形ファイバであるとき、そのような位置および整
列を成し遂げるのは簡単である。しかしながら、位置お
よび整列の問題は十分に解決されておらず、複屈折ファ
イバは、円形の横断面を有し、そのため、容易に肉眼で
検査することができない。

ｉ この発明に従って、光学ファイバの複屈折軸を位置決め
するＨｆｆが提供され、この装置は、第１偏光の光を前
記ファイバに導入する光源、軸が位置決めされる長尺の
前記ファイバに沿った点で横方向の応力をかける手段、
横方向の応力の方向を変える手段、および少なくとも１
つの複屈折軸の方向を識別し、それによって前記複屈折
軸の位置を識別するために、変化する方向の関数として
応力の効果をモニタする手段を含む。好ましくは、ファ
イバを押しつけ、その長手方向軸と実質的に垂直な方向
にファイバに圧力をかけるために、１対の相対的に可動
な表面は、ファイバのその点を横切って位置する。

この発明はまた、光学ファイバの複屈折軸を位置決めす
る方法を提供し、この方法は、ファイバの第１の位置で
、かつ第１偏光で、光を導入し、ファイバに横方向に応
力をかけ、ファイバに沿った第２の位置で、かつ第２偏
光で、光をモニタし、横方向に応力をか１′Ｊる方向を
回転し、かつモニタされた光の予め定められた量を与え
る横方向の応力の方向を位置決めするために、これらの
ステップを繰返すことを含む。好ましくは、その光の爵
は最小限の量である。

この発明は、複屈折ファイバが、横方向の応力の下で、
応力をかけられた領域に局部的な複屈折を与えるという
ことを利用するが、この局部的な複屈折は、その点での
ファイバの残留または自然複屈折と、応力のため外部に
誘起された複屈折との組合わせである。この発明は、フ
ァイバの軸のまわりの１度以下の回転内に、円形のファ
イバに複屈折軸を位置決めする。これは、ファイバに横
方向に応力をかけ、かつ横方向の応力の方向をファイバ
の軸のまわりに回転させることによって成し遂げられる
。かけられた応力は、長尺のファイバに沿った１点に局
在される。ファイバの一喘部は、回転応力をかけている
問、単一偏光モードで照射される。外部にかけられた応
力の方向が、複屈折軸の１つに沿っていなければ、応力
をかけることによって、光学パワーのいくつかは、ファ
イバの固有の偏光モードの一方から他方に結合される。

したがって、応力をかけられた領域での光が、かけられ
た応力の軸に沿って、またはそれに直角に、線形偏光さ
れれば、ファイバ内での光の偏光状態は変化しないだろ
う。

ファイバからの光出力は、入力偏光に直交する線形偏光
器を介して通過し、そこでファイバが照射される。この
直交する偏光器の出力は、検出されかつ測定され、一方
の偏光モードから他方の偏光モードに結合される光は、
かけられる応力の方向の関数として測定される。出力で
測定され、かつかけられた応力の点でこのように結合さ
れた光は、ファイバの残留または自然複屈折の１つが、
かけられた応力の方向と整列される場合には、実質的に
は零であるだろう。したがって、このシステムの出力は
、かけられた応力の軸が回転されるとき、ファイバの自
然複屈折軸で、２つの最小点を与える。さらに、これら
の軸に接近するときのモード結合は、ファイバの高速軸
および低速軸（これらの軸は後に規定される）に対して
異なり、したがって、低速軸で生じる最小点は、高速軸
で生じる最小点よりはるかに鋭い。このため、ファイバ
の特定の偏光軸の各々を正確に識別および整列すること
ができる。

この発明の好ましい　　　の　　か 最初に第１図を参照すると、典型的な複屈折ファイバ２
４の、長手方向軸と垂直な断面図が示され、この複屈折
ファイバ２４は、楕円形のコアの幾何学的配置によって
複屈折を生じさせる。第１図に示されるファイバは例に
すぎないことを当業暫は理解しよう。この発明は、他の
タイプの複屈折ファイバに対しても同様にうまく働き、
たとえば、その複屈折は、ファイバを製造するときにフ
ァイバに組み入れられる応力によって誘起される。

そのような場合には、ファイバのコアは、楕円形という
よりむしろ円形であってもよい。

ファイバ２４は、楕円形のコア２４ａを有し、それは、
５０−１００ミクロンのオーダの直径、’　ｃｋＪｄ叫
　　を有する実質的に円形のクラッド２４ｂに取り囲夷
れる。楕円形のコアは、２つの主軸、×１すなわち水平
軸、およびＹｌすなわち垂直軸を有する。円形でないコ
アの幾何学的配置の結果、ファイバは、その２つの主軸
の各々に沿って伝搬する光に対して異なる屈折率を示す
、ここで用いられるように、短い方の長さ、ｄｙ−（ｔ
）ｒｅｓおよび低い屈折率を有するＹ−軸は、長い方の
長さ、ｄＸ−Ｃｔｎｅを有するＸ−軸より高速で、光を
伝搬する。それゆえに、Ｙ−軸は「高速軸」と呼ばれ、
かつＸ−軸は「低速軸」と呼ばれる。

複屈折ファイバ２４は、２つの直交偏光モードを支える
。これらのモードの線形偏光の方向は、上で述べられた
ように、ファイバ２４の主軸である。これらの線形偏光
モードは、ファイバの「標準」モードである。すなわち
それらは、同相以外は変わらずに、ファイバ２４を介し
て伝搬する。

光学信号は、この２つのモードの組合わせを含む。

たとえば、主軸に対して４５°で線形偏光された光は、
最初同相の両モードの等しい量からなる。

この２つのモードは、ファイバ２４を下へ伝搬するとき
、それらの伝搬定数が異なるため、位相差を蓄積する。

蓄積するのに２πの位相差が必要とされる距離は、ファ
イバの「ビート長さ」と呼ばれ、かつＬ−λ／Δｎとし
て与えられ、ここでλは光学波長であり、かりΔｎは２
つの偏光に対する屈折率の差である。ビート長さの半分
移動した後、２つのコンポーネントは、１８０６、すな
わらπラジアンだけ分離される。

複屈折ファイバ、たとえば第１図の例に示される台形の
コアファイバは、アンドリュー・コーポレーション（Ａ
　ｎｄｒｅｖ　ＣｏｒｐｏｒａＨｏｎ、　１０５００Ｗ
ｅｓｔ　１５−３ｒｄ　　５ｔｒｅｅｔ　、　Ｑｒｌａ
ｎｄ　　Ｐａｒｋ　。

ｒｌｌｌｎｏｌｓ　　６０４６２）から商業的に入手可
能である。通常ファイバを覆う金属コーティングおよび
／またはプラスチックジャケットは、好ましくは、ここ
で説明される装置にファイバを用いる前に除去される。

他の複屈折ファイバは、第１図のファイバに関して教示
されるのと同じ態様で、この発明を用いて校正される。

第２ａ図−第２ｅ図を参照すると、ブロック１４が総力
Ｆで押し下げられ、そのためファイバ２４が表面１８と
表面１ｏとの間で圧搾されるときの、ファイバ２４の応
力領域の図面が示される。

また第２ｂ図−第２ｅ図には、複屈折軸、すなわち偏光
モードの各々で、ファイバに沿った様々な点での光学パ
ワーの量のベクトル図が示される。

第２ａ図−第２ｅ図は図解的にすぎず、すなわち。

それらは、第４図に示される装置の詳細というよりはむ
しろ、この発明の基礎となる理論を説明するために用い
られることに注目することが重要である。

ｍ３図を参照すると、ファイバ２４の複屈折軸が応力を
かけることによってどのように変化するかという図面が
示される。単一モード複屈折ファイバ、たとえばファイ
バ２４は、単一モードファイバの２つの直交偏光モード
に対応する２つの直交偏光軸を有することを当業者は理
解しよう。

第２ａ図は、表面１８によって生じる、応力がかかつて
いるところと応力がかかつていないところが交互になっ
た３つの領域を示す。これを図解するために、応力がか
かつでいる領域３０を、長さがビート長さの半分である
と仮定する。この発明の実際の構成において（第４図ン
、応力がかかつている領域は、必ずしも長さがビート長
さの半分であるとは限らない。第２ａ図におけるこの長
さは、単に説明のために用いられている。ファイバ２４
は、異なる導波管を結合する方向性結合器と類似の４つ
のボート装置として考えられる。たとえば、３６で概略
的に示されるファイバ２４の２つの直交ＸおよびＹ偏光
モードは、そのような方向性結合器の２つの入力ボート
に類似である。

同様に、３８で概略的に示されるＸおよびＹ直交偏光モ
ードは、そのような方向性結合器の出力ボートに類似で
ある。

Ｙ軸に対して角度φで表面１８を複屈折ファイバ２４に
押しつける第２ａ図および第３図の力Ｆによって表わさ
れるように、応力がファイバ２４にかけられるとき、直
交偏光軸ＸおよびＹ（偏光モードＸおよびＹに対応する
）は、角度θを介して、直交偏光軸Ｘ′およびＹ′まで
急激にシフトする。

偏光モード軸の配向の急激な変化が生じ、それゆえに配
向のそのような変化が、非常に短い境界領域にわたって
生じることは、この結合器装置の動作にとって重要であ
る。配向の変化が、相対的に長い距離にわたって偏光軸
が徐々に回転されるためであれば、合成偏光ベクトルは
、単に、偏光軸が徐々にシフトするに従い、実質的にそ
の位置をそれに相対的に維持するため、偏光モードの間
には著しいパワー転送はないだろう。示される実施例で
は、第２ａ図の破１１４０．４２によって表わされる境
界は、表面１８の端縁に位置決めされ、したがって、ビ
ート長さの半分の間隔があけられている。他の実施例で
は、境界は、他の距離の間隔があけられるだろう。

第２ｂ図−第２ｅ図は、ファイバ２４のこれらの急激な
境界４０．４２が、パワー転送をどのように生じさせる
かを示す。Ｘ−偏光モードに対する電界ベクトル（複屈
折ファイバのＸ偏光軸に対応する）は、応力がかかつて
いない領域では×１かつ応力がかかつている領域３０で
はＸ−と示される。同様に、Ｙ−偏光モードに対する電
界ベクトル（Ｙ−偏光軸に対応する）は、応力のかかっ
ていない領域ではＹ、かつ応力のかかつている領域３０
ではＹ′と示される。ＸおよびＸ−ベクトル（第２ｂ図
−第２ｅ図）は、それぞれＸおよびＸ′偏光軸（第３図
）に対応し、かつＹおよびＹ−ベクトル（第２ｂ図−第
２ｅ図）は、それぞれＹ′＆′３よびＹ′偏光軸（第３
図）に対応する。

第２ｂ図には、すべてのパワーがｘｌ！光モードでファ
イバ２４に入っているときの入力光が、ベクトル４８で
示される。応力がかかつている領域３０の始めに、光が
境界４０まで伝搬するとき、この偏光は維持される。

第２Ｃ図は、光が境界４０を少し越えて応力がかかって
いる領域３０に伝搬した後のパワーのコンポーネントを
示す。境界４０で、偏光軸ＸおよびＹは、第３図に関し
て上で論じたように、角度θを介して（第３図）新しい
配向Ｘ−およびＹ′に急激にシフトする。これらの新し
い偏光モード軸Ｘ′およびＹ′は、これらの偏光モード
で移動する電磁光波に対する電界ベクトルの配向を表わ
す。それは複屈折の概念の基本であるため、ＸおよびＹ
配向の場合と同様に、Ｘ′モードの光は、Ｙ′モードの
光とは異なる速度で移動する。そのとき、光の全偏光は
、Ｘ″およびＹ′軸、またはＸおよびＹ軸でのパワーの
コンポーネントに基づく合成ベクトルである。

応力がかかつている領域３０では、境界４０にＹ−偏光
モードでのパワーのコンポーネントがまず現われ、一方
塊界４０の前方ではＹモードにパワーはない。この理由
は、境界での電磁界の作用を説明する周知の数学関係で
あるマクスウェルの方程式に起因する。基本原理は、ｍ
ｍ界が通過する急激な境界では、固定の観察者に対する
電界ベクトルの配向および大きさは境界の両側で同じで
なければならないということである。この場合には、合
成偏光、すなわち境界４０の左への電界ベクトルの配向
は、第２ｂ図のベクトル４８によって示される。境界４
０の右に、偏光軸Ｘ′およびＹ−がシフトされ、それゆ
えに、ベクトル４８に対する合成偏光を維持するために
は、Ｘ−はＸモードでその配向かうシフトされるため、
小さいＹ′コンポーネントがなければならない。したが
って、いくつかのパワーは、境界４０でＸモードからＹ
−モードへ移る。

２つのＹ”およびＸ−コンポーネントは、応力がかかっ
ている領域３０を介して移動するとき、応力がかかつて
いる領域は長さがビート長さの半分であるため、１８０
０だけ相対位相がシフトする。境界４２の左での、Ｘ−
およびＹ′コンポーネントの相対位相は、第２ｄ図に示
される。１８０″の位相シフトは、Ｙ′コンポーネント
の方向を逆にすることによってモデル化される。Ｘまた
はＸ′ベクトルの方向を逆にすることによって、かつＹ
またはＹ−ベクトルを変化しないままにしておくことに
よって１８０°位相シフトがモデル化される場合に、同
じ結果が得られるだろう。１８０°位相シフトの結果と
して、合成偏光ベクトル５０はベクトル４８の配向から
シフトされる。

境界４２では、偏光軸Ｘ′およびＹ′の配向は、応力を
除去することによって、最初の偏光ＸおよびＹに急激に
シフトされる。光が境界４２を横切って移動するとき、
ベクトル５０によって示される偏光を保たなければなら
ない。ｆａ域３４の始めに、境界４２の右の状況は、第
２ｅ図に示される。

しかしながら、偏光軸のシフトに付随して、ＸおよびＹ
モードでパワーを表わすコンポーネントのベクトルの方
向にシフトが生じるため、ＸおよびＹコンポーネントの
大きさは、全電界ベクトル５０の角度および大きさを保
つために変化しなければならない。第２ｂ図と第２ｅ図
とを比較することによって、領域３０は、パワーのＹコ
ンポーネントの大きざの実質的な増加を生じさせること
が注目されよう。

このシステムは、数学的に次のような特徴がある。典型
的に、非常に複屈折なファイバに対して、軸の１つを下
って伝搬する光は、認識できるほど他の軸に結合しない
。ファイバに圧力をかけることによって、さらに複屈折
が誘起されることが説明されている。この複屈折は、次
の式で与えられ、ここで、ａは丸形ファイバに対して１
．５８に等しい定数であり、０はファイバの平均屈折率
であり、Ｃは圧電（または光弾性）係数であり、ｆはフ
ァイバにかけられる単位長あたりの力であり、ｄ′はフ
ァイバクラッドの直径である。計算する際には、ｌｉｌ
！ｎ−１，４６、Ｃ−５ｘ１０−１２　（ＭＫＳ）、お
よびｄ−６５μｍが用いられる。小さい力に対しては、
付加的な複屈折は、ファイバの標準複屈折に対する摂動
として処理される。複屈折の摂動の第１次結果は、ファ
イバの最初の複屈折軸を小さい角度θまで回転すること
である。この複屈折の小さなシフトは、全ファイバ複屈
折の大きさ、Δｎを著しく変化させない。角度θは、次
の式で与えられ、 ここでφは圧力が高速軸（すなわち、第２図のＹ軸）に
関してかけられる角度であり、Δｎ、はファイバの真性
複屈折であり、Δｎｐは方程式（１）で計算されるよう
な、誘起された複屈折である。

Ｘ軸に沿って最初に偏光された光は、圧搾されたｆｉａ
域に入るとき、軸×−およびＹ′に沿って偏光されるコ
ンポーネントに分解する。２つの偏光での光の相対位相
は、ビート長さの半分（すなわち、Ｌ／２）で、πラジ
アンだけ変化する。この距離でファイバ上の力が除去さ
れれば、光は、最初の軸に沿ってコンポーネントに分解
し、Ｘ偏光ではｃｏｓ２　（２θ）、Ｙ偏光では５ｉｎ
２　（２θ）の量を有する。

ざらに、ファイバ偏光に対するファイバ応力の効果に関
する背景、およびファイバ内の光の偏光モードの間に結
果として生じる結合は、次の論文によって提供される。

アール・シー・ヤングクイスト（Ｒ，Ｃ，Ｙｏｕｎｇｑ
ｕｉｓｔ　）　、ジエイ・エル・ブルツクス（Ｊ、Ｌ。

３　ｒｏｏｋｓ　）　、およびエイチ・ジエイ・ショー
（Ｈ。

Ｊ、Ｓｈａｗ）による、［複屈折ファイバ偏光結合器」
、オプテイクス・レターズ（Ｏｐｔｉｃｓ　Ｌ　ｅｔｔ
ｅｒｓ）　、第８巻、６５６−６５８頁（１９８３）。

アール・シー・ヤングクイスト、ジエイ・エル・プルッ
クス、およびエイチ・ジエイ・ショーによる［２つのモ
ードファイバモデル結合器」、オブティクス・レターズ
、第９巻、第５号、１７７−１７９頁、（１９８４）。

ジェイ・エル・プルックス、アール・シー・ヤングクイ
スト、ジー・ニス・キノ（Ｇ、”Ｓ、Ｋ１ｎ０）、エイ
チ・ジエイ・ショーによる「複屈折ファイバに対する活
性偏光結合器」、オプテイクス・レターズ、第９巻、第
６号、２４９−２５１頁。

（１９８４）。

前の分析から、応力の方向、すなわち第２ａ図および第
３図の力Ｆが、応力がかかつていない偏光軸、すなわち
第３図のＸおよびＹ軸のどちらにも平行であれば、ファ
イバにさらに応力をかけても、一方の偏光モードから他
方の偏光モードに光を結合しないことが理解されよう。

次の説明で見られるように、この事実は、ファイバの複
屈折の応力がかかつていない軸ＸおよびＹ（第２図）の
配向を、長縁のファイバに沿った特定の点で正確に定め
るために、この発明で用いられている。

特に第４図を参照すると、複屈折軸を位置決めするため
に用いられる装置が示される。この配置で、ヘリウムネ
オンレーザ６０からの出力は、適当に配向された偏光器
６２を使用することによって、高い複屈折ファイバ２４
の複屈折軸の一方、ＸまたはＹ（第３図）に沿って線形
偏光される。

レンズ６４は、この光をファイバ２４の一端部に与える
。短い長さのファイバ２４は、表面１０を有する平坦な
ブロック６６と、表面１８を有する湾曲した円筒型ブロ
ック６８との間で圧搾される。

エレメント６８上の円筒表面１８は、ファイバを破損す
ることなく、典型的に１弧１より短い、短い長さ内で、
ファイバ上に相対的に大きい圧力を与えるために用いら
れる。ブロックの湾曲した表面１８から生じる応力は、
第２ａ図のりッジの付いたブロックに関して説明される
ものと同一ではないが、礪能は類似している。したがっ
て、湾曲した表面１８（第４図）が多数のビート長さに
等しくないファイバの長さを介してファイバ２４に応力
を与える間、かつ応力が自然軸ＸまたはＹと整列されて
いない間、表面１８は、偏光モードの問いくつかのパワ
ーの転送を生じさせる。

表面１０および１８によってかけられる圧力は、信号発
生器７２によって駆動される圧電トランデューサ７０を
用いて小さい量だけ変調される。偏光器７４およびレン
ズ７６は、偏光器６２によって与えられる入力偏光に直
交する線形偏光コンポーネントを選択するために用いら
れ、検出器７８によって検出され、かつスペクトル分析
器８ｏによって分析される。したがって、たとえば偏光
器６２が、レーザ６０からの光を専ら第３図のＸ偏光モ
ードで与えれば、偏光器７４は、応力の位置で、光のど
の部分がＸからＹ偏光モードに結合されているかを定め
るために、Ｙｌ！光モードを選択し、検出器７８で検出
される。スペクトル分析器８０は、発生器７２の変調周
波数で検出器７８の出力を検出するために用いられ、し
たがって、分析されるモード転送だけが湾曲した表面１
８によって誘起されるものであることを保証する。

所望の周波数をざらに選択している間に、付加的なダイ
ナミックレンジに９唾のノイズを与えるために、スペク
トル分析器８０の代わりにロックイン増幅器を用いても
よいことを当業者は理解しよう。

第５図は、スペクトル分析器８０から検出された出力を
、ファイバ２４にかかる応力の方向の関数として表わし
たグラフである。これに関して再び第４図を参照すると
、円筒型ブロック６８が′平坦なブロック６６に対して
第４図の図面への、ま。

たは図面からの方向に移動されれば、ファイバ２４は、
応力がファイバにかけられるとき、長手方向軸のまわり
で横揺れを生じるだろう。したがって、横方向の力をか
ける方向は変化し、かつスペクトル分析器８０からの出
力はファイバの配向の関数としてモニタされる。

第５図に示されるように、スペクトル分析器８０から検
出される出力は、この場合には、３０゜および１２０’
であるが、どんな場合でも、９００間隔がおいている位
置に、２つの最小点を含む。

鋭い方の最小点、たとえば第５図では１２０’で示され
る最小点は、低速軸が力の方向と整列されるときに生じ
ることがわかっている。これが生じるのは、かけられる
応力は低速軸での残留複屈折を取消す傾向があり、した
がって小さい変調の効果を増幅するためであると考えら
れている。この鋭い最小点で、１″以上の分解能が成し
遂げらる。

一旦低速軸が１６の分解能内で識別されたなら、低速軸
から９０°回転される高速軸もまた、このように正確に
位置決めすることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、複屈折軸を図解する典型的な複屈折ファイバ
の横断面図である。 第２ａ図−第２ｅ図は、ファイバに沿った様々な点で、
ファイバの応力がかかつている領域、および偏光モード
でのパワーの量を概略的に図解する。 第３図は、応力がファイバにかけられるときの複屈折フ
ァイバの偏光軸に対する効果を示す。 第４図は、円形のファイバに複屈折軸を位置決めしかつ
識別するために、この発明で用いられる１ｉ［の概略的
な図解である。 第５図は、第４図の装置に対して、かけられる力の方向
に対する結合された力のグラフである。 図において、１４はブロック、１０および１８は表面、
２４はファイバ、２４ａはコア、２４ｂはクラッド、３
０は応力がかけられた領域、４０および４２は境界、６
０はヘリウムネオンレーザ、６２および７４は偏光器、
６４および７６はレンズ、６８はエレメント、７０は圧
電トランデューサ、７２は信号発生器、７８は検出器、
８０はスペクトル分析器である。 特許出願人　ザ・ボード・オブ・トラスティーズ・オプ
・ザ・レランド・スタンフォ ２面の浄書清書に変更ｔし） く］ｚ５

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. （１）光学ファイバの複屈折軸を位置決めする装置であ
   って、 第１偏光の光を前記ファイバに導入する光源、前記軸が
   位置決めされる長尽の前記ファイバに沿った点で、横方
   向の応力をかける手段、 前記横方向の応力の方向を変える手段、および前記軸の
   位置を識別するために、前記応力の効果を前記変化する
   方向の関数としてモニタする手段を含むことを特徴とす
   る、光学ファイバの複屈折軸を位置決めする装置。
2. （２）前記応力をかける手段は、 前記ファイバの両側に位置し、横方向の方向に前記ファ
   イバに応力をかけるために、前記ファイバを押しつける
   １対の表面を含み、前記表面は、前記横方向の方向を変
   えるために相対的に可動であることを特徴とする、特許
   請求の範囲第１項記載の装置。
3. （３）前記表面の一方は平坦であり、かつ前記表面の他
   方は湾曲していることを特徴とする、特許請求の範囲第
   ２項記載の装置。
4. （４）前記湾曲した表面の軸は、前記ファイバの軸に垂
   直であることを特徴とする、特許請求の範囲第３項記載
   の装置。
5. （５）前記ファイバの応力を、変調周波数で前記横方向
   の方向に変調するために、前記１対の表面の一方を前記
   １対の表面の他方の方へ振動させる手段をさらに含むこ
   とを特徴とする、特許請求の範囲第２項ないし第４項の
   いずれかに記載の装置。
6. （６）前記モニタ手段は、偏光をモニタするために、前
   記周波数で光を選択する手段を含むことを特徴とする、
   特許請求の範囲第５項記載の装置。
7. （７）前記モニタ手段は、 前記光学ファイバの自然複屈折軸の１つと整列される偏
   光を有する光で、前記光学ファイバの一端部を照射する
   手段、および 前記ファイバの前記自然複屈折軸の前記１つと直交する
   偏光を有する前記光学ファイバの他方端部で光をモニタ
   する手段を含むことを特徴とする、特許請求の範囲第１
   項ないし第５項のいずれかに記載の装置。
8. （８）光学ファイバの複屈折軸を位置決めする方法であ
   って、 １）第１偏光で、前記ファイバに沿った第１の位置に光
   を注入し、 ２）前記ファイバに横方向に応力をかけ、 ３）第２偏光で、前記ファイバに沿った第２の位置で光
   をモニタし、 ４）ステップ（２）の前記横方向に応力をかける方向を
   回転し、かつ ５）ステップ（３）の予め定められた光の量を与える横
   方向の応力の方向を位置決めするために、ステップ（１
   ）ないし（４）を繰返すことを特徴とする、方法。
9. （９）ステップ（５）の前記予め定められた光は、前記
   第２偏光での光の最小量である、特許請求の範囲第８項
   記載の方法。
10. （１０）前記横方向に応力をかけるステップは、１対の
    表面間の、長尽の前記ファイバに沿った局部的な領域で
    、前記ファイバを圧搾することを特徴とする、特許請求
    の範囲第８項または第９項記載の方法。
11. （１１）前記回転ステップは、前記表面間の前記ファイ
    バを横揺れさせるために、前記表面を互いに対して並進
    させることを特徴とする、特許請求の範囲第８項ないし
    第１０項のいずれかに記載の方法。
12. （１２）前記横方向に応力をかけるステップは、予め定
    められた周波数で、変調された応力を前記ファイバにか
    けることを特徴とする、特許請求の範囲第８項ないし第
    １１項のいずれかに記載の方法。
13. （１３）前記モニタステップは、前記予め定められた周
    波数で、前記光をモニタすることを特徴とする、特許請
    求の範囲第８項ないし第１２項のいずれかに記載の方法
    。