JPS61204306A - 高炉炉頂ガス顕熱の回収方法 - Google Patents
高炉炉頂ガス顕熱の回収方法Info
- Publication number
- JPS61204306A JPS61204306A JP60044373A JP4437385A JPS61204306A JP S61204306 A JPS61204306 A JP S61204306A JP 60044373 A JP60044373 A JP 60044373A JP 4437385 A JP4437385 A JP 4437385A JP S61204306 A JPS61204306 A JP S61204306A
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- Japan
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- water
- furnace
- blast furnace
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高炉の炉頂ガス顕熱を化学エネルギーとして
回収するようにした高炉炉頂ガス顕熱の回収方法に関す
るものである。
回収するようにした高炉炉頂ガス顕熱の回収方法に関す
るものである。
高炉から発生した炉頂ガスには多大のエネルギーが畜舎
されているので、この炉頂ガスからエネルギーを回収す
る方法が提案されている。従来の回収方法は一般に、第
９図に示したように、高炉１から発生した多量のダスト
を含む炉頂ガスを、先ずダストキャツチャ−２に導いて
乾式除塵し、次いでペンチエリ−スクラバー３に導いて
湿式除塵した後、炉頂圧回収タービン４及び電気集塵機
５へ送り出す。このとき炉頂ガスの圧力は炉頂圧回収タ
ービン４によって電気エネルギーとして回収される一方
、炉頂ガス中に含有されているＣＯガス及びＨ２ガスは
採取されて燃料として使用される。
されているので、この炉頂ガスからエネルギーを回収す
る方法が提案されている。従来の回収方法は一般に、第
９図に示したように、高炉１から発生した多量のダスト
を含む炉頂ガスを、先ずダストキャツチャ−２に導いて
乾式除塵し、次いでペンチエリ−スクラバー３に導いて
湿式除塵した後、炉頂圧回収タービン４及び電気集塵機
５へ送り出す。このとき炉頂ガスの圧力は炉頂圧回収タ
ービン４によって電気エネルギーとして回収される一方
、炉頂ガス中に含有されているＣＯガス及びＨ２ガスは
採取されて燃料として使用される。
しかしながら、上記炉頂ガスが高炉１の炉頂口部から排
出されたときの温度は通常１００〜２００℃であるが、
この炉頂ガスは前記ベンチュリースクラバー３の通過時
に水を掛けられながら除塵される結果、約５０℃程度ま
でガス温度が低下し、このとき炉頂ガス顕熱はベンチュ
リースクラバー３内の水と熱交換され水温の上昇となっ
てそのまま外部へ放出されるので、エネルギーの損失は
非常に大きいものがあった。
出されたときの温度は通常１００〜２００℃であるが、
この炉頂ガスは前記ベンチュリースクラバー３の通過時
に水を掛けられながら除塵される結果、約５０℃程度ま
でガス温度が低下し、このとき炉頂ガス顕熱はベンチュ
リースクラバー３内の水と熱交換され水温の上昇となっ
てそのまま外部へ放出されるので、エネルギーの損失は
非常に大きいものがあった。
そこで近年には、炉頂ガス顕熱を回収する手段としてバ
ックフィルター等を備えた乾式集塵装置が開発され、炉
頂ガス顕熱を炉頂圧回収タービンによって電気エネルギ
ーとして回収する方法も提案されているが、この方法は
湿式除塵装置を使用している高炉には適用出来ないとい
う欠点があった。
ックフィルター等を備えた乾式集塵装置が開発され、炉
頂ガス顕熱を炉頂圧回収タービンによって電気エネルギ
ーとして回収する方法も提案されているが、この方法は
湿式除塵装置を使用している高炉には適用出来ないとい
う欠点があった。
本発明は、上記従来の問題点を考慮してなされたもので
あって、炉頂ガス顕熱の一部を化学エネルギーに変換し
て回収し、これによって炉頂ガスがベンチュリースクラ
バーその他の湿式除塵装置の内部を通過しても、その通
過時に炉頂ガス顕熱のエネルギー損失が可及的比減少す
るようにした高炉炉頂ガス顕熱の回収方法の提供を目的
とするものである。
あって、炉頂ガス顕熱の一部を化学エネルギーに変換し
て回収し、これによって炉頂ガスがベンチュリースクラ
バーその他の湿式除塵装置の内部を通過しても、その通
過時に炉頂ガス顕熱のエネルギー損失が可及的比減少す
るようにした高炉炉頂ガス顕熱の回収方法の提供を目的
とするものである。
本発明に係る高炉炉頂ガス顕熱の回収方法は、高炉内に
装填された状態にある装入物の頂面中心上から、または
頂面中心直下の装入物内部へ直接、装入物に対して注水
することにより、この装入物のうち高温に昇熱されたコ
ークスに水性ガス反応を生起させてＣＯガス及びＨ２ガ
スを発生させ、これらのガスを回収することによって炉
頂ガス顕熱の一部を化学エネルギーに変換して回収する
ようにしたことを構成上の特徴とするものである。
装填された状態にある装入物の頂面中心上から、または
頂面中心直下の装入物内部へ直接、装入物に対して注水
することにより、この装入物のうち高温に昇熱されたコ
ークスに水性ガス反応を生起させてＣＯガス及びＨ２ガ
スを発生させ、これらのガスを回収することによって炉
頂ガス顕熱の一部を化学エネルギーに変換して回収する
ようにしたことを構成上の特徴とするものである。
〔実施例１〕
本発明の一実施例について説明すれば、以下の通りであ
る。 − 高炉１から発生しその炉頂口部から排出される炉頂ガス
の温度は、通常１００〜２００℃である、一方、この炉
頂ガスは高炉１の炉内頂部付近において半径方向の温度
分布を形成しており、第２図に示したように、装入物Ａ
の頂面上の炉頂ガスの温度は、炉内中心部で５００℃以
上にも達する一方、炉周壁側では約１００℃若しくはそ
れ以下である。
る。 − 高炉１から発生しその炉頂口部から排出される炉頂ガス
の温度は、通常１００〜２００℃である、一方、この炉
頂ガスは高炉１の炉内頂部付近において半径方向の温度
分布を形成しており、第２図に示したように、装入物Ａ
の頂面上の炉頂ガスの温度は、炉内中心部で５００℃以
上にも達する一方、炉周壁側では約１００℃若しくはそ
れ以下である。
また高炉１に装填された状態にある装入物Ａの炉内温度
分布は、第３図に示したように、装入物Ａの中心線上に
おいて装入物Ａの頂面直下から急激な温度上昇が認めら
れ、装入物Ａの頂面より下１〜３ｍ付近では約９００℃
の高温に達している。
分布は、第３図に示したように、装入物Ａの中心線上に
おいて装入物Ａの頂面直下から急激な温度上昇が認めら
れ、装入物Ａの頂面より下１〜３ｍ付近では約９００℃
の高温に達している。
一方、高炉ｌの炉頂部の対向壁間には、第１図に示した
ように給水管６が横架されている。この給水管６は炉内
直径方向に掛は渡され、且つ給水管６のノズル７多よ炉
内装入物Ａの頂面中心に向って下向きに設けられている
と共に、同ノズル７は炉内装入物Ａの直上に位置し、こ
のノズル７から注出された水が装入物Ａの頂面中心から
半径１ｍ以内の領域面上に噴射されるように設定されて
いる。
ように給水管６が横架されている。この給水管６は炉内
直径方向に掛は渡され、且つ給水管６のノズル７多よ炉
内装入物Ａの頂面中心に向って下向きに設けられている
と共に、同ノズル７は炉内装入物Ａの直上に位置し、こ
のノズル７から注出された水が装入物Ａの頂面中心から
半径１ｍ以内の領域面上に噴射されるように設定されて
いる。
そこで、上記給水管６のノズル７から炉内装入物Ａに対
して、装入物Ａの頂面中心より半径１ｍ以内の領域面上
に適量の水を付与すると、装入物Ａの頂面中心辺りでは
その大部分がコークスで占められているため、装入物の
うち高温に昇熱されたコークスが水によって水性ガス反
応を生起することになる。
して、装入物Ａの頂面中心より半径１ｍ以内の領域面上
に適量の水を付与すると、装入物Ａの頂面中心辺りでは
その大部分がコークスで占められているため、装入物の
うち高温に昇熱されたコークスが水によって水性ガス反
応を生起することになる。
このとき吸熱反応が生じて、
Ｃ＋Ｈ！ Ｏ→ＣＯ ＋Ｈｚ −１７５３Ｋｃａｌ／Ｋ
ｇＨｚＯとなり、ＣＯガスとＨ２ガスが生成されると同
時に炉頂ガスの温度が降下する。
ｇＨｚＯとなり、ＣＯガスとＨ２ガスが生成されると同
時に炉頂ガスの温度が降下する。
すなわち、
（１） −Ｃ＋Ｏｚ ＝Ｃ０ｇ ＋９７０００ Ｋｃａ
ｌ／Ｋｍｏｌ（２） ”・Ｃ＋’ＡＯｔ ＝ＣＯ＋２９
４０９ Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（３） −−−ｃｏ＋ｖｏ
！ −ｃｏ、 ＋６７５９１ Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（４
） −Ｈｚ ＋ ’ＡＯｚ ＝Ｈｚ Ｏ＋５７７６９
Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（低位発熱量）（Ｉｔ） であるから、コークスが水性ガス反応を生起すると、上
記（２）と（４）の反応式より Ｃ＋ Ｈｚ Ｏ＝ ＣＯ＋ ）（ｚ −２８３６０
Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（低位発熱量）（１） となる。上記のように、水１ｍｏｌを赤熱コークスに散
水することにより、ＣＯガス及びＨｚガスが各々１ｍｏ
ｌづつ生成され、それと同時にコークス中のカーボンが
１ｍｏｌだけ消費され、炉頂ガス顕熱は ２８３６０に
ｃａｌだけ減少することになる。
ｌ／Ｋｍｏｌ（２） ”・Ｃ＋’ＡＯｔ ＝ＣＯ＋２９
４０９ Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（３） −−−ｃｏ＋ｖｏ
！ −ｃｏ、 ＋６７５９１ Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（４
） −Ｈｚ ＋ ’ＡＯｚ ＝Ｈｚ Ｏ＋５７７６９
Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（低位発熱量）（Ｉｔ） であるから、コークスが水性ガス反応を生起すると、上
記（２）と（４）の反応式より Ｃ＋ Ｈｚ Ｏ＝ ＣＯ＋ ）（ｚ −２８３６０
Ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ（低位発熱量）（１） となる。上記のように、水１ｍｏｌを赤熱コークスに散
水することにより、ＣＯガス及びＨｚガスが各々１ｍｏ
ｌづつ生成され、それと同時にコークス中のカーボンが
１ｍｏｌだけ消費され、炉頂ガス顕熱は ２８３６０に
ｃａｌだけ減少することになる。
このように炉頂ガス顕熱の一部を化学エネルギーとして
のＣＯガス及びＨ２ガスに変換してから炉外へ送り出せ
ば、第９図に示したように高炉に装備されたガス清浄シ
ステムの一環をなす湿式除塵装置の内部を炉頂ガスが通
過しても、湿式除塵による炉頂ガス顕熱の損失量は従来
に比し大幅に減少される一方、炉頂ガス顕熱の一部から
変換生成されたＣＯガス及びＨ８ガスはそのまま分離し
回収されて燃料その他の用途に利用される。
のＣＯガス及びＨ２ガスに変換してから炉外へ送り出せ
ば、第９図に示したように高炉に装備されたガス清浄シ
ステムの一環をなす湿式除塵装置の内部を炉頂ガスが通
過しても、湿式除塵による炉頂ガス顕熱の損失量は従来
に比し大幅に減少される一方、炉頂ガス顕熱の一部から
変換生成されたＣＯガス及びＨ８ガスはそのまま分離し
回収されて燃料その他の用途に利用される。
尚、第１図の上記実施例では、高炉１の直径方向に給水
管６を掛は渡しその下向きノズル７から炉内装入物Ａの
頂面中心に向って水を噴射するように構成したが、例え
ば第４図に示したように高炉１の炉頂口部近傍の側壁部
に給水管６ａを取付け、その先端部のノズル７ａを炉内
装入物Ａの頂面中心部に向けて固定して、ノズル７ａか
ら注出された水が装入物Ａの頂面中心から半径１ｍ以内
の領域面上に噴射されるように設定しても良い。
管６を掛は渡しその下向きノズル７から炉内装入物Ａの
頂面中心に向って水を噴射するように構成したが、例え
ば第４図に示したように高炉１の炉頂口部近傍の側壁部
に給水管６ａを取付け、その先端部のノズル７ａを炉内
装入物Ａの頂面中心部に向けて固定して、ノズル７ａか
ら注出された水が装入物Ａの頂面中心から半径１ｍ以内
の領域面上に噴射されるように設定しても良い。
また第５図に示したように給水管６ｂを高炉１のベルロ
ッド８に対して軸方向に嵌挿して埋設し、該給水管６ｂ
の先端ノズル７ｂをベルロッド８の軸端から突出させて
大ベル９の内側から下向きに臨ませ、ノズル７ｂから注
出させた水が装入物Ａの頂面中心部に向って噴出し頂面
中心から半径１ｍ以内の領域面上に噴射されるように設
定しても良い。即ち、給水管のノズルが炉内装入物Ａの
頂面中心に向って設定され、且つこのノズルから噴射さ
れた水が装入物Ａの頂面中心部にほぼ集中するように構
成すれば良いものである。 ′〔実施例２〕 この実施例は、第６図に示したように、炉内装入物Ａの
頂面中心から１ｍ乃至３ｍ下（高さ間隔Ｈ）の装入物Ａ
の内部に給水管６ｃを横方向から埋入し、該給水管６Ｃ
のノズル７Ｃを炉内中心線上に下向きに設定して、装入
物Ａの内部に水を直接付与するようにしたものである。
ッド８に対して軸方向に嵌挿して埋設し、該給水管６ｂ
の先端ノズル７ｂをベルロッド８の軸端から突出させて
大ベル９の内側から下向きに臨ませ、ノズル７ｂから注
出させた水が装入物Ａの頂面中心部に向って噴出し頂面
中心から半径１ｍ以内の領域面上に噴射されるように設
定しても良い。即ち、給水管のノズルが炉内装入物Ａの
頂面中心に向って設定され、且つこのノズルから噴射さ
れた水が装入物Ａの頂面中心部にほぼ集中するように構
成すれば良いものである。 ′〔実施例２〕 この実施例は、第６図に示したように、炉内装入物Ａの
頂面中心から１ｍ乃至３ｍ下（高さ間隔Ｈ）の装入物Ａ
の内部に給水管６ｃを横方向から埋入し、該給水管６Ｃ
のノズル７Ｃを炉内中心線上に下向きに設定して、装入
物Ａの内部に水を直接付与するようにしたものである。
先述したように、炉内温度分布は第３図の如く、装入物
Ａの頂面中心からその直下において急激な温度変化が認
められるので、この装入物Ａの内部位置で水を直接付与
すれば、高温に昇熱されたコークスの水性ガス反応は一
層促進され、多量のＣＯガス及びＨ。
Ａの頂面中心からその直下において急激な温度変化が認
められるので、この装入物Ａの内部位置で水を直接付与
すれば、高温に昇熱されたコークスの水性ガス反応は一
層促進され、多量のＣＯガス及びＨ。
ガスが生成される。尚、本実施例における半径方向のガ
ス温度分布は、第２図から明らかなように先述した第１
実施例の装入物頂面上におけるガス温度よりも高温であ
る。
ス温度分布は、第２図から明らかなように先述した第１
実施例の装入物頂面上におけるガス温度よりも高温であ
る。
表１に示す高炉操業条件の下で炉頂ガス顕熱の回収実験
を行った結果は次の通りである。
を行った結果は次の通りである。
（以下余白）
表１．高炉操業条件（炉口径１０ｍ）
上記の高炉操業条件において装入物頂面上及び装入物内
（頂面中心直下１ｍの位置）におけるガス流速分布およ
びガス温度分布を測定したところ、第７図及び第８図の
データが得られた。
（頂面中心直下１ｍの位置）におけるガス流速分布およ
びガス温度分布を測定したところ、第７図及び第８図の
データが得られた。
・装入物頂面中心部から半径１ｍ以内の平均温度 二５
００℃ ・装入物頂面中心部から半径１ｍ以内の平均ガス量 ：
１５ Ｎｍ’／５ｅｃ９ 比熱 ： ０．３２ Ｋ
ｃａｌ ／Ｎｍ３ｄｅｇ上記の測定結果から算出すると
、炉頂半径１ｍの炉頂ガス顕熱は、 ５００（’Ｃ） Ｘ １５ （Ｎｍ’／５ｅｃ）ｘ
Ｏ，３２（Ｋｃａｌ／Ｎｎ＋３ｄｅｇ）＝ ２４００
Ｋｃａｌ ／ｓｅｃ となる。
００℃ ・装入物頂面中心部から半径１ｍ以内の平均ガス量 ：
１５ Ｎｍ’／５ｅｃ９ 比熱 ： ０．３２ Ｋ
ｃａｌ ／Ｎｍ３ｄｅｇ上記の測定結果から算出すると
、炉頂半径１ｍの炉頂ガス顕熱は、 ５００（’Ｃ） Ｘ １５ （Ｎｍ’／５ｅｃ）ｘ
Ｏ，３２（Ｋｃａｌ／Ｎｎ＋３ｄｅｇ）＝ ２４００
Ｋｃａｌ ／ｓｅｃ となる。
この炉頂ガス顕熱２４００ Ｋｃａｌ／ｓｅｃを水性ガ
ス反応させて化学エネルギーに変換するためには、１．
５ Ｋｇ／ｓｅｃの水量が必要である。
ス反応させて化学エネルギーに変換するためには、１．
５ Ｋｇ／ｓｅｃの水量が必要である。
反応効率を５０％と仮定すると、１．５ Ｋｇ／ｓｅｃ
の注水により１２００ Ｋｃａｌ／ｓｅｃの炉頂ガス顕
熱が回収される。その結果、０．９３ Ｎｍ’／ｓｅｃ
のＣＯガスと、０．９３ Ｎｖａ３／ｓｅｃのＨ２ガス
が生成され、それと同時に０．５にｇ／ｓｅｃのコーク
ス中のカーボンが消費される。そのときのＣＯガス及び
ＵＺガスの潜熱は、３０１７Ｋｃａｌ／Ｎｍ’と２５７
９ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３である。
の注水により１２００ Ｋｃａｌ／ｓｅｃの炉頂ガス顕
熱が回収される。その結果、０．９３ Ｎｍ’／ｓｅｃ
のＣＯガスと、０．９３ Ｎｖａ３／ｓｅｃのＨ２ガス
が生成され、それと同時に０．５にｇ／ｓｅｃのコーク
ス中のカーボンが消費される。そのときのＣＯガス及び
ＵＺガスの潜熱は、３０１７Ｋｃａｌ／Ｎｍ’と２５７
９ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３である。
従って、装入物の頂面上に、その中心から半径１ｍ以内
の領域面に水１．５ Ｋｇ ／ｓｅｃを上から付与する
か、または装入物の頂面中心直下１ｍの位置に同水量の
水を付与することにより、炉頂ガスの温度は約１００℃
に低下し、一方、高炉ガス潜熱は５２０４ Ｋｃａ ｌ
／ ｓｅｃ増加することになる。
の領域面に水１．５ Ｋｇ ／ｓｅｃを上から付与する
か、または装入物の頂面中心直下１ｍの位置に同水量の
水を付与することにより、炉頂ガスの温度は約１００℃
に低下し、一方、高炉ガス潜熱は５２０４ Ｋｃａ ｌ
／ ｓｅｃ増加することになる。
本発明に係る高炉炉頂ガス顕熱の回収方法は以上のよう
に、炉内装入物の頂部中心に向うて注水することによっ
て、装入物のうち高温に昇熱されたコークスに水性ガス
反応を生起させてＣＯガス及びＨｌガスを生成し、炉頂
ガス顕熱の一部を化学エネルギーとして回収するもので
ある。それ故、高炉に装備された湿式除塵装置の内部を
炉頂ガスが通過したときでも炉頂ガス顕熱の損失量は従
来に比して大幅に減少されると共に、炉頂ガス顕熱の一
部から化学エネルギーに変換して生成されたＣＯガス及
びＨ２ガスは回収されて燃料その他の用途に利用し得る
など、エネルギーを有効に利用する上で優れた効果を奏
するものである。
に、炉内装入物の頂部中心に向うて注水することによっ
て、装入物のうち高温に昇熱されたコークスに水性ガス
反応を生起させてＣＯガス及びＨｌガスを生成し、炉頂
ガス顕熱の一部を化学エネルギーとして回収するもので
ある。それ故、高炉に装備された湿式除塵装置の内部を
炉頂ガスが通過したときでも炉頂ガス顕熱の損失量は従
来に比して大幅に減少されると共に、炉頂ガス顕熱の一
部から化学エネルギーに変換して生成されたＣＯガス及
びＨ２ガスは回収されて燃料その他の用途に利用し得る
など、エネルギーを有効に利用する上で優れた効果を奏
するものである。
第１図は本発明の一実施例を示す要部説明図、第２図は
高炉内装入物の頂面上及び装入物内の平均的なガス温度
分布を表わすグラフ、第３図は高炉内の温度分布を表わ
す図、第４図乃至第６図はそれぞれ第１図の変形例を示
す要部説明図、第７図及び第８図はそれぞれ実験例にお
ける測定値を示したものであって炉内装入物頂面上及び
装入物内のガス流速分布とガス温度分布を表わすグラフ
、第９図は従来例における炉頂ガスの回収システムを示
す概略構成図である。 １は高炉、３はベンチュリースクラバー（湿式除塵装置
）、６・６ａ・６ｂ・６Ｃは給水管、７・７ａ・７ｂ・
７Ｃはノズル、Ａは装入物である。 第１図 第２図 第８図 ５４３２１ 炉 １ ２３４５ 中
高炉内装入物の頂面上及び装入物内の平均的なガス温度
分布を表わすグラフ、第３図は高炉内の温度分布を表わ
す図、第４図乃至第６図はそれぞれ第１図の変形例を示
す要部説明図、第７図及び第８図はそれぞれ実験例にお
ける測定値を示したものであって炉内装入物頂面上及び
装入物内のガス流速分布とガス温度分布を表わすグラフ
、第９図は従来例における炉頂ガスの回収システムを示
す概略構成図である。 １は高炉、３はベンチュリースクラバー（湿式除塵装置
）、６・６ａ・６ｂ・６Ｃは給水管、７・７ａ・７ｂ・
７Ｃはノズル、Ａは装入物である。 第１図 第２図 第８図 ５４３２１ 炉 １ ２３４５ 中
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高炉内に装填された装入物の頂部中心に対して注水
することによって、装入物のうち高温に昇熱されたコー
クスに水性ガス反応を生起させてＣＯガス及びＨ＿２ガ
スを生成し、これによって炉頂ガス顕熱の一部を化学エ
ネルギーとして回収することを特徴とする高炉炉頂ガス
顕熱の回収方法。 ２、炉内装入物に対する上記の注水は、装入物の頂面上
に、その中心から半径１ｍ以内の領域面に水を上から付
与するものである特許請求の範囲第１項記載の高炉炉頂
ガス顕熱の回収方法。 ３、炉内装入物に対する上記の注水は、装入物の頂面中
心から１ｍ乃至３ｍ下の装入物内部に水を直接付与する
ものである特許請求の範囲第１項記載の高炉炉頂ガス顕
熱の回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60044373A JPS61204306A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 高炉炉頂ガス顕熱の回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60044373A JPS61204306A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 高炉炉頂ガス顕熱の回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204306A true JPS61204306A (ja) | 1986-09-10 |
| JPH059484B2 JPH059484B2 (ja) | 1993-02-05 |
Family
ID=12689701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60044373A Granted JPS61204306A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 高炉炉頂ガス顕熱の回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61204306A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012528212A (ja) * | 2009-05-25 | 2012-11-12 | ティッセンクルップ・ウーデ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 合成ガスの製造方法 |
| CN114807471A (zh) * | 2022-05-07 | 2022-07-29 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种炉顶煤气温度调控工艺及系统 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58117807A (ja) * | 1982-01-06 | 1983-07-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉の炉頂散水方法 |
| JPS59190306A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉炉頂ガス温度の制御方法 |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP60044373A patent/JPS61204306A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JP2012528212A (ja) * | 2009-05-25 | 2012-11-12 | ティッセンクルップ・ウーデ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 合成ガスの製造方法 |
| CN114807471A (zh) * | 2022-05-07 | 2022-07-29 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种炉顶煤气温度调控工艺及系统 |
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| JPH059484B2 (ja) | 1993-02-05 |
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