JPS61186863A - 電力検出装置 - Google Patents
電力検出装置Info
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- JPS61186863A JPS61186863A JP2740985A JP2740985A JPS61186863A JP S61186863 A JPS61186863 A JP S61186863A JP 2740985 A JP2740985 A JP 2740985A JP 2740985 A JP2740985 A JP 2740985A JP S61186863 A JPS61186863 A JP S61186863A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、太陽電池等によってバッテリなどの直流電
源に電気エネルギを蓄え、この直流電源をインパークな
どの直流交流変換装置を介して単相の商用電源に連系さ
せ、変換装置から商用電源や負荷へ供給される有効電力
および無効電力を検出し、検出したを動電力および無効
電力に応じた位相および振幅の補償用電力を直流電源か
ら直流交流変換装置を介して商用電源の系統に注入する
電源連系システムにおける、有効電力およびブー助電力
を検出する電力検出装置に関するものである。
源に電気エネルギを蓄え、この直流電源をインパークな
どの直流交流変換装置を介して単相の商用電源に連系さ
せ、変換装置から商用電源や負荷へ供給される有効電力
および無効電力を検出し、検出したを動電力および無効
電力に応じた位相および振幅の補償用電力を直流電源か
ら直流交流変換装置を介して商用電源の系統に注入する
電源連系システムにおける、有効電力およびブー助電力
を検出する電力検出装置に関するものである。
従来の技術
従来の電源連系システムは、第３図に示すように、バッ
テリなどの直流型＃Ｉｌに電解コンデンサ２を並列接続
し、この直流電源ｌおよび電解コンデンサ２の並列回路
からインバータ（トランジスタＱ１〜Ｑ４．ダイオード
Ｄ１〜Ｄ４で構成される）３に給電してインバータ３よ
り商用周波数の出力を発生させるようにし、インバータ
３を高インピーダンスの連系用変圧器４を介して商用電
源５の系統に連系させている。また、連系用変圧器４の
２次側にはインバータ３から発生する高調波成分を除去
する高調波フィルタ８を設けている。
テリなどの直流型＃Ｉｌに電解コンデンサ２を並列接続
し、この直流電源ｌおよび電解コンデンサ２の並列回路
からインバータ（トランジスタＱ１〜Ｑ４．ダイオード
Ｄ１〜Ｄ４で構成される）３に給電してインバータ３よ
り商用周波数の出力を発生させるようにし、インバータ
３を高インピーダンスの連系用変圧器４を介して商用電
源５の系統に連系させている。また、連系用変圧器４の
２次側にはインバータ３から発生する高調波成分を除去
する高調波フィルタ８を設けている。
そして、変換装置（インバータ３）から商用電源５や負
荷ＬＤへ供給される有効電力Ｐおよび無効電力Ｑを検出
し、有効電力Ｐに応じてインバータ３の出力位相を制御
するとともに無効電力Ｑに応じてインパーク３の出力振
幅を制御し、インバータ３の出力を商用’［９５の系統
に注入することによって電力補償を行うようになってい
る。
荷ＬＤへ供給される有効電力Ｐおよび無効電力Ｑを検出
し、有効電力Ｐに応じてインバータ３の出力位相を制御
するとともに無効電力Ｑに応じてインパーク３の出力振
幅を制御し、インバータ３の出力を商用’［９５の系統
に注入することによって電力補償を行うようになってい
る。
４体的には、電圧検出用変圧器６によって検出した系統
電圧Ｖと電流検出用変流器７によって検出した系統型／
Ｒ１とを乗算器１０Ａによって乗算し、乗算器１０Ａの
出力をローパスフィルタＩＩ＾に通すことにより有効電
力Ｐ（直流レベル）を検出し、一方、電圧検出用変圧器
６によって検出した系統電圧Ｖと、電流検出用変流器７
によって検出した系統電流ｉを遅延回路９Ａによって９
０度遅延させた電流ＩＬＡＧとを乗算器ｌＯＢによって
乗算し、乗算器１０Ｂの出力をローパスフィルタ１１Ｂ
に通すことにより無効電力Ｑ（直流レベル）を検出し、
検出した有効電力Ｐおよび無効電力Ｑを演算回路１２に
加えて演算を行うことによりインバータ３の出力位相お
よび出力電圧振幅を決定し、これに基づいてベースドラ
イブ回路１３がインバータ３のトランジスタＱ１〜Ｑ４
を所定のタイミングでオンオフ動作させることにより、
上記において決定した位相および振幅の出力をインバー
タ３から発生させるようになっている。
電圧Ｖと電流検出用変流器７によって検出した系統型／
Ｒ１とを乗算器１０Ａによって乗算し、乗算器１０Ａの
出力をローパスフィルタＩＩ＾に通すことにより有効電
力Ｐ（直流レベル）を検出し、一方、電圧検出用変圧器
６によって検出した系統電圧Ｖと、電流検出用変流器７
によって検出した系統電流ｉを遅延回路９Ａによって９
０度遅延させた電流ＩＬＡＧとを乗算器ｌＯＢによって
乗算し、乗算器１０Ｂの出力をローパスフィルタ１１Ｂ
に通すことにより無効電力Ｑ（直流レベル）を検出し、
検出した有効電力Ｐおよび無効電力Ｑを演算回路１２に
加えて演算を行うことによりインバータ３の出力位相お
よび出力電圧振幅を決定し、これに基づいてベースドラ
イブ回路１３がインバータ３のトランジスタＱ１〜Ｑ４
を所定のタイミングでオンオフ動作させることにより、
上記において決定した位相および振幅の出力をインバー
タ３から発生させるようになっている。
ここで、を動電力Ｐおよび無効電力Ｑの検出過程を数式
で説明する。
で説明する。
系統電圧Ｖおよび系統電流ｉをそれぞれ次式のように仮
定する。
定する。
ｖ＝Ｖ坩ω ｔ
ｉ ＝ ｌ ｓｎ （ω （−φ）有効電力検出
用の乗算器１０Ａの出力ＶＩＯＡは、ＶＩＯＡ ＝ＫＶ
Ｉ １０１５１’ （Ｈ５（２ωｔ＋φ））とな
る。一方、無効電力検出用の乗算器１０Ｂの出力ＶＩＯ
Ｂは、 ＶＩＯＢ ＝ＫＶ Ｉ ｉｓｎφ−５ａｎ（２ωｔ＋
φ）１となる。ただし、Ｖ、 ｌは系統電圧Ｖ、系統
電流１の振幅、Ｋは定数である。
用の乗算器１０Ａの出力ＶＩＯＡは、ＶＩＯＡ ＝ＫＶ
Ｉ １０１５１’ （Ｈ５（２ωｔ＋φ））とな
る。一方、無効電力検出用の乗算器１０Ｂの出力ＶＩＯ
Ｂは、 ＶＩＯＢ ＝ＫＶ Ｉ ｉｓｎφ−５ａｎ（２ωｔ＋
φ）１となる。ただし、Ｖ、 ｌは系統電圧Ｖ、系統
電流１の振幅、Ｋは定数である。
乗算器１０Ａ、ｌＯＢの出力ＶＩＯＡ 、 ＶＩＯＢ
には、必要な直流成分ＫＶ ［ａｓ（ｆ＋ （＝Ｐ）
、 ＫＶ １知φ（＝Ｑ）の他に不要な交流成分（第
２調波成分）ＫＶ ＩＯＥ （２ωｔ＋φ） 、 ＫＶ
Ｉｓｎ （２（１１を十φ）が残留することになる。
には、必要な直流成分ＫＶ ［ａｓ（ｆ＋ （＝Ｐ）
、 ＫＶ １知φ（＝Ｑ）の他に不要な交流成分（第
２調波成分）ＫＶ ＩＯＥ （２ωｔ＋φ） 、 ＫＶ
Ｉｓｎ （２（１１を十φ）が残留することになる。
上記した直流成分を抽出するには、乗算器１０Ａ、ＩＯ
Ｂの出力ＶＩＯＡ 、ＶＩＯＢをローパスフィルタｌｌ
Ａ、ｌｌＢに通して交流成分、すなわち第２調波成分Ｋ
ＶＩ、Ｂ（２ωｔ＋φ）、ＫＶ Ｉｓｎ （２ωｔ＋φ
）を除去する醪・要がある。
Ｂの出力ＶＩＯＡ 、ＶＩＯＢをローパスフィルタｌｌ
Ａ、ｌｌＢに通して交流成分、すなわち第２調波成分Ｋ
ＶＩ、Ｂ（２ωｔ＋φ）、ＫＶ Ｉｓｎ （２ωｔ＋φ
）を除去する醪・要がある。
発明が解決しようとする問題点
上記ローパスフィルタＩＩＡ、ＩＩＢは、カットオフ周
波数を通富第２調波周波数（ｌｏＯＨｚまたは１２０Ｈ
ｚ）の１／ｌｏ以下の周波数にしないと、そのリップル
のために制御が不安定となる。
波数を通富第２調波周波数（ｌｏＯＨｚまたは１２０Ｈ
ｚ）の１／ｌｏ以下の周波数にしないと、そのリップル
のために制御が不安定となる。
しかし、カットオフ周波数を小さくすることは、ローパ
スフィルタｌＩＡ、１１Ｂの位相遅れを大きくすること
であり、ローパスフィルタＩＩＡ。
スフィルタｌＩＡ、１１Ｂの位相遅れを大きくすること
であり、ローパスフィルタＩＩＡ。
ｌｌＢによる検出遅れにより、有効電力Ｐおよび無効電
力Ｑを検出してインバータ３の出力位相および出力振幅
を制御する制御系の応答速度が遅くなり、系統電圧の変
動や負荷ＬＤの変動による有効電力Ｐおよび無効電力Ｑ
の変動に高速に追従させることができず、補償能力の低
いものであった。
力Ｑを検出してインバータ３の出力位相および出力振幅
を制御する制御系の応答速度が遅くなり、系統電圧の変
動や負荷ＬＤの変動による有効電力Ｐおよび無効電力Ｑ
の変動に高速に追従させることができず、補償能力の低
いものであった。
この発明は、上記問題点に鑑でなされたもので、有効電
力および無効電力をリップルなく、かつ遅れなく検出す
ることができる電力検出装置を堤供することを目的とす
る。
力および無効電力をリップルなく、かつ遅れなく検出す
ることができる電力検出装置を堤供することを目的とす
る。
問題点を解決するための手段
第１の発明の電力検出装置は、系統電圧を検出する電圧
検出器と、系統電流を検出する電流検出器と、前記電圧
検出器の出力を９０度遅延させる第１の遅延回路と、前
記電流検出器の出力を９０度ｉ！！延させる第２の遅延
回路と、前記電圧検出器の出力と前記電流検出器の出力
とを乗算する第１の乗算器と、前記第１の遅延回路の出
力と前記第２の遅延回路の出力とを乗算する第２の乗算
器と、前記第１および第２の乗算器の出力を加算して系
統の有効電力に応じた出力を発生する加算器とを備える
構成にしたものである。
検出器と、系統電流を検出する電流検出器と、前記電圧
検出器の出力を９０度遅延させる第１の遅延回路と、前
記電流検出器の出力を９０度ｉ！！延させる第２の遅延
回路と、前記電圧検出器の出力と前記電流検出器の出力
とを乗算する第１の乗算器と、前記第１の遅延回路の出
力と前記第２の遅延回路の出力とを乗算する第２の乗算
器と、前記第１および第２の乗算器の出力を加算して系
統の有効電力に応じた出力を発生する加算器とを備える
構成にしたものである。
また、第２の発明の電力検出装置は、系統電圧を検出す
る電圧検出器と、系統電流を検出する電／Ｉ７Ｌ検出器
と、前記電圧検出器の出力を９０度遅延させる第１の遅
延回路と、前記電流検出器の出力を９０度遅延させる第
２の遅延回路と、前記電圧検出器の出力と前記第２の遅
延回路の出力とを乗算する第１の乗算器と、前記第１の
遅延回路の出力と前記電流検出器の出力とを乗算する第
２の乗算器と、前記第２の乗算器の出力から前記第１の
乗算器の出力を減算して系統の無効電力に応じた出力を
発生する加算器とを備える構成にしたものである。
る電圧検出器と、系統電流を検出する電／Ｉ７Ｌ検出器
と、前記電圧検出器の出力を９０度遅延させる第１の遅
延回路と、前記電流検出器の出力を９０度遅延させる第
２の遅延回路と、前記電圧検出器の出力と前記第２の遅
延回路の出力とを乗算する第１の乗算器と、前記第１の
遅延回路の出力と前記電流検出器の出力とを乗算する第
２の乗算器と、前記第２の乗算器の出力から前記第１の
乗算器の出力を減算して系統の無効電力に応じた出力を
発生する加算器とを備える構成にしたものである。
作用
第１の発明の電力検出装置は、系統電圧および系統電流
を検出し、この系統電圧および系統電流を第１および第
２の遅延回路でそれぞれ９０度遅延させ、系統電圧と系
統電流を第１の乗算器で乗算するとともに、第１および
第２の遅延回路の出力を第２の乗算器で乗算し、第１お
よび第２の乗算器の出力を加算することによって系統の
有効電力に応じた出力を得るようにしているため、最終
の出力としてリップルを含まない直流成分のみが得られ
ることになり、リップル除去用のローパスフィルタが不
要となり、有効電力をリップルなく、かつ遅れなく検出
することができる。
を検出し、この系統電圧および系統電流を第１および第
２の遅延回路でそれぞれ９０度遅延させ、系統電圧と系
統電流を第１の乗算器で乗算するとともに、第１および
第２の遅延回路の出力を第２の乗算器で乗算し、第１お
よび第２の乗算器の出力を加算することによって系統の
有効電力に応じた出力を得るようにしているため、最終
の出力としてリップルを含まない直流成分のみが得られ
ることになり、リップル除去用のローパスフィルタが不
要となり、有効電力をリップルなく、かつ遅れなく検出
することができる。
第２の発明の電力検出装置は、系統電圧および系統電流
を検出し、この系統電圧および系統電流を第１および第
２の遅延回路でそれぞれ９０度遅延させ、系統電圧と第
２の遅延回路の出力を第１の乗算器で乗算するとともに
、第１の遅延回路の出力と系統電流とを第２の乗算器で
乗算し１．第２の乗算器の出力から第２の乗算器の出力
を減算することによって系統の無効電力に応じた出力を
得るようにしているため、最終の出力としてリフプルを
含まない直流成分のみが得られることになり、リップル
除去用のローパスフィルタが不要となり、無効電力をリ
フプルな（、かつ遅れなく検出することができる。
を検出し、この系統電圧および系統電流を第１および第
２の遅延回路でそれぞれ９０度遅延させ、系統電圧と第
２の遅延回路の出力を第１の乗算器で乗算するとともに
、第１の遅延回路の出力と系統電流とを第２の乗算器で
乗算し１．第２の乗算器の出力から第２の乗算器の出力
を減算することによって系統の無効電力に応じた出力を
得るようにしているため、最終の出力としてリフプルを
含まない直流成分のみが得られることになり、リップル
除去用のローパスフィルタが不要となり、無効電力をリ
フプルな（、かつ遅れなく検出することができる。
実施例
この発明の一実施例を第１図および第２図に基づいて説
明する。この電源連系システムは、第１図および第２図
に示すように、バッテリなどの直流電源ｌに電解コンデ
ンサ２を並列接続し、この直流電源１および電解コンデ
ンサ２の並列回路からインバータ（トランジスタＱ、−
Ｑ、、ダイオードＤ１〜Ｄ４で構成される）３に給電し
てインバータ３より商用周波数の出力を発生させるよう
にし、インバータ３を高インピーダンスの連系用変圧器
４を介して商用型ｔＡ５の系統に連系させている。また
、連系用変圧器４の２次側にはインバータ３から発生す
る高ｍ波成分を除去する高調波フィルタ８を設けている
。
明する。この電源連系システムは、第１図および第２図
に示すように、バッテリなどの直流電源ｌに電解コンデ
ンサ２を並列接続し、この直流電源１および電解コンデ
ンサ２の並列回路からインバータ（トランジスタＱ、−
Ｑ、、ダイオードＤ１〜Ｄ４で構成される）３に給電し
てインバータ３より商用周波数の出力を発生させるよう
にし、インバータ３を高インピーダンスの連系用変圧器
４を介して商用型ｔＡ５の系統に連系させている。また
、連系用変圧器４の２次側にはインバータ３から発生す
る高ｍ波成分を除去する高調波フィルタ８を設けている
。
そして、変換装置（インバータ３）から商用電源５や負
荷ＬＤへ供給される有効電力Ｐおよび無効電力Ｑを検出
し、有効電力Ｐに応じてインバータ３の出力位相を制御
するとともに無効電力Ｑに応じてインバータ３の出力振
幅を制御し、インバータ３の出力を商用電源５の系統に
注入することによって電力？＊償を行うようになってい
る。
荷ＬＤへ供給される有効電力Ｐおよび無効電力Ｑを検出
し、有効電力Ｐに応じてインバータ３の出力位相を制御
するとともに無効電力Ｑに応じてインバータ３の出力振
幅を制御し、インバータ３の出力を商用電源５の系統に
注入することによって電力？＊償を行うようになってい
る。
具体的には、電圧検出用変圧器６により系統電圧Ｖを検
出するとともに、電流検出用変流器７により系統型ｆＲ
１を検出し、系統電圧Ｖおよび系統電流ｉを遅延回路９
Ｂ、９Ａに通すことによって系統電圧Ｖより９０度遅れ
た電圧ＶＬＡＧと系統電流ｉより９０度遅れた電流ｔＬ
ＡＧとを作っている。そして、系統電圧Ｖと系統電流１
とを乗算器ＩＯＣにより乗算するとともに電圧Ｖ Ｌ
ｐ、 Ｇと電流＋ＬＡＧとを乗算器１０Ｄにより乗算し
、乗算器１０Ｃの出力■６と乗算器１０Ｄの出力ｖ［］
とを加算器１５Ａにより加算し、加算器１５Ａより出力
■Ｐを得ている。こ・の出力Ｖｐは、系統電圧Ｖと系統
電流ｌが正弦波のときに有効電力Ｐに応じた直流成分の
みとなり、従来例のようなローパスフィルタは使用して
いないので、検出遅れは生しない。
出するとともに、電流検出用変流器７により系統型ｆＲ
１を検出し、系統電圧Ｖおよび系統電流ｉを遅延回路９
Ｂ、９Ａに通すことによって系統電圧Ｖより９０度遅れ
た電圧ＶＬＡＧと系統電流ｉより９０度遅れた電流ｔＬ
ＡＧとを作っている。そして、系統電圧Ｖと系統電流１
とを乗算器ＩＯＣにより乗算するとともに電圧Ｖ Ｌ
ｐ、 Ｇと電流＋ＬＡＧとを乗算器１０Ｄにより乗算し
、乗算器１０Ｃの出力■６と乗算器１０Ｄの出力ｖ［］
とを加算器１５Ａにより加算し、加算器１５Ａより出力
■Ｐを得ている。こ・の出力Ｖｐは、系統電圧Ｖと系統
電流ｌが正弦波のときに有効電力Ｐに応じた直流成分の
みとなり、従来例のようなローパスフィルタは使用して
いないので、検出遅れは生しない。
また、系統電圧Ｖと電流！ＬＡＧとを乗算器１０Ｈによ
り乗算するとともに電圧ＶＬＡＧと系統電流１とを乗算
器１０Ｆにより乗算し、乗算器１０Ｅの出力を位相反転
器１４によって反転し、この位相反転器１４の出力の出
力ｖｃと乗算器１０Ｆの出力ＶＤとを加算器１５Ｂによ
り加算し、加算器１５Ｂより出力■Ｑを得ている。この
出力Ｖｃは、上記と同様に系統電圧Ｖと系統電流ｉが正
弦波のときに無効電力Ｑに応じた直流成分のみとなり、
検出遅れは生じない。
り乗算するとともに電圧ＶＬＡＧと系統電流１とを乗算
器１０Ｆにより乗算し、乗算器１０Ｅの出力を位相反転
器１４によって反転し、この位相反転器１４の出力の出
力ｖｃと乗算器１０Ｆの出力ＶＤとを加算器１５Ｂによ
り加算し、加算器１５Ｂより出力■Ｑを得ている。この
出力Ｖｃは、上記と同様に系統電圧Ｖと系統電流ｉが正
弦波のときに無効電力Ｑに応じた直流成分のみとなり、
検出遅れは生じない。
さらに、出力Ｖｐと出力■Ｑとを演算回路１２に加えて
演算を行うことによりインバータ３の出力位相および出
力電圧振幅を決定し、これに基づいてベースドライブ回
路１３がインバータ３のトランジスタＱ、−Ｑ、を所定
のタイミングでオンオフ動作させることにより、上記に
おいて決定した位相および振幅の出力をインバータ３か
ら発生させるようになっている。
演算を行うことによりインバータ３の出力位相および出
力電圧振幅を決定し、これに基づいてベースドライブ回
路１３がインバータ３のトランジスタＱ、−Ｑ、を所定
のタイミングでオンオフ動作させることにより、上記に
おいて決定した位相および振幅の出力をインバータ３か
ら発生させるようになっている。
ここで、有効電力Ｐに応じた出力■Ｐおよび無効電力Ｑ
に応じた出力Ｖａの検出過程を数式で説明する。
に応じた出力Ｖａの検出過程を数式で説明する。
系統電圧■および系統電流１をそれぞれ次式のように仮
定する。
定する。
ｖ −１”： Ｖｓｎωｔ
ｌ＝□１５１１１（ωを一φ）
加算器１０Ｃの出力■。は、
ＶＡ＝Ｖ・１
＝２ＶＩｓｎωｔ −Ｓｎ （ωｔ−φ）となり、加算
器１０Ｄの出力ＶＢは、 ＶＢ４ｖＬＡＧ°１ＬＡＧ −２ＶＩｓｎ （ωｔ−９０’） ・Ｓｎ （ωｔ
ｉｌｌ ９０’）となる、したがって、加算器１５
Ａの出力ｖＦは、Ｖｐ ＝ｖＡ＋ｖＢ ＝ＫＶ １部φ （Ｋ：換算係数） となる、一方、加算器１０Ｂの出力を反転してなる位相
反転器１４の出力ｖｃは、 Ｖ ｌ： ＝ Ｖ ” Ｌ Ａ Ｇ−−２
ＶＩＳｎωＬ−Ｓｎ（ωＬ−φ−９０３）となり、加算
器１０Ｆの出力Ｖｏは、 ＶＤ＝ＶＬＡＧ’！ 一２ＶＩＳＩｎ（ωｔ−ｇＯ°）−ｓｎ（ωＬ−φ）と
なる。したがって、加算器１５Ｂの出力ｖＱは、■。−
ｖｃ＋ＶＤ ＝ＫＶＩｓｎφ となる。
器１０Ｄの出力ＶＢは、 ＶＢ４ｖＬＡＧ°１ＬＡＧ −２ＶＩｓｎ （ωｔ−９０’） ・Ｓｎ （ωｔ
ｉｌｌ ９０’）となる、したがって、加算器１５
Ａの出力ｖＦは、Ｖｐ ＝ｖＡ＋ｖＢ ＝ＫＶ １部φ （Ｋ：換算係数） となる、一方、加算器１０Ｂの出力を反転してなる位相
反転器１４の出力ｖｃは、 Ｖ ｌ： ＝ Ｖ ” Ｌ Ａ Ｇ−−２
ＶＩＳｎωＬ−Ｓｎ（ωＬ−φ−９０３）となり、加算
器１０Ｆの出力Ｖｏは、 ＶＤ＝ＶＬＡＧ’！ 一２ＶＩＳＩｎ（ωｔ−ｇＯ°）−ｓｎ（ωＬ−φ）と
なる。したがって、加算器１５Ｂの出力ｖＱは、■。−
ｖｃ＋ＶＤ ＝ＫＶＩｓｎφ となる。
」二記のようにすると、有効電力Ｐおよび無効電力Ｑに
応じた直流成分のみの出力Ｖｐ、Ｖｃをローパスフィル
タを使用することなく得ることができ、リップルが含ま
れず、かつ検出遅れがないため、系統電圧Ｖ、系統電流
ｉが急変した場合でも、即座にこれを検出してインバー
タ３の出力位相および出力振幅を系統電圧Ｖ、系統電流
棗の変化に追従させることができ、電力補償の能力を高
めることができる。
応じた直流成分のみの出力Ｖｐ、Ｖｃをローパスフィル
タを使用することなく得ることができ、リップルが含ま
れず、かつ検出遅れがないため、系統電圧Ｖ、系統電流
ｉが急変した場合でも、即座にこれを検出してインバー
タ３の出力位相および出力振幅を系統電圧Ｖ、系統電流
棗の変化に追従させることができ、電力補償の能力を高
めることができる。
なお、商用？ｌ！ｆｉ５と連系させるインバータ３とし
てＰＷＭ方式のインバータを用いた場合、電流電圧波形
に高調波歪を生じ、出力ＶＰ、Ｖ、に若干のリップルが
残るが、この周波数はＰＷＭｌｌｌｉｌ送波の２倍の周
波数であり、商用周波数の５０倍以上となるため、この
リップルは位相遅れの小さい（カットオフ周波数の高い
）ローパスフィルタで除去可能であるので、検出遅れは
無視できるものである。
てＰＷＭ方式のインバータを用いた場合、電流電圧波形
に高調波歪を生じ、出力ＶＰ、Ｖ、に若干のリップルが
残るが、この周波数はＰＷＭｌｌｌｉｌ送波の２倍の周
波数であり、商用周波数の５０倍以上となるため、この
リップルは位相遅れの小さい（カットオフ周波数の高い
）ローパスフィルタで除去可能であるので、検出遅れは
無視できるものである。
発明の効果
第１の発明の電力検出装置によれば、リップルを含まな
い有効電力に応じた直流レヘルが得られ、リップル除去
用のローパスフィルタが不要となり、有効電力をリップ
ルなく、かつ遅れなく検出することができる。
い有効電力に応じた直流レヘルが得られ、リップル除去
用のローパスフィルタが不要となり、有効電力をリップ
ルなく、かつ遅れなく検出することができる。
第２の発明の電力検出装置によれば、リップルを含まな
い無効電力に応じた直流レヘルが得られリフプル除去用
のローパスフィルタが不要となり、無効電力をリップル
なく、かつ遅れなく検出することができる。
い無効電力に応じた直流レヘルが得られリフプル除去用
のローパスフィルタが不要となり、無効電力をリップル
なく、かつ遅れなく検出することができる。
第１図および第２図はこの発明の一実施例のブロック図
、第３図は従来の電源連糸ソステムのブロック図である
。 ｌ・・・１６流電源、３・・・インバータ、４・・・結
合用変圧器、５・・・商用Ｔｉ源、７・・・電流検出用
変流器（電流検出器）、８・・・電圧検出用変圧器（電
圧検出器）、９Ａ・・・遅延回路（第２）、９Ｂ・・・
遅延回路（第１）、１０ｃ、ｌＯＥ・・・乗算器（第１
）、ＩＯＤ、ＩＯＦ・・・乗算器（第２）、］５Ａ・・
・加算器、１５Ｂ・・・加算器（減算器）、１４・・・
位相反転器（減算器）１・−Ｊ涜電表 Ｂ 第１図 第２図 第３図
、第３図は従来の電源連糸ソステムのブロック図である
。 ｌ・・・１６流電源、３・・・インバータ、４・・・結
合用変圧器、５・・・商用Ｔｉ源、７・・・電流検出用
変流器（電流検出器）、８・・・電圧検出用変圧器（電
圧検出器）、９Ａ・・・遅延回路（第２）、９Ｂ・・・
遅延回路（第１）、１０ｃ、ｌＯＥ・・・乗算器（第１
）、ＩＯＤ、ＩＯＦ・・・乗算器（第２）、］５Ａ・・
・加算器、１５Ｂ・・・加算器（減算器）、１４・・・
位相反転器（減算器）１・−Ｊ涜電表 Ｂ 第１図 第２図 第３図
Claims (2)
- （１）系統電圧を検出する電圧検出器と、系統電流を検
出する電流検出器と、前記電圧検出器の出力を９０度遅
延させる第１の遅延回路と、前記電流検出器の出力を９
０度遅延させる第２の遅延回路と、前記電圧検出器の出
力と前記電流検出器の出力とを乗算する第１の乗算器と
、前記第１の遅延回路の出力と前記第２の遅延回路の出
力とを乗算する第２の乗算器と、前記第１および第２の
乗算器の出力を加算して系統の有効電力に応じた出力を
発生する加算器とを備えた電力検出装置。 - （２）系統電圧を検出する電圧検出器と、系統電流を検
出する電流検出器と、前記電圧検出器の出力を９０度遅
延させる第１の遅延回路と、前記電流検出器の出力を９
０度遅延させる第２の遅延回路と、前記電圧検出器の出
力と前記第２の遅延回路の出力とを乗算する第１の乗算
器と、前記第１の遅延回路の出力と前記電流検出器の出
力とを乗算する第２の乗算器と、前記第２の乗算器の出
力から前記第１の乗算器の出力を減算して系統の無効電
力に応じた出力を発生する加算器とを備えた電力検出装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2740985A JPS61186863A (ja) | 1985-02-13 | 1985-02-13 | 電力検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2740985A JPS61186863A (ja) | 1985-02-13 | 1985-02-13 | 電力検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61186863A true JPS61186863A (ja) | 1986-08-20 |
Family
ID=12220282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2740985A Pending JPS61186863A (ja) | 1985-02-13 | 1985-02-13 | 電力検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61186863A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5262715A (en) * | 1991-07-22 | 1993-11-16 | Landis & Gyr Betriebs Ag | Arrangement for the measurement of reactive power or reactive energy |
| JP2020061886A (ja) * | 2018-10-11 | 2020-04-16 | 国立大学法人東北大学 | 電力検出装置、電力変換装置、発電システム、電力授受システム、負荷システム及び送配電システム |
-
1985
- 1985-02-13 JP JP2740985A patent/JPS61186863A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5262715A (en) * | 1991-07-22 | 1993-11-16 | Landis & Gyr Betriebs Ag | Arrangement for the measurement of reactive power or reactive energy |
| JP2020061886A (ja) * | 2018-10-11 | 2020-04-16 | 国立大学法人東北大学 | 電力検出装置、電力変換装置、発電システム、電力授受システム、負荷システム及び送配電システム |
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