JPS61181925A - 温度センサ - Google Patents
温度センサInfo
- Publication number
- JPS61181925A JPS61181925A JP2154485A JP2154485A JPS61181925A JP S61181925 A JPS61181925 A JP S61181925A JP 2154485 A JP2154485 A JP 2154485A JP 2154485 A JP2154485 A JP 2154485A JP S61181925 A JPS61181925 A JP S61181925A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coaxial cable
- impedance
- lambda
- antenna coil
- sensor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Measuring And Recording Apparatus For Diagnosis (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は圧力又は温度センサ、殊に生体内の温度測定用
のセｙすに関する。 （従来技術） 近年ガンの治療のため温熱療法が注目されているが、そ
の際ガン細胞とその周辺の正常細胞を含めた局部の正確
な温度測定技術が不可欠である。 従来、このような生体内の温度測定にあたってはアンテ
ナ・コイルに水晶振動子等共振周波数が温度依存性をも
った圧電振動子を接続し九センサを生体内の所望部分に
外科的に埋込むか或はこれを消化器内に流すと共に生体
外から所要周波数の電磁波エネルギを照射し前記アンテ
ナ−コイ／Ｉ／ｌ？介して前記圧電撮動子に与えこれが
共振する際のエネルギ吸収現象を観測するか或は前記電
磁波エネルギ照射を中止した直後に於ける前記圧電振動
子の残響全前記アンテナ・コイルを介して受信する等し
て前記圧電振動子の共振周波数を検出しもって温度を測
定する方パ ゝ″。 法があった。 このように電磁波を用いしかも温度センサに水晶撮動子
等圧電振動子を用いる方法は生体内センサと体外装置間
のケーブルを不要としかつ正確な温度測定を行ううえで
極めて有効である。 又上述の如く温度センサを受動型回路で構成し無電源と
することは長期間にわたって生体内に埋込む際極めて有
効である。 しかしながら、このような温度測定の際前記センサから
得る電磁エネルギは極めて小さく他に強力な電磁波が存
在しこれが前記圧電撮動子に流入すると正確な温度測定
が不可能となると云う問題があった。 特にガン等の温熱療法では、一般に患部に例えば出力１
．５ＫＷ周波数１３．５６ ＭＨｚ或は２．４５ ＧＨ
ｚの高出力高周波電磁エネルギ全照射することによって
加熱する方法が採用されるが、この際上述の問題の解決
が極めて重要な課題であった。 （発明の目的） 本発明は上述の事情に鑑みてなされ友ものであって、外
部から照射する電磁エネルギのうち不要なものの影響を
除去するようにした温度センサを提供することを目的と
する。 （発明の概要） この目的達成の九め本発明では前記センサの前記アンテ
ナ・コイルと圧電振動子との間に除去せんとする電磁波
長をλとするとき（２ｎ−１）λ／４長（ｎは正の整数
）の同軸ケーブル或は平衝線路を挿入接続することによ
って該同軸ケーブル或は平行線路の分布定数回路特性を
利用してこれをトラップ回路として作用せしめもって不
要高周波の前記センサへの影響を除去するよう構成する
。 更には上述の同軸ケーブル或は平行線路の分布定数回路
はこれとはソ同等な等何回路に置換しうるからこれを集
中定数回路によって実現するよう構成することも可能で
ある。 （実施例） 以下本発明を図示し九実施例に基づいて詳細に説明する
。 Ｗｃ１図は本発明の一実施例を示す回路図である。 同図に於いてＬｌはアンテナ・コイルであってこれに接
続する共振周波数が２０ＭＨｚ近傍の水晶振動子Ｘとの
間にλ／４長の同軸ケーブル１を挿入する。例えば除去
すべき前記加熱用電磁波が２．４５ ＧＨｚとすればλ
／４中３儂である。 このように構成し之センサに於ける前記λ／４長同軸ケ
ーブルの作用は次の通りである。 即ち１周知の如く λ／４長同軸ケーブルの一方端を短
絡又は開放した場合の他方開方端からみたインピーダン
スは無限大又は零となる。 同様に上述の他方端絡端インピーダンスが理想的に短絡
又は開放状態にあらすとも極めて小さいか又は極めて大
きいとき前記λ／４長同軸ケーブルの他方端からみたイ
ンビー、ダンスは前記終端インピーダンス値に対応して
極めて小さいか又は極めて大きくなる。 以下上述の原理に基づいて同図に示すセンサの周波数２
．４５ ＧＨｚと２０ ＭＨｚ近傍に於ける動作を検討
する。 先づ、前記水晶振動子Ｘの共振周波数２０ ＭＨｚの信
号に対しては本発明によって挿入した前記λ／４長同軸
ケーブルは２０ＭＨｚのλ／４＝３７５（１）に比して
極めて微少であるから単なる伝送路としてのみ作用する
。 一方２周波数２．４５ ＧＨｚの高周波信号に対しては
第２図の如き等何回路によって表わしたように前記水晶
振動子Ｘは電極面積或は水晶の厚み等で異なるが大兄容
量５（ＰＦ）程度のコンデンサとして作用しこのときの
キャパシタによる９７２２７１分は約１００となる。 又、上述し九ようなλ／４長同軸ケーブルの特性インピ
ーダンスｆ：Ｚｏ（Ω〕とすると第３図に示すようにこ
の両端を夫々イ／ビーダンスＺ１及びｚ２で終端したと
きのインピーダンス整合は次式を満す時に成り立つ Ｚｏ＝Ｚ＋ ・Ｚ２ ・・・・・−・・・・・・・・・
（１）従って前記第２図に示した等価回路に於ける開
放端からみたインピーダンスＺ、Ｎは前記該同軸の特性
インピーダンスｔ−ＺｏとするとＺ 、Ｎ＝Ｚｏ ／Ｚ
ｃ ＝ Ｚｏ ／ １０ （０） ＝−＝−（２１とな
る。 今同軸の特性インピーダンスｚＯ１−仮に５０
のセｙすに関する。 （従来技術） 近年ガンの治療のため温熱療法が注目されているが、そ
の際ガン細胞とその周辺の正常細胞を含めた局部の正確
な温度測定技術が不可欠である。 従来、このような生体内の温度測定にあたってはアンテ
ナ・コイルに水晶振動子等共振周波数が温度依存性をも
った圧電振動子を接続し九センサを生体内の所望部分に
外科的に埋込むか或はこれを消化器内に流すと共に生体
外から所要周波数の電磁波エネルギを照射し前記アンテ
ナ−コイ／Ｉ／ｌ？介して前記圧電撮動子に与えこれが
共振する際のエネルギ吸収現象を観測するか或は前記電
磁波エネルギ照射を中止した直後に於ける前記圧電振動
子の残響全前記アンテナ・コイルを介して受信する等し
て前記圧電振動子の共振周波数を検出しもって温度を測
定する方パ ゝ″。 法があった。 このように電磁波を用いしかも温度センサに水晶撮動子
等圧電振動子を用いる方法は生体内センサと体外装置間
のケーブルを不要としかつ正確な温度測定を行ううえで
極めて有効である。 又上述の如く温度センサを受動型回路で構成し無電源と
することは長期間にわたって生体内に埋込む際極めて有
効である。 しかしながら、このような温度測定の際前記センサから
得る電磁エネルギは極めて小さく他に強力な電磁波が存
在しこれが前記圧電撮動子に流入すると正確な温度測定
が不可能となると云う問題があった。 特にガン等の温熱療法では、一般に患部に例えば出力１
．５ＫＷ周波数１３．５６ ＭＨｚ或は２．４５ ＧＨ
ｚの高出力高周波電磁エネルギ全照射することによって
加熱する方法が採用されるが、この際上述の問題の解決
が極めて重要な課題であった。 （発明の目的） 本発明は上述の事情に鑑みてなされ友ものであって、外
部から照射する電磁エネルギのうち不要なものの影響を
除去するようにした温度センサを提供することを目的と
する。 （発明の概要） この目的達成の九め本発明では前記センサの前記アンテ
ナ・コイルと圧電振動子との間に除去せんとする電磁波
長をλとするとき（２ｎ−１）λ／４長（ｎは正の整数
）の同軸ケーブル或は平衝線路を挿入接続することによ
って該同軸ケーブル或は平行線路の分布定数回路特性を
利用してこれをトラップ回路として作用せしめもって不
要高周波の前記センサへの影響を除去するよう構成する
。 更には上述の同軸ケーブル或は平行線路の分布定数回路
はこれとはソ同等な等何回路に置換しうるからこれを集
中定数回路によって実現するよう構成することも可能で
ある。 （実施例） 以下本発明を図示し九実施例に基づいて詳細に説明する
。 Ｗｃ１図は本発明の一実施例を示す回路図である。 同図に於いてＬｌはアンテナ・コイルであってこれに接
続する共振周波数が２０ＭＨｚ近傍の水晶振動子Ｘとの
間にλ／４長の同軸ケーブル１を挿入する。例えば除去
すべき前記加熱用電磁波が２．４５ ＧＨｚとすればλ
／４中３儂である。 このように構成し之センサに於ける前記λ／４長同軸ケ
ーブルの作用は次の通りである。 即ち１周知の如く λ／４長同軸ケーブルの一方端を短
絡又は開放した場合の他方開方端からみたインピーダン
スは無限大又は零となる。 同様に上述の他方端絡端インピーダンスが理想的に短絡
又は開放状態にあらすとも極めて小さいか又は極めて大
きいとき前記λ／４長同軸ケーブルの他方端からみたイ
ンビー、ダンスは前記終端インピーダンス値に対応して
極めて小さいか又は極めて大きくなる。 以下上述の原理に基づいて同図に示すセンサの周波数２
．４５ ＧＨｚと２０ ＭＨｚ近傍に於ける動作を検討
する。 先づ、前記水晶振動子Ｘの共振周波数２０ ＭＨｚの信
号に対しては本発明によって挿入した前記λ／４長同軸
ケーブルは２０ＭＨｚのλ／４＝３７５（１）に比して
極めて微少であるから単なる伝送路としてのみ作用する
。 一方２周波数２．４５ ＧＨｚの高周波信号に対しては
第２図の如き等何回路によって表わしたように前記水晶
振動子Ｘは電極面積或は水晶の厚み等で異なるが大兄容
量５（ＰＦ）程度のコンデンサとして作用しこのときの
キャパシタによる９７２２７１分は約１００となる。 又、上述し九ようなλ／４長同軸ケーブルの特性インピ
ーダンスｆ：Ｚｏ（Ω〕とすると第３図に示すようにこ
の両端を夫々イ／ビーダンスＺ１及びｚ２で終端したと
きのインピーダンス整合は次式を満す時に成り立つ Ｚｏ＝Ｚ＋ ・Ｚ２ ・・・・・−・・・・・・・・・
（１）従って前記第２図に示した等価回路に於ける開
放端からみたインピーダンスＺ、Ｎは前記該同軸の特性
インピーダンスｔ−ＺｏとするとＺ 、Ｎ＝Ｚｏ ／Ｚ
ｃ ＝ Ｚｏ ／ １０ （０） ＝−＝−（２１とな
る。 今同軸の特性インピーダンスｚＯ１−仮に５０
〔０〕
とすれば前記第（２）式は Ｚｉｎ ＝ （５０） ／１０ ＝２５０（Ω〕 ・・・・・・・・・−・・（３）であ
る。 更には同軸ケーブルの特性インピーダンスＺｏは次式に
示す如く内導体及び外部導体の直径ｄ及びＤの比に比例
して大きくなる。 従って同軸ケーブルの特性インピーダンスを所要の値ま
で大きくすれば、前記第（２）式或は第（３）式によっ
て求まる開放端インピーダンスＺ１Ｎは所望の高インピ
ーダンスにまで大きくすることができる。 一例を示せば、仮に前記同軸の特性インピーダンスＺｏ
を１５００（このときのｄを０．５顛とすればＤは約ｔ
、７ｔｍ＋ ）とすれば前記第２図のｚｉｎは２．２５
（ＫΩ〕となる。 即ち、前記第１因のアンテナ・コイルＬ１に誘起する２
、４５ ＧＨｚの高周波に対して前記λ／４長同軸は２
．２５（ＫΩ〕 の極めて大きいインピーダンスを呈し
同図水晶振動子Ｘへ２．４５ ＧＨｚの高周波電流が流
入することを阻止するよう作用する。 このように本発明によれば９例えば高周波加熱用として
外部から照射する高周波成分の温度セ／す用水晶撮動子
への影響を除去できる。 伺以上述べた実施例に於いては除去すべき雑音として２
．４５ ＧＨｚの場合及びアンテナ・コイルと水晶振動
子との間に除去すべき雑音成分のλ／４長の同軸ケーブ
ルを挿入する場合を示したが９本発明はこれに限定され
るものではなく、例えば前記同軸ケーブルの代りに平行
２線伝路であっても又その長さもλ／４長に限らずλ／
４の奇数倍長のものであってもよいことは自明であろう
。 （発明の効果） 本発明は以上説明したように構成するものであるから極
めて簡単な構成によって高周波゛加熱等の除虫ずる強力
な雑音成分が温度センサに及ぼす影響を除去し正確な温
度測定を行ない得るセンサをもたらすうえで極めて大き
な効果がある。
とすれば前記第（２）式は Ｚｉｎ ＝ （５０） ／１０ ＝２５０（Ω〕 ・・・・・・・・・−・・（３）であ
る。 更には同軸ケーブルの特性インピーダンスＺｏは次式に
示す如く内導体及び外部導体の直径ｄ及びＤの比に比例
して大きくなる。 従って同軸ケーブルの特性インピーダンスを所要の値ま
で大きくすれば、前記第（２）式或は第（３）式によっ
て求まる開放端インピーダンスＺ１Ｎは所望の高インピ
ーダンスにまで大きくすることができる。 一例を示せば、仮に前記同軸の特性インピーダンスＺｏ
を１５００（このときのｄを０．５顛とすればＤは約ｔ
、７ｔｍ＋ ）とすれば前記第２図のｚｉｎは２．２５
（ＫΩ〕となる。 即ち、前記第１因のアンテナ・コイルＬ１に誘起する２
、４５ ＧＨｚの高周波に対して前記λ／４長同軸は２
．２５（ＫΩ〕 の極めて大きいインピーダンスを呈し
同図水晶振動子Ｘへ２．４５ ＧＨｚの高周波電流が流
入することを阻止するよう作用する。 このように本発明によれば９例えば高周波加熱用として
外部から照射する高周波成分の温度セ／す用水晶撮動子
への影響を除去できる。 伺以上述べた実施例に於いては除去すべき雑音として２
．４５ ＧＨｚの場合及びアンテナ・コイルと水晶振動
子との間に除去すべき雑音成分のλ／４長の同軸ケーブ
ルを挿入する場合を示したが９本発明はこれに限定され
るものではなく、例えば前記同軸ケーブルの代りに平行
２線伝路であっても又その長さもλ／４長に限らずλ／
４の奇数倍長のものであってもよいことは自明であろう
。 （発明の効果） 本発明は以上説明したように構成するものであるから極
めて簡単な構成によって高周波゛加熱等の除虫ずる強力
な雑音成分が温度センサに及ぼす影響を除去し正確な温
度測定を行ない得るセンサをもたらすうえで極めて大き
な効果がある。
８ｇ１図は本発明の温度センサの概要を示す構成図、＠
２図は前記第１図に示したセンサの一部分の等価回路を
示す図、第３図は本発明の動作原理を説明するためのブ
ロック図である。 １・・・・・・・・・λ／４長同軸ケーブル。 ２・・・・・・・・・等価容量、 Ｌｌ・・・・・
・・・・アンテナ・コイル、 Ｘ・・・・・・・・・
水晶撮動子。 Ｚｌ及びＺ２・・・・・・・・・終端インピーダンス。 Ｚｏ・・・・−・・・特性インピーダンス。 パ＝２１・ｚ２ 第 ３ 区
２図は前記第１図に示したセンサの一部分の等価回路を
示す図、第３図は本発明の動作原理を説明するためのブ
ロック図である。 １・・・・・・・・・λ／４長同軸ケーブル。 ２・・・・・・・・・等価容量、 Ｌｌ・・・・・
・・・・アンテナ・コイル、 Ｘ・・・・・・・・・
水晶撮動子。 Ｚｌ及びＺ２・・・・・・・・・終端インピーダンス。 Ｚｏ・・・・−・・・特性インピーダンス。 パ＝２１・ｚ２ 第 ３ 区
Claims (3)
- （１）共振周波数が温度依存性をもった圧電振動子にア
ンテナ・コイルを接続したセンサに外部から電磁波を照
射し該圧電振動子の共振周波数を観測することによって
温度を測定する際の前記センサに於いて、前記アンテナ
・コイルと前記圧電振動子との間に除去しようとする雑
音信号周波数波長をλとするとき （２ｎ−１）λ／４（ｎは正の整数）長の同軸ケーブル
又は平行線路を挿入したことを特徴とする温度センサ。 - （２）前記（２ｎ−１）λ／４長の同軸ケーブル又は平
行線路がこれらと等価に置換した集中定数回路であるこ
とを特徴とした特許請求の範囲第１項記載の温度センサ
。 - （３）前記センサが能動回路素子を含んだものであるこ
とを特徴とする特許請求の範囲（１）項又は（２）項記
載の温度センサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2154485A JPS61181925A (ja) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | 温度センサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2154485A JPS61181925A (ja) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | 温度センサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61181925A true JPS61181925A (ja) | 1986-08-14 |
| JPH0544970B2 JPH0544970B2 (ja) | 1993-07-07 |
Family
ID=12057922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2154485A Granted JPS61181925A (ja) | 1985-02-06 | 1985-02-06 | 温度センサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61181925A (ja) |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7363090B2 (en) | 2001-04-13 | 2008-04-22 | Greatbatch Ltd. | Band stop filter employing a capacitor and an inductor tank circuit to enhance MRI compatibility of active implantable medical devices |
| US7702387B2 (en) | 2006-06-08 | 2010-04-20 | Greatbatch Ltd. | Tank filters adaptable for placement with a guide wire, in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatibility |
| US7787958B2 (en) | 2001-04-13 | 2010-08-31 | Greatbatch Ltd. | RFID detection and identification system for implantable medical lead systems |
| US7899551B2 (en) | 2001-04-13 | 2011-03-01 | Greatbatch Ltd. | Medical lead system utilizing electromagnetic bandstop filters |
| US7945322B2 (en) | 2005-11-11 | 2011-05-17 | Greatbatch Ltd. | Tank filters placed in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatibility |
| USRE42856E1 (en) | 2002-05-29 | 2011-10-18 | MRI Interventions, Inc. | Magnetic resonance probes |
| US8108042B1 (en) | 2006-11-09 | 2012-01-31 | Greatbatch Ltd. | Capacitor and inductor elements physically disposed in series whose lumped parameters are electrically connected in parallel to form a bandstop filter |
| US8224462B2 (en) | 2005-11-11 | 2012-07-17 | Greatbatch Ltd. | Medical lead system utilizing electromagnetic bandstop filters |
| US8301243B2 (en) | 2006-06-08 | 2012-10-30 | Greatbatch Ltd. | Method of tuning bandstop filters for implantable medical leads |
| WO2014125726A1 (ja) * | 2013-02-12 | 2014-08-21 | 株式会社村田製作所 | 無線式温度計 |
| WO2014129070A1 (ja) * | 2013-02-22 | 2014-08-28 | 株式会社村田製作所 | センサタグ、センサタグの製造方法 |
| US8977355B2 (en) | 2001-04-13 | 2015-03-10 | Greatbatch Ltd. | EMI filter employing a capacitor and an inductor tank circuit having optimum component values |
| US9042999B2 (en) | 2006-06-08 | 2015-05-26 | Greatbatch Ltd. | Low loss band pass filter for RF distance telemetry pin antennas of active implantable medical devices |
| US9061139B2 (en) | 1998-11-04 | 2015-06-23 | Greatbatch Ltd. | Implantable lead with a band stop filter having a capacitor in parallel with an inductor embedded in a dielectric body |
| USRE46699E1 (en) | 2013-01-16 | 2018-02-06 | Greatbatch Ltd. | Low impedance oxide resistant grounded capacitor for an AIMD |
| US9931514B2 (en) | 2013-06-30 | 2018-04-03 | Greatbatch Ltd. | Low impedance oxide resistant grounded capacitor for an AIMD |
| US10080889B2 (en) | 2009-03-19 | 2018-09-25 | Greatbatch Ltd. | Low inductance and low resistance hermetically sealed filtered feedthrough for an AIMD |
| US10350421B2 (en) | 2013-06-30 | 2019-07-16 | Greatbatch Ltd. | Metallurgically bonded gold pocket pad for grounding an EMI filter to a hermetic terminal for an active implantable medical device |
| US10559409B2 (en) | 2017-01-06 | 2020-02-11 | Greatbatch Ltd. | Process for manufacturing a leadless feedthrough for an active implantable medical device |
| US10561837B2 (en) | 2011-03-01 | 2020-02-18 | Greatbatch Ltd. | Low equivalent series resistance RF filter for an active implantable medical device utilizing a ceramic reinforced metal composite filled via |
| US10589107B2 (en) | 2016-11-08 | 2020-03-17 | Greatbatch Ltd. | Circuit board mounted filtered feedthrough assembly having a composite conductive lead for an AIMD |
| US10905888B2 (en) | 2018-03-22 | 2021-02-02 | Greatbatch Ltd. | Electrical connection for an AIMD EMI filter utilizing an anisotropic conductive layer |
| US10912945B2 (en) | 2018-03-22 | 2021-02-09 | Greatbatch Ltd. | Hermetic terminal for an active implantable medical device having a feedthrough capacitor partially overhanging a ferrule for high effective capacitance area |
| US11198014B2 (en) | 2011-03-01 | 2021-12-14 | Greatbatch Ltd. | Hermetically sealed filtered feedthrough assembly having a capacitor with an oxide resistant electrical connection to an active implantable medical device housing |
-
1985
- 1985-02-06 JP JP2154485A patent/JPS61181925A/ja active Granted
Cited By (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9061139B2 (en) | 1998-11-04 | 2015-06-23 | Greatbatch Ltd. | Implantable lead with a band stop filter having a capacitor in parallel with an inductor embedded in a dielectric body |
| US7363090B2 (en) | 2001-04-13 | 2008-04-22 | Greatbatch Ltd. | Band stop filter employing a capacitor and an inductor tank circuit to enhance MRI compatibility of active implantable medical devices |
| US7787958B2 (en) | 2001-04-13 | 2010-08-31 | Greatbatch Ltd. | RFID detection and identification system for implantable medical lead systems |
| US7899551B2 (en) | 2001-04-13 | 2011-03-01 | Greatbatch Ltd. | Medical lead system utilizing electromagnetic bandstop filters |
| US8977355B2 (en) | 2001-04-13 | 2015-03-10 | Greatbatch Ltd. | EMI filter employing a capacitor and an inductor tank circuit having optimum component values |
| US8244370B2 (en) | 2001-04-13 | 2012-08-14 | Greatbatch Ltd. | Band stop filter employing a capacitor and an inductor tank circuit to enhance MRI compatibility of active medical devices |
| USRE42856E1 (en) | 2002-05-29 | 2011-10-18 | MRI Interventions, Inc. | Magnetic resonance probes |
| USRE44736E1 (en) | 2002-05-29 | 2014-01-28 | MRI Interventions, Inc. | Magnetic resonance probes |
| US8224462B2 (en) | 2005-11-11 | 2012-07-17 | Greatbatch Ltd. | Medical lead system utilizing electromagnetic bandstop filters |
| US8463375B2 (en) | 2005-11-11 | 2013-06-11 | Greatbatch Ltd. | Tank filters placed in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatability |
| US8200328B2 (en) | 2005-11-11 | 2012-06-12 | Greatbatch Ltd. | Tank filters placed in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatibility |
| US7945322B2 (en) | 2005-11-11 | 2011-05-17 | Greatbatch Ltd. | Tank filters placed in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatibility |
| US7702387B2 (en) | 2006-06-08 | 2010-04-20 | Greatbatch Ltd. | Tank filters adaptable for placement with a guide wire, in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatibility |
| US8301243B2 (en) | 2006-06-08 | 2012-10-30 | Greatbatch Ltd. | Method of tuning bandstop filters for implantable medical leads |
| US8577453B1 (en) | 2006-06-08 | 2013-11-05 | Greatbatch Ltd. | Header embedded filter for implantable medical device |
| US8649857B2 (en) | 2006-06-08 | 2014-02-11 | Greatbatch Ltd. | Tank filters placed in series with the lead wires or circuits of active medical devices to enhance MRI compatibility |
| US9042999B2 (en) | 2006-06-08 | 2015-05-26 | Greatbatch Ltd. | Low loss band pass filter for RF distance telemetry pin antennas of active implantable medical devices |
| US8175700B2 (en) | 2006-11-09 | 2012-05-08 | Greatbatch Ltd. | Capacitor and inductor elements physically disposed in series whose lumped parameters are electrically connected in parallel to form a bandstop filter |
| US8108042B1 (en) | 2006-11-09 | 2012-01-31 | Greatbatch Ltd. | Capacitor and inductor elements physically disposed in series whose lumped parameters are electrically connected in parallel to form a bandstop filter |
| US10080889B2 (en) | 2009-03-19 | 2018-09-25 | Greatbatch Ltd. | Low inductance and low resistance hermetically sealed filtered feedthrough for an AIMD |
| US11198014B2 (en) | 2011-03-01 | 2021-12-14 | Greatbatch Ltd. | Hermetically sealed filtered feedthrough assembly having a capacitor with an oxide resistant electrical connection to an active implantable medical device housing |
| US11071858B2 (en) | 2011-03-01 | 2021-07-27 | Greatbatch Ltd. | Hermetically sealed filtered feedthrough having platinum sealed directly to the insulator in a via hole |
| US10596369B2 (en) | 2011-03-01 | 2020-03-24 | Greatbatch Ltd. | Low equivalent series resistance RF filter for an active implantable medical device |
| US10561837B2 (en) | 2011-03-01 | 2020-02-18 | Greatbatch Ltd. | Low equivalent series resistance RF filter for an active implantable medical device utilizing a ceramic reinforced metal composite filled via |
| USRE46699E1 (en) | 2013-01-16 | 2018-02-06 | Greatbatch Ltd. | Low impedance oxide resistant grounded capacitor for an AIMD |
| WO2014125726A1 (ja) * | 2013-02-12 | 2014-08-21 | 株式会社村田製作所 | 無線式温度計 |
| US9958333B2 (en) | 2013-02-22 | 2018-05-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Sensor tag and manufacturing method for sensor tag |
| JPWO2014129070A1 (ja) * | 2013-02-22 | 2017-02-02 | 株式会社村田製作所 | センサタグ、センサタグの製造方法 |
| WO2014129070A1 (ja) * | 2013-02-22 | 2014-08-28 | 株式会社村田製作所 | センサタグ、センサタグの製造方法 |
| US10350421B2 (en) | 2013-06-30 | 2019-07-16 | Greatbatch Ltd. | Metallurgically bonded gold pocket pad for grounding an EMI filter to a hermetic terminal for an active implantable medical device |
| US9931514B2 (en) | 2013-06-30 | 2018-04-03 | Greatbatch Ltd. | Low impedance oxide resistant grounded capacitor for an AIMD |
| US10589107B2 (en) | 2016-11-08 | 2020-03-17 | Greatbatch Ltd. | Circuit board mounted filtered feedthrough assembly having a composite conductive lead for an AIMD |
| US10559409B2 (en) | 2017-01-06 | 2020-02-11 | Greatbatch Ltd. | Process for manufacturing a leadless feedthrough for an active implantable medical device |
| US10905888B2 (en) | 2018-03-22 | 2021-02-02 | Greatbatch Ltd. | Electrical connection for an AIMD EMI filter utilizing an anisotropic conductive layer |
| US10912945B2 (en) | 2018-03-22 | 2021-02-09 | Greatbatch Ltd. | Hermetic terminal for an active implantable medical device having a feedthrough capacitor partially overhanging a ferrule for high effective capacitance area |
| US11712571B2 (en) | 2018-03-22 | 2023-08-01 | Greatbatch Ltd. | Electrical connection for a hermetic terminal for an active implantable medical device utilizing a ferrule pocket |
| US12064639B2 (en) | 2018-03-22 | 2024-08-20 | Greatbatch Ltd. | Electrical connection for an AIMD utilizing an anisotropic conductive layer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0544970B2 (ja) | 1993-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS61181925A (ja) | 温度センサ | |
| US8882670B2 (en) | Apparatus and method for measuring constituent concentrations within a biological tissue structure | |
| US3329148A (en) | Control of electrotherapeutic apparatus | |
| CN110799142A (zh) | 用于对韧带进行热治疗的设备和方法 | |
| Chaturvedi | Microwave, Radar & RF Engineering | |
| JPH02280735A (ja) | 核磁気共鳴断層撮影装置 | |
| US2444041A (en) | Wave meter | |
| JPS581301A (ja) | 導波管型誘電体フィルタ | |
| JPH09276245A (ja) | Ｍｒｉ用ｒｆコイル及びｍｒｉ装置 | |
| CN1860643B (zh) | 用于磁共振应用的电声电缆 | |
| JPS61181923A (ja) | 非接触型温度等の測定方法 | |
| JPS6126844B2 (ja) | ||
| Fan et al. | Wireless detection of signals from excitation of macula by light pulses | |
| JPH01244321A (ja) | 生体内温度計測法 | |
| JPS61181094A (ja) | 電磁波加熱に於ける被加熱体の温度測定方法 | |
| Spector | An investigation of periodic rod structures for Yagi aerials | |
| JPS6035030B2 (ja) | 誘電率の測定方法とその装置 | |
| Lea et al. | The generation of ultrasound using helical resonant cavities | |
| JPS6411897B2 (ja) | ||
| Wang | Coplanar waveguide short-gap resonator for medical applications | |
| SU1741033A1 (ru) | Способ изменени физических параметров объекта | |
| SU1246985A1 (ru) | Устройство дл контрол внешнего дыхани | |
| Belavskaya et al. | Ultrasonic and microwave irradiator for treatment of inner cavities | |
| RU1799605C (ru) | Электромагнитный аппарат | |
| JP2728096B2 (ja) | 温度監視方法及び装置 |