JPS61177978A - エタノ−ル精製装置 - Google Patents
エタノ−ル精製装置Info
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- JPS61177978A JPS61177978A JP60019548A JP1954885A JPS61177978A JP S61177978 A JPS61177978 A JP S61177978A JP 60019548 A JP60019548 A JP 60019548A JP 1954885 A JP1954885 A JP 1954885A JP S61177978 A JPS61177978 A JP S61177978A
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- ethanol
- heat
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はエタノール精製装置に関する。
発酵もろみや粗留アルコールから種々の有機物や無機物
の固形分を除去し、更に水、７−ゼル油、アルデヒド類
、メタノール、その他の微量不純物を分離して精製エタ
ノールを得るにエタノール精製装置が使用される。そし
て、かかるエタノール精製装置の代表例として、醪塔、
濃縮塔、第−及び第二抽出塔、精留塔、精製塔、不純物
処理塔等、多数の蒸留−から構成°され次アロスパス方
式やスーパーアロスパス方式のものがあることはよく知
られている（醗酵協会発刊の「アルコールハンドブック
」、朝倉書店発刊の「蒸留工学ハンドプラグ」等）０ ところで、上記エタノール精製装置は、例えば９６Ｖ％
の精製エタノールＩＭを得るに、廃糖蜜の発酵醪からで
は約４．５〜５６０トンの水蒸気を要し、また粗留アル
コールからでは約２．０〜４．０トンの水蒸気を要する
という、エネルギー多消費型の装置である。そこで古く
から、該装置に組み込まれている各蒸留塔の段数増加や
還流比低減等の一般的対策によってその省エネルギー化
が図られてきた。
の固形分を除去し、更に水、７−ゼル油、アルデヒド類
、メタノール、その他の微量不純物を分離して精製エタ
ノールを得るにエタノール精製装置が使用される。そし
て、かかるエタノール精製装置の代表例として、醪塔、
濃縮塔、第−及び第二抽出塔、精留塔、精製塔、不純物
処理塔等、多数の蒸留−から構成°され次アロスパス方
式やスーパーアロスパス方式のものがあることはよく知
られている（醗酵協会発刊の「アルコールハンドブック
」、朝倉書店発刊の「蒸留工学ハンドプラグ」等）０ ところで、上記エタノール精製装置は、例えば９６Ｖ％
の精製エタノールＩＭを得るに、廃糖蜜の発酵醪からで
は約４．５〜５６０トンの水蒸気を要し、また粗留アル
コールからでは約２．０〜４．０トンの水蒸気を要する
という、エネルギー多消費型の装置である。そこで古く
から、該装置に組み込まれている各蒸留塔の段数増加や
還流比低減等の一般的対策によってその省エネルギー化
が図られてきた。
しかし表から実情は、そのような一般的対策はほぼ完了
しておシ、当業界では、一段と省エネルギー化を図り得
る抜本的対策を施したエタノール精製装置の出現が強く
要請されているのである。
しておシ、当業界では、一段と省エネルギー化を図り得
る抜本的対策を施したエタノール精製装置の出現が強く
要請されているのである。
本発明は、上記要請に応えるエタノール精製装置に関す
るものである。
るものである。
〈従来の技術、その問題点〉
従来、エタノール精製装置には、前述の如き一般的対策
の他に、次のような種々の省エネルギー化対策が提案さ
れているが、それぞれに問題点がある。
の他に、次のような種々の省エネルギー化対策が提案さ
れているが、それぞれに問題点がある。
先ず、二重又は多重効用方式がある（実公昭５７−２０
０２）。これは高圧側の蒸留塔塔頂エタノール含有蒸気
を低圧側の蒸留塔の加熱源として利用する方式である。
０２）。これは高圧側の蒸留塔塔頂エタノール含有蒸気
を低圧側の蒸留塔の加熱源として利用する方式である。
しかしこの方式には、加圧操作の蒸留塔においてエタノ
ール／水の気液平衡が変わり、その共沸点が移動して留
出液中のエタノール濃度が薄くなり、７−ゼル油等の分
離も悪くなる問題点がある。ま几低圧操作の蒸留塔にお
いては圧損や低温の冷却水確保等も含めて、塔径や塔高
を大きくする等、相応する蒸留設備それ自体を新たに設
けなければならない問題点がある。
ール／水の気液平衡が変わり、その共沸点が移動して留
出液中のエタノール濃度が薄くなり、７−ゼル油等の分
離も悪くなる問題点がある。ま几低圧操作の蒸留塔にお
いては圧損や低温の冷却水確保等も含めて、塔径や塔高
を大きくする等、相応する蒸留設備それ自体を新たに設
けなければならない問題点がある。
次Ｋ、ＭＶＲ（メカニカル ペーパー リコンプレッシ
タン）方式がある（特公昭５４−３５８７７）。これに
は例えば、蒸留塔塔頂エタノール含有蒸気を直接圧縮機
で加圧昇温し、これを蒸留塔塔底液と間接的に熱交換さ
せる方式がある。しかしこの方式には、塔頂と塔底とに
おける双方の温度差が約１５℃以上であると二段圧縮が
必要になってその分だけ非経済的であり、エタノール含
有蒸気の軸封部からの漏洩や逆に汚染等の問題点がある
０ 更に、圧縮式ヒートポンプ方式がある。しかしこの方式
には、媒体にフロンの如き有機溶媒を加圧状態で使用す
るため、安全上の危惧を避けられない問題点がある。
タン）方式がある（特公昭５４−３５８７７）。これに
は例えば、蒸留塔塔頂エタノール含有蒸気を直接圧縮機
で加圧昇温し、これを蒸留塔塔底液と間接的に熱交換さ
せる方式がある。しかしこの方式には、塔頂と塔底とに
おける双方の温度差が約１５℃以上であると二段圧縮が
必要になってその分だけ非経済的であり、エタノール含
有蒸気の軸封部からの漏洩や逆に汚染等の問題点がある
０ 更に、圧縮式ヒートポンプ方式がある。しかしこの方式
には、媒体にフロンの如き有機溶媒を加圧状態で使用す
るため、安全上の危惧を避けられない問題点がある。
以上の他に、蒸気発生吸収ヒートポンプ方式がある（雑
誌「化学装置」、１９８４年８月号）。
誌「化学装置」、１９８４年８月号）。
この方式では第１種が使用される。しかし、従来のこの
方式は、各蒸留塔の塔頂において該塔頂より排出される
エタノール含有蒸気から直ちに蒸気発生吸収ヒートポン
プで熱回収する方式であるため、蒸気発生吸収ヒートポ
ンプそれ自体は相応に優れた性能を有するも、それぞれ
の蒸気発生吸収ヒートポンプにおける冷却水の確保、蒸
発器と再生器との間の熱バランス対策、媒体である臭化
リチウムによる腐蝕やそれによる汚染等、種々の問題点
がある。
方式は、各蒸留塔の塔頂において該塔頂より排出される
エタノール含有蒸気から直ちに蒸気発生吸収ヒートポン
プで熱回収する方式であるため、蒸気発生吸収ヒートポ
ンプそれ自体は相応に優れた性能を有するも、それぞれ
の蒸気発生吸収ヒートポンプにおける冷却水の確保、蒸
発器と再生器との間の熱バランス対策、媒体である臭化
リチウムによる腐蝕やそれによる汚染等、種々の問題点
がある。
そして特に、以上例示した従来の方式はいずれも、１本
の蒸留塔に１系統のシステムで対応するのが原則である
ため、エタノール精製装置の如き多数の蒸留塔それぞれ
に該システムを施すことには、経済的な不利や装置全体
の著るしい複雑化の点で、限界がある。
の蒸留塔に１系統のシステムで対応するのが原則である
ため、エタノール精製装置の如き多数の蒸留塔それぞれ
に該システムを施すことには、経済的な不利や装置全体
の著るしい複雑化の点で、限界がある。
〈発明が解決しようとする問題点、その解決手段〉
本発明は、叙上の如き従来方式の問題点を解決し、前述
の要請に応えるすなわち一段と省エネルギー化を図り得
るエタノール精製装置を提供するものである。
の要請に応えるすなわち一段と省エネルギー化を図り得
るエタノール精製装置を提供するものである。
しかして本発明は、前述の蒸気発生吸収ヒートポンプを
好適活用する装置に係り、アロスパス方式やスーパーア
ロスパス方式等のエタノール精製装置において、濃縮塔
、精留塔及び精製塔等から選ばれる２本以上の塔を対象
とし、それぞれの塔頂より排出されるエタノール含有蒸
気を各塔頂で減圧下の水と間接的に熱交換し、発生した
減圧水蒸気から蒸気発生吸収ヒートポンプ（第■種）で
熱回収したものを精製装置の熱源に利用するようにして
成るエタノール精製装置に係る。
好適活用する装置に係り、アロスパス方式やスーパーア
ロスパス方式等のエタノール精製装置において、濃縮塔
、精留塔及び精製塔等から選ばれる２本以上の塔を対象
とし、それぞれの塔頂より排出されるエタノール含有蒸
気を各塔頂で減圧下の水と間接的に熱交換し、発生した
減圧水蒸気から蒸気発生吸収ヒートポンプ（第■種）で
熱回収したものを精製装置の熱源に利用するようにして
成るエタノール精製装置に係る。
以下、図面に基づいて、従来の代表例であるス、＜−ア
ロスパス方式と比較しつつ、本発明の構成を更に詳細に
説明する。
ロスパス方式と比較しつつ、本発明の構成を更に詳細に
説明する。
第１図は従来のスーパーアロスパス方式によるエタノー
ル精製装置を例示する全体図である。醪塔Ａ１初留塔Ａ
１ ％濃縮塔Ａ２、温水浴Ｆ１第一抽出塔Ｄ１第二抽出
塔Ｄｔ、精留塔Ｂ１脱酒精塔Ｂｌ、精製塔Ｃ１不純物処
理塔Ｇが周知の通゛シに連結されていて、例えば初留塔
Ａｌへ供給された原料である発酵醪が上記のような各蒸
留塔を順次経由して次第に精製され、最終的に精製塔Ｃ
から精製エタノールを回収する構成となっている。図面
の場合、醪塔Ａ１温水塔Ｆ１第一抽出塔Ｄ１第二抽出塔
Ｄ１、脱酒精塔Ｂｌ及び不純物処理塔Ｇのそれぞれ塔底
から加熱源である水蒸気が供給されている（図中、５ｌ
−８ｓ ）。そして、濃縮塔Ａ２、第二抽出塔Ｄｔ、精
留塔Ｂ１精製塔Ｃ及び不純物処理塔Ｇのそれぞれ塔頂に
は凝縮器１１〜１５が取付けられておシ、これらの各塔
頂から排出されるエタノール含有蒸気を冷却水と間接的
に熱交換して適宜凝縮している０ 従来のスーパーアロスパス方式によると上記各塔頂から
排出されるエタノール含有蒸気の保有熱が充分に活用さ
れておらず、またこれを活用せんとする従来提案の方式
にはそれぞれに問題点があること、前述した通りである
。具体的には例えば、従来の蒸気発生吸収ヒートポンプ
方式で濃縮塔Ａ２精留塔Ｂ１精製塔Ｃ及び不純物処理塔
Ｇの四つの蒸留塔塔頂から排出されるエタノール含有蒸
気の保有熱を熱回収する場合、各塔頂にそれぞれ蒸気発
生吸収ヒートポンプを取シ付け、これらをその性質上各
々適応する独立条件で運転し、しかもそれぞれに多量の
冷却水を確保しつつ、加えて媒体である臭化リチウムに
よる腐蝕やそれによるエタノールの汚染といった危惧が
避けられないのである０ 本発明は、蒸気発生吸収ヒートポンプを好適活用するこ
とにより、従来の問題点を解決しつつ、上述の保有熱を
各蒸留塔の加熱源として（第１図の場合にはＳｘ＝Ｓｇ
として）有効利用するものである。
ル精製装置を例示する全体図である。醪塔Ａ１初留塔Ａ
１ ％濃縮塔Ａ２、温水浴Ｆ１第一抽出塔Ｄ１第二抽出
塔Ｄｔ、精留塔Ｂ１脱酒精塔Ｂｌ、精製塔Ｃ１不純物処
理塔Ｇが周知の通゛シに連結されていて、例えば初留塔
Ａｌへ供給された原料である発酵醪が上記のような各蒸
留塔を順次経由して次第に精製され、最終的に精製塔Ｃ
から精製エタノールを回収する構成となっている。図面
の場合、醪塔Ａ１温水塔Ｆ１第一抽出塔Ｄ１第二抽出塔
Ｄ１、脱酒精塔Ｂｌ及び不純物処理塔Ｇのそれぞれ塔底
から加熱源である水蒸気が供給されている（図中、５ｌ
−８ｓ ）。そして、濃縮塔Ａ２、第二抽出塔Ｄｔ、精
留塔Ｂ１精製塔Ｃ及び不純物処理塔Ｇのそれぞれ塔頂に
は凝縮器１１〜１５が取付けられておシ、これらの各塔
頂から排出されるエタノール含有蒸気を冷却水と間接的
に熱交換して適宜凝縮している０ 従来のスーパーアロスパス方式によると上記各塔頂から
排出されるエタノール含有蒸気の保有熱が充分に活用さ
れておらず、またこれを活用せんとする従来提案の方式
にはそれぞれに問題点があること、前述した通りである
。具体的には例えば、従来の蒸気発生吸収ヒートポンプ
方式で濃縮塔Ａ２精留塔Ｂ１精製塔Ｃ及び不純物処理塔
Ｇの四つの蒸留塔塔頂から排出されるエタノール含有蒸
気の保有熱を熱回収する場合、各塔頂にそれぞれ蒸気発
生吸収ヒートポンプを取シ付け、これらをその性質上各
々適応する独立条件で運転し、しかもそれぞれに多量の
冷却水を確保しつつ、加えて媒体である臭化リチウムに
よる腐蝕やそれによるエタノールの汚染といった危惧が
避けられないのである０ 本発明は、蒸気発生吸収ヒートポンプを好適活用するこ
とにより、従来の問題点を解決しつつ、上述の保有熱を
各蒸留塔の加熱源として（第１図の場合にはＳｘ＝Ｓｇ
として）有効利用するものである。
第２図〜第３図（両図を併せる）は本発明の一実施例を
示す全体図で゛ある。醪塔Ｘ１初留塔Ａ１％濃縮塔Ａ’
２、温水塔Ｆ′、第一抽出塔Ｄ′、第二抽出塔Ｄ′ｌ、
精留搭Ｂ′、脱酒精塔Ｂ′１１精製塔Ｃ１不純物処理塔
Ｇ′の相互配置それ自体は第１図の場合と同じであるが
、本実施例の場合、エタノール精製装置の通常操作時に
おいて、濃縮塔Ｘ２、精留塔Ｂ′、精製塔Ｃ′及び不純
物処理塔ｄのそれぞれ塔頂から排出されるエタノール含
有蒸気の温度が７５〜７９℃程度というほぼ同じ一定の
範囲内であることに着目し、それらの保有熱を一系統の
蒸気発生吸収と一トポンプ（第１種、）で一括して回収
する構成となっている。
示す全体図で゛ある。醪塔Ｘ１初留塔Ａ１％濃縮塔Ａ’
２、温水塔Ｆ′、第一抽出塔Ｄ′、第二抽出塔Ｄ′ｌ、
精留搭Ｂ′、脱酒精塔Ｂ′１１精製塔Ｃ１不純物処理塔
Ｇ′の相互配置それ自体は第１図の場合と同じであるが
、本実施例の場合、エタノール精製装置の通常操作時に
おいて、濃縮塔Ｘ２、精留塔Ｂ′、精製塔Ｃ′及び不純
物処理塔ｄのそれぞれ塔頂から排出されるエタノール含
有蒸気の温度が７５〜７９℃程度というほぼ同じ一定の
範囲内であることに着目し、それらの保有熱を一系統の
蒸気発生吸収と一トポンプ（第１種、）で一括して回収
する構成となっている。
すなわち、濃縮塔Ａ２、精留塔Ｂ′、精製塔Ｃ′及び不
純物処理塔Ｇ′のそれぞれ塔頂には、冷却側が耐減圧構
造にされた凝縮器２１〜２４が取付けられており、該冷
却側の出口配管３１は合同して耐減圧構造の気液分離タ
ンク４１へ接続されている。
純物処理塔Ｇ′のそれぞれ塔頂には、冷却側が耐減圧構
造にされた凝縮器２１〜２４が取付けられており、該冷
却側の出口配管３１は合同して耐減圧構造の気液分離タ
ンク４１へ接続されている。
この気液分離タンク４１の上部からは減圧水蒸気用配管
３２が蒸気発生吸収ヒートポンプ５１の蒸発器５１ａ及
び再生器５１ｂへと接続されていて、これらの出口配管
３３は水供給タンク４２へ接続されており、この水供給
タンク４２の上部には真空ポンプ６１が連結されている
。また、前記蒸気発生吸収ヒートポンプ５１の凝縮器５
１ｃには冷却水が通水されていて、吸収器５１ｄにはポ
ンプ６２を介し補給水が通水されており、吸収器５１ｄ
の出口配管３４は別の気液分離タンク４３へ接続されて
いる。この気液分離タンク４３の下部からは分離水用配
管３５がポンプ６２へと接続され、上部からは水蒸気用
配管３６が図示しないスチームインジェクターを介しボ
イラー用配管３７と合同して水蒸気供給タンク４４へと
接続されており、この水蒸気供給タンク４４から水蒸気
が前述した各蒸留塔の加熱源（図中、Ｓ′ｌ” Ｓ’ａ
）として利用される構成である。一方、前記水供給タ
ンク４２には、気液分離タンク４１からの分離水用配管
３７が接続され、補給水も注水されるようになっており
、その下部からポンプ６３を介し合同の入口配管３８が
延設されていて、この入ロ配、管３８は前記凝縮器２１
〜２４へと分配されている。
３２が蒸気発生吸収ヒートポンプ５１の蒸発器５１ａ及
び再生器５１ｂへと接続されていて、これらの出口配管
３３は水供給タンク４２へ接続されており、この水供給
タンク４２の上部には真空ポンプ６１が連結されている
。また、前記蒸気発生吸収ヒートポンプ５１の凝縮器５
１ｃには冷却水が通水されていて、吸収器５１ｄにはポ
ンプ６２を介し補給水が通水されており、吸収器５１ｄ
の出口配管３４は別の気液分離タンク４３へ接続されて
いる。この気液分離タンク４３の下部からは分離水用配
管３５がポンプ６２へと接続され、上部からは水蒸気用
配管３６が図示しないスチームインジェクターを介しボ
イラー用配管３７と合同して水蒸気供給タンク４４へと
接続されており、この水蒸気供給タンク４４から水蒸気
が前述した各蒸留塔の加熱源（図中、Ｓ′ｌ” Ｓ’ａ
）として利用される構成である。一方、前記水供給タ
ンク４２には、気液分離タンク４１からの分離水用配管
３７が接続され、補給水も注水されるようになっており
、その下部からポンプ６３を介し合同の入口配管３８が
延設されていて、この入ロ配、管３８は前記凝縮器２１
〜２４へと分配されている。
本発明において使用される蒸気発生吸収ヒートポンプ５
１は既に市販されているものでもよく（例えば、三洋電
機特機社製）、また図示を省略したが、第二抽出塔Ｄ−
の塔頂から排出されるやや低温（通常操作時において約
６７℃）のエタノール含有蒸気に対しても、例えば小屋
のターボ圧縮機を付設介在させることによって同様に熱
回収し、また醪塔Ａ′や脱酒精塔Ｂ′ｌの塔底からの排
水と熱交換して予熱した温水を水供給タンク４２へ補給
すれば、本発明は一層有効となり、かくして充分な熱回
収利用ができるようになる。
１は既に市販されているものでもよく（例えば、三洋電
機特機社製）、また図示を省略したが、第二抽出塔Ｄ−
の塔頂から排出されるやや低温（通常操作時において約
６７℃）のエタノール含有蒸気に対しても、例えば小屋
のターボ圧縮機を付設介在させることによって同様に熱
回収し、また醪塔Ａ′や脱酒精塔Ｂ′ｌの塔底からの排
水と熱交換して予熱した温水を水供給タンク４２へ補給
すれば、本発明は一層有効となり、かくして充分な熱回
収利用ができるようになる。
く作用〉
次に本発明の作用を第２図〜第３図に示した実施例に基
づいて説明する。
づいて説明する。
エタノール精製装置の始動時、従来と同様にボイラーを
稼動してその水蒸気により各蒸留塔を加熱し、各蒸留塔
の塔頂からエタノール含有蒸気が発生するようになった
段階で蒸気発生吸収ヒートポンプ５１や真空ポンプ６１
等を作動させる。
稼動してその水蒸気により各蒸留塔を加熱し、各蒸留塔
の塔頂からエタノール含有蒸気が発生するようになった
段階で蒸気発生吸収ヒートポンプ５１や真空ポンプ６１
等を作動させる。
そして通常時、真空ポンプ６１によって気液分離タンク
４１内を約２００°Ｔｏｒｒの減圧下に維持すると、こ
の減圧下において水の沸点は約６９℃となり、一方各蒸
留塔の塔頂から排出されるエタノール含有蒸気は７５〜
７９°Ｃであるから、真空ポンプ６１の吸引によって水
供給タンク４２の下部から各凝縮器２１〜２４へ導かれ
た水はそれぞれのエタノール含有蒸気と間接的に熱交換
して該エタノール含有蒸気を凝縮させつつ自体は減圧水
蒸気になる。この減圧水蒸気は気液分離タンク４１へ吸
引され、ここで同伴することのある未蒸発水と分離され
て、その上部から同様に吸引されて蒸気発生吸収ヒート
ポンプ５１へ至る。この蒸気発生吸収ヒートポンプ５１
で減圧水蒸気の保有熱の約半量が回収され、昇温された
水蒸気（１００°Ｃ程度）に変換されて、この昇温され
た水蒸気が気液分離タンク４３及び水蒸気供給タンク４
４を介して各蒸留塔へと分配されるのである。し次がっ
てこの分配分だけ、ボイラーによる水蒸気の供給を削減
できる（削減量は水蒸気換算で約４５〜５０チ）。そし
てこの場合、水蒸気供給タンク４４を蓄熱タンク兼用と
すれば、始動時に便宜を供しつつボイラー自体をも著る
しく小型化できる。
４１内を約２００°Ｔｏｒｒの減圧下に維持すると、こ
の減圧下において水の沸点は約６９℃となり、一方各蒸
留塔の塔頂から排出されるエタノール含有蒸気は７５〜
７９°Ｃであるから、真空ポンプ６１の吸引によって水
供給タンク４２の下部から各凝縮器２１〜２４へ導かれ
た水はそれぞれのエタノール含有蒸気と間接的に熱交換
して該エタノール含有蒸気を凝縮させつつ自体は減圧水
蒸気になる。この減圧水蒸気は気液分離タンク４１へ吸
引され、ここで同伴することのある未蒸発水と分離され
て、その上部から同様に吸引されて蒸気発生吸収ヒート
ポンプ５１へ至る。この蒸気発生吸収ヒートポンプ５１
で減圧水蒸気の保有熱の約半量が回収され、昇温された
水蒸気（１００°Ｃ程度）に変換されて、この昇温され
た水蒸気が気液分離タンク４３及び水蒸気供給タンク４
４を介して各蒸留塔へと分配されるのである。し次がっ
てこの分配分だけ、ボイラーによる水蒸気の供給を削減
できる（削減量は水蒸気換算で約４５〜５０チ）。そし
てこの場合、水蒸気供給タンク４４を蓄熱タンク兼用と
すれば、始動時に便宜を供しつつボイラー自体をも著る
しく小型化できる。
尚、水供給タンク４２へは、気液分離タンク４１で分離
された水、蒸気発生吸収ヒートポンプ５１を経由して減
圧水蒸気から凝縮した水及び補給水が注水されるが、こ
れらの水は適宜、ポンプ６３を介して凝縮器２１〜２４
へと分配されることはいうまでもない。
された水、蒸気発生吸収ヒートポンプ５１を経由して減
圧水蒸気から凝縮した水及び補給水が注水されるが、こ
れらの水は適宜、ポンプ６３を介して凝縮器２１〜２４
へと分配されることはいうまでもない。
〈発明の効果〉
以上説明した通シであるから、本発明には要約すると次
の如き顕著な効果がある。
の如き顕著な効果がある。
１）一段と省エネルギー化を図ることができ、その分だ
けボイラーを稼動させる場合の公害対策が軽減でき、ま
た小型ボイラーを使用できる。
けボイラーを稼動させる場合の公害対策が軽減でき、ま
た小型ボイラーを使用できる。
２）作動媒体が水であるため、腐蝕、漏洩、汚染等の問
題が全くない。
題が全くない。
３）蒸留塔を加圧又は減圧操作するわけではないので既
存設備が利用できる。
存設備が利用できる。
４）２本以上の蒸留塔に一系統で対処し得るため、装置
全体をむやみに複雑化することがなく、また経済的であ
る。
全体をむやみに複雑化することがなく、また経済的であ
る。
第１図は従来のスーパーアロスパス方式によるエタノー
ル精製装置を例示する全体図、第２図〜第３図は本発明
の一実施例を示す全体図である。 １１〜１５ 、２１〜２４・・・凝縮器、４１ 、４３
・・・気液分離タンク、 ４２・・・水供給タンク、４４・・・水蒸気供給タンク
、５１・・・蒸気発生吸収ヒートポンプ、６１・・・真
空ポンプ、６２．６３・・・ポンプ、Ａ、Ａ・・・醪塔
、Ａｌ ｔ Ａｓ・・・初留塔、Ａ２ ｍ Ａ’２・・
・濃縮塔、Ｆ 、 Ｆ’・・・温水塔、Ｄ、Ｄ’・・・
第一抽出塔、Ｄｌ、Ｄ−・・・第二抽出塔、Ｂ 、 Ｂ
’・・・精留塔、ｃ 、 ｃ’・・・精製塔、ａ、ａ：
・・・不純物処理塔、
ル精製装置を例示する全体図、第２図〜第３図は本発明
の一実施例を示す全体図である。 １１〜１５ 、２１〜２４・・・凝縮器、４１ 、４３
・・・気液分離タンク、 ４２・・・水供給タンク、４４・・・水蒸気供給タンク
、５１・・・蒸気発生吸収ヒートポンプ、６１・・・真
空ポンプ、６２．６３・・・ポンプ、Ａ、Ａ・・・醪塔
、Ａｌ ｔ Ａｓ・・・初留塔、Ａ２ ｍ Ａ’２・・
・濃縮塔、Ｆ 、 Ｆ’・・・温水塔、Ｄ、Ｄ’・・・
第一抽出塔、Ｄｌ、Ｄ−・・・第二抽出塔、Ｂ 、 Ｂ
’・・・精留塔、ｃ 、 ｃ’・・・精製塔、ａ、ａ：
・・・不純物処理塔、
Claims (1)
- １ アロスパス方式やスーパーアロスパス方式等のエタ
ノール精製装置において、濃縮塔、精留塔及び精製塔等
から選ばれる２本以上の塔を対象とし、それぞれの塔頂
より排出されるエタノール含有蒸気を各塔頂で減圧下の
水と間接的に熱交換し、発生した減圧水蒸気から蒸気発
生吸収ヒートポンプ（第II種）で熱回収したものを精製
装置の熱源に利用するようにして成るエタノール精製装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60019548A JPS61177978A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | エタノ−ル精製装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60019548A JPS61177978A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | エタノ−ル精製装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61177978A true JPS61177978A (ja) | 1986-08-09 |
| JPH0474996B2 JPH0474996B2 (ja) | 1992-11-27 |
Family
ID=12002365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60019548A Granted JPS61177978A (ja) | 1985-02-04 | 1985-02-04 | エタノ−ル精製装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61177978A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102504044A (zh) * | 2011-09-26 | 2012-06-20 | 三门峡富元果胶工业有限公司 | 一种果胶生产过程中乙醇的回收方法及其装置 |
| CN104016833A (zh) * | 2014-06-10 | 2014-09-03 | 中石化上海工程有限公司 | 三塔热集成精馏乙醇的工艺方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5998025A (ja) * | 1982-11-29 | 1984-06-06 | Res Assoc Petroleum Alternat Dev<Rapad> | 無水エタノ−ルの製造方法および装置 |
-
1985
- 1985-02-04 JP JP60019548A patent/JPS61177978A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5998025A (ja) * | 1982-11-29 | 1984-06-06 | Res Assoc Petroleum Alternat Dev<Rapad> | 無水エタノ−ルの製造方法および装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102504044A (zh) * | 2011-09-26 | 2012-06-20 | 三门峡富元果胶工业有限公司 | 一种果胶生产过程中乙醇的回收方法及其装置 |
| CN104016833A (zh) * | 2014-06-10 | 2014-09-03 | 中石化上海工程有限公司 | 三塔热集成精馏乙醇的工艺方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0474996B2 (ja) | 1992-11-27 |
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