JPS61164303A - 両円偏波アンテナ - Google Patents
両円偏波アンテナInfo
- Publication number
- JPS61164303A JPS61164303A JP632885A JP632885A JPS61164303A JP S61164303 A JPS61164303 A JP S61164303A JP 632885 A JP632885 A JP 632885A JP 632885 A JP632885 A JP 632885A JP S61164303 A JPS61164303 A JP S61164303A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- terminal
- circularly polarized
- polarized wave
- antenna
- lines
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/24—Combinations of antenna units polarised in different directions for transmitting or receiving circularly and elliptically polarised waves or waves linearly polarised in any direction
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は円偏波アンテナに関する。
従来円偏波アンテナを形成する場合には、パラボラアン
テナの１次放射器に円形導波管を用いた円偏波発生器を
付けたり、直交配置した２ケの直線偏波アンテナを９０
度位相差給電する方法が用偏波の偏波面に対して４５度
傾けて挿入し、この部分を１の方向に電界成分を持つ信
号波が通過する間にその分解ベクトル３と４の方向の偏
波で９０度の位相差ができるように誘電体の寸法と誘電
率しかし、これらの方式においては完全な円偏波を得る
ためには、上述の如く入射直線偏波面に対して正確に４
５度を保つとともに所望の周波数において９０度の位相
差ができるように該誘電体板の誘電率と形状を選んで製
作する必要があり、高い製作精度が要求されていた。
テナの１次放射器に円形導波管を用いた円偏波発生器を
付けたり、直交配置した２ケの直線偏波アンテナを９０
度位相差給電する方法が用偏波の偏波面に対して４５度
傾けて挿入し、この部分を１の方向に電界成分を持つ信
号波が通過する間にその分解ベクトル３と４の方向の偏
波で９０度の位相差ができるように誘電体の寸法と誘電
率しかし、これらの方式においては完全な円偏波を得る
ためには、上述の如く入射直線偏波面に対して正確に４
５度を保つとともに所望の周波数において９０度の位相
差ができるように該誘電体板の誘電率と形状を選んで製
作する必要があり、高い製作精度が要求されていた。
また、第４図のように互いに直交して配設した２基の直
線偏波アンテナ２０１および２０２を９０度の位相差で
等振幅に励振すると、円偏波が発生する。
線偏波アンテナ２０１および２０２を９０度の位相差で
等振幅に励振すると、円偏波が発生する。
２分配器２０３の出力端子から、それぞれの直線偏波ア
ンテナ２０１および２０２までの位相を、θ１゜θ２
とし、θｌ＝θ２ ＋ ９００に選ぶと、紙面から向が
って左旋円偏波が励振され、θ２＝θ１＋ ９００に選
ぶと逆に右旋円偏波が励振される。しかし、このような
方法においても２分配器２０８とアンテナ２０１および
２０２間の位相θ１．θ２を等しく選ぶ必要があり、同
軸ケーブル等で接続する場合捉はその長さとともに接続
用のコネクタ部の取付状態などによる位相変化にも影響
を受けるなどの欠点があった。
ンテナ２０１および２０２までの位相を、θ１゜θ２
とし、θｌ＝θ２ ＋ ９００に選ぶと、紙面から向が
って左旋円偏波が励振され、θ２＝θ１＋ ９００に選
ぶと逆に右旋円偏波が励振される。しかし、このような
方法においても２分配器２０８とアンテナ２０１および
２０２間の位相θ１．θ２を等しく選ぶ必要があり、同
軸ケーブル等で接続する場合捉はその長さとともに接続
用のコネクタ部の取付状態などによる位相変化にも影響
を受けるなどの欠点があった。
本発明は、上述のような従来方法を改善し、容易に円偏
波アンテナを構成できるようにしたものである。
波アンテナを構成できるようにしたものである。
以下、実施例を用いて説明する。
第１図は９０度位相差を生じろハイブリッド回路の１例
である４分の１波長分岐線路形結合線路である。線路３
０１，３０２，３０３，３０４はいずれも４分の１波長
であり、特性インピーダンスについては線路３０１，３
０２では人出方の線路と等しくＺ。になっており、線路
３０８ 、３０４ではＺｔ＝Ｚｏ／２に選ばれている。
である４分の１波長分岐線路形結合線路である。線路３
０１，３０２，３０３，３０４はいずれも４分の１波長
であり、特性インピーダンスについては線路３０１，３
０２では人出方の線路と等しくＺ。になっており、線路
３０８ 、３０４ではＺｔ＝Ｚｏ／２に選ばれている。
この上うにして構成した結合線路では端子１から人力さ
れた信号は端子２および端子４に等振幅に２分配され、
端子３には出力されない。しかも端子４への出力信号は
端子２への出力信号に比与べ９０度の位相遅れを生じる
。全く同・様に端子３からの入力信号も端子２および端
子４にで等振幅９０度位相差で出力される。
れた信号は端子２および端子４に等振幅に２分配され、
端子３には出力されない。しかも端子４への出力信号は
端子２への出力信号に比与べ９０度の位相遅れを生じる
。全く同・様に端子３からの入力信号も端子２および端
子４にで等振幅９０度位相差で出力される。
第２図は実施例の１つであり、特性の等しい２基の直線
篩波アンテナ４０１および４０２を偏波面を直交して配
置し、これらの給電端をそれぞれ前記結合線路からなる
ハイブリッド回路４０３の端子３および４に接続しに構
成である。いま、各アンテナ給電端ｌＩ−同相で給電し
たときの各アンテナより放射される信号の位相方向を第
２図に示した矢印の方向とする。また信号はアンテナよ
り紙面から上に向かって放射されるものとする。
篩波アンテナ４０１および４０２を偏波面を直交して配
置し、これらの給電端をそれぞれ前記結合線路からなる
ハイブリッド回路４０３の端子３および４に接続しに構
成である。いま、各アンテナ給電端ｌＩ−同相で給電し
たときの各アンテナより放射される信号の位相方向を第
２図に示した矢印の方向とする。また信号はアンテナよ
り紙面から上に向かって放射されるものとする。
いま、端子ｌから入力された信号を考えると、ハイブリ
ッド回路４０３の端子３には、２分配された信号ミ３！
が出力され端子４には端子３への出力信号と等振幅で位
相が９０度遅れた信号ａ＋１が出力される。
ッド回路４０３の端子３には、２分配された信号ミ３！
が出力され端子４には端子３への出力信号と等振幅で位
相が９０度遅れた信号ａ＋１が出力される。
いま、直線偏波アンテナ４０１および４０２の特性は等
しく、直交して配置されているから、アンテナ４０１に
より励振される電界ＥＹ は、ＥＹ＝Ａ−さ３１゜ア
ンテナ４０２により励振される電界融は、ＥＸ＝Ａ−輸
ｌとなる。さて、前述のように”４１＝ −ｊｅ３１で
あることから、ＥＸ＝−ｊＥｙの関係が成立し、Ｘ方向
成分は、ｙ方向成分に対して９０度位相が遅れることに
なる。したがって、ＥＸ、Ｅｙで形成される電界は紙面
上で時計方向に回転することになり、紙面から上に向か
って左旋円偏波を励振する円偏波アンテナを構成する。
しく、直交して配置されているから、アンテナ４０１に
より励振される電界ＥＹ は、ＥＹ＝Ａ−さ３１゜ア
ンテナ４０２により励振される電界融は、ＥＸ＝Ａ−輸
ｌとなる。さて、前述のように”４１＝ −ｊｅ３１で
あることから、ＥＸ＝−ｊＥｙの関係が成立し、Ｘ方向
成分は、ｙ方向成分に対して９０度位相が遅れることに
なる。したがって、ＥＸ、Ｅｙで形成される電界は紙面
上で時計方向に回転することになり、紙面から上に向か
って左旋円偏波を励振する円偏波アンテナを構成する。
一方、ハイブリッド回路の端子２から入力される信号は
端子４には２分配されて５４２が出方され、端子３には
輸２と等振幅で位相が９０度遅れな信号６３２ （＝
−ｊ〜２）が出力される。したがって Ｅ。
端子４には２分配されて５４２が出方され、端子３には
輸２と等振幅で位相が９０度遅れな信号６３２ （＝
−ｊ〜２）が出力される。したがって Ｅ。
＝Ａ−Ａ３２． Ｅ）（＝Ａ−ｅ＋ｚとなって、ＥＹ＝
−ｊＥｘの関係が成立し、この場合はｙ方向成分がＸ方
向成分に対して９０度位相が遅れることになる。よって
端子２からの人力信号は紙面から上に向かって右旋円偏
を励振することになる。
−ｊＥｘの関係が成立し、この場合はｙ方向成分がＸ方
向成分に対して９０度位相が遅れることになる。よって
端子２からの人力信号は紙面から上に向かって右旋円偏
を励振することになる。
したがって第２図のように構成したアンテナは端子１か
ら入力した場合は左旋円偏波、端子２から入力した場合
は右旋円偏波を励振することができる両側波アンテナと
なる。
ら入力した場合は左旋円偏波、端子２から入力した場合
は右旋円偏波を励振することができる両側波アンテナと
なる。
さて、このようなアンテナを形成する場合には、直線偏
波アンテナ４０１および＋０２の特性を等しくし、ハイ
ブリッド回路４０３と、各アンテナ間を接続する位相を
等しくする必要がある。
波アンテナ４０１および＋０２の特性を等しくし、ハイ
ブリッド回路４０３と、各アンテナ間を接続する位相を
等しくする必要がある。
誘電体基板上にマイクロストリップパターンで前記直線
偏波アンテナおよびハイブリッド回路とそれらの接続線
路を形成すると、その製作はエツチング加工で容易に行
うことができ、また回路パターンで決まるアンテナ特性
は２つの直線偏波アンテナにおいて容易に等しくするこ
とができ、ハイブリッド回路や等位相接続線路も同時。
偏波アンテナおよびハイブリッド回路とそれらの接続線
路を形成すると、その製作はエツチング加工で容易に行
うことができ、また回路パターンで決まるアンテナ特性
は２つの直線偏波アンテナにおいて容易に等しくするこ
とができ、ハイブリッド回路や等位相接続線路も同時。
ζ形成することができて、アンテナハイブリッド回路間
の接続やコネクタの使用、それに伴う位相調整等も必要
としない。また、平面アンテナとなり小型化できるなど
の利点がある。
の接続やコネクタの使用、それに伴う位相調整等も必要
としない。また、平面アンテナとなり小型化できるなど
の利点がある。
以上、説明したように、本発明を用いることに。
より右旋および左旋の百円偏波を同時に励振できる両円
偏波アンテナを容易に実現することが可能である。また
マイクロストリヅプパターンで直線偏波アンテナ、ハイ
ブリッド回路を形成すれば小型で精度の良い同円偏波ア
ンテナの実現も可能で第１図は本発明に用いられる１／
４波長分布結合偏波アンテナを組合わせた円偏波アンテ
ナの説明図である。
偏波アンテナを容易に実現することが可能である。また
マイクロストリヅプパターンで直線偏波アンテナ、ハイ
ブリッド回路を形成すれば小型で精度の良い同円偏波ア
ンテナの実現も可能で第１図は本発明に用いられる１／
４波長分布結合偏波アンテナを組合わせた円偏波アンテ
ナの説明図である。
１０１ −〜−円形導波管
１０２ 。１．誘電体板
２０１ ２０２ −ｍ−直線偏波
２１１．２１２ ＋＋・接続線路
２０３ ・−２分配器
２０４−・給電端子
３０１．３０２，３０３，３０４−−−１／４波長線路
４０１４０２ −１−直線偏波アンテナ４０３ −
−−９０度位相差ハイブリッド回路２０１１謙泉々ら渡
７ンテガ 第４図
４０１４０２ −１−直線偏波アンテナ４０３ −
−−９０度位相差ハイブリッド回路２０１１謙泉々ら渡
７ンテガ 第４図
Claims (2)
- （１）９０度位相差を生じるハイブリッド回路と、該ハ
イブリッド回路の一方の端子にそれぞれ接続され、かつ
互いに偏波面を直交して配置された２基の直線偏波アン
テナとから構成されたことを特徴とする２端子給電の両
円偏波アンテナ。 - （２）直線偏波アンテナ及びハイブリッド回路を誘電体
基板上にマイクロストリップパターンとして形成したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の両円偏
波アンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP632885A JPS61164303A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 両円偏波アンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP632885A JPS61164303A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 両円偏波アンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61164303A true JPS61164303A (ja) | 1986-07-25 |
Family
ID=11635296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP632885A Pending JPS61164303A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 両円偏波アンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61164303A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1988001062A1 (en) * | 1986-08-08 | 1988-02-11 | Hughes Aircraft Company | Radar transceiver employing circularly polarized waveforms |
| JPH0232605A (ja) * | 1988-07-21 | 1990-02-02 | Sharp Corp | アレイアンテナ |
| JPH02503380A (ja) * | 1988-02-24 | 1990-10-11 | ヒューズ・エアクラフト・カンパニー | 円偏波マイクロストリップアンテナアレイ |
| US5172128A (en) * | 1989-11-24 | 1992-12-15 | Thomson-Csf | Antenna with circular polarization, notably for antenna array |
-
1985
- 1985-01-16 JP JP632885A patent/JPS61164303A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1988001062A1 (en) * | 1986-08-08 | 1988-02-11 | Hughes Aircraft Company | Radar transceiver employing circularly polarized waveforms |
| JPH02503380A (ja) * | 1988-02-24 | 1990-10-11 | ヒューズ・エアクラフト・カンパニー | 円偏波マイクロストリップアンテナアレイ |
| JPH0232605A (ja) * | 1988-07-21 | 1990-02-02 | Sharp Corp | アレイアンテナ |
| US5172128A (en) * | 1989-11-24 | 1992-12-15 | Thomson-Csf | Antenna with circular polarization, notably for antenna array |
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