JPS61164125A - 地震感知器 - Google Patents
地震感知器Info
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- JPS61164125A JPS61164125A JP633385A JP633385A JPS61164125A JP S61164125 A JPS61164125 A JP S61164125A JP 633385 A JP633385 A JP 633385A JP 633385 A JP633385 A JP 633385A JP S61164125 A JPS61164125 A JP S61164125A
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- earthquake
- liquid
- wave
- waves
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H9/00—Measuring mechanical vibrations or ultrasonic, sonic or infrasonic waves by using radiation-sensitive means, e.g. optical means
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、地震等による振動を感知する地震感知器に関
するものである。
するものである。
まず、地震の周波数について説明する。
一般に地震波の主成分の周波数は１〜ｌ ＯＨｚにある
と言われているが、そのうち特に１〜５Ｈｚの成分が顕
著である。第２図に昭和５３年６月１２日１７時１４分
に発生した宮城基油地震について、−例として大船渡で
観測された地震波のパワーヌベクトルを示す。卓越振動
数は２〜３ Ｈｚ （２４，Ｈｚ）で、１〜５ Ｈｚの
パワーが大きい悩示していないが、フーリエスペクトル
もほぼ同様な形状で１〜５Ｈｚ成分が多い）。
と言われているが、そのうち特に１〜５Ｈｚの成分が顕
著である。第２図に昭和５３年６月１２日１７時１４分
に発生した宮城基油地震について、−例として大船渡で
観測された地震波のパワーヌベクトルを示す。卓越振動
数は２〜３ Ｈｚ （２４，Ｈｚ）で、１〜５ Ｈｚの
パワーが大きい悩示していないが、フーリエスペクトル
もほぼ同様な形状で１〜５Ｈｚ成分が多い）。
又、電車、ダンプカー、建築工事及び回転機械等種々の
原因による地盤及び建物の微小振動は地震波とは異なり
外乱振動となるが、この外乱振動は２０ Ｈ２以上のも
のが多いがｌ ＯＨｚ近傍のものも含まれるので誤動作
防止の点より日本エレベータ協会の耐震設計。施存指針
の技術基準においては、感知器の同波数特性として「普
通級は１〜５Ｈｚの範囲でフラット特性、精密級ではＯ
，１〜５ Ｈ２の範囲でフラット特性、５Ｈｚｆｉ：越
える範囲では感度は下降特性とすること」となっている
。
原因による地盤及び建物の微小振動は地震波とは異なり
外乱振動となるが、この外乱振動は２０ Ｈ２以上のも
のが多いがｌ ＯＨｚ近傍のものも含まれるので誤動作
防止の点より日本エレベータ協会の耐震設計。施存指針
の技術基準においては、感知器の同波数特性として「普
通級は１〜５Ｈｚの範囲でフラット特性、精密級ではＯ
，１〜５ Ｈ２の範囲でフラット特性、５Ｈｚｆｉ：越
える範囲では感度は下降特性とすること」となっている
。
上記のような地震の特性に対して、従来の地震感知器と
しては、電気式の動電型やヌトレーンゲージ型、圧電型
、或いは機械式の重錘落下型などが一般に用いられてい
る。
しては、電気式の動電型やヌトレーンゲージ型、圧電型
、或いは機械式の重錘落下型などが一般に用いられてい
る。
第３図に、動電型地震感知器の構造の一例（垂直方向感
知りを示す。この動電型地震感知器は、永久磁石４によ
り発生する磁束５の中を、おもり２に固定されたコイル
３が振動により上下に動くと、コイ／Ｉ／３の両端に電
圧が発生し、この電圧の大きさがコイ／１／３の移動速
度に比例することを利用して地震を感知するものである
。なお、１はおもり２を支持するばね系であり、６は磁
路を形成するヨークである。このばね系１の固有振動数
は、普通４Ｈｚ程度にとられているが、この方式で周波
数特性を前述のように５Ｈｚ以上で下降特性とするのは
難しく （ばね系の問題）、通常１０Ｈｚ程度以上で下
降特性にしている。更に固有振動数は、ばね系ｌやおも
り２の精度に大きく影響を受けるので、実際には、最終
の工程で手加工によりおもりの重さ等を調整している。
知りを示す。この動電型地震感知器は、永久磁石４によ
り発生する磁束５の中を、おもり２に固定されたコイル
３が振動により上下に動くと、コイ／Ｉ／３の両端に電
圧が発生し、この電圧の大きさがコイ／１／３の移動速
度に比例することを利用して地震を感知するものである
。なお、１はおもり２を支持するばね系であり、６は磁
路を形成するヨークである。このばね系１の固有振動数
は、普通４Ｈｚ程度にとられているが、この方式で周波
数特性を前述のように５Ｈｚ以上で下降特性とするのは
難しく （ばね系の問題）、通常１０Ｈｚ程度以上で下
降特性にしている。更に固有振動数は、ばね系ｌやおも
り２の精度に大きく影響を受けるので、実際には、最終
の工程で手加工によりおもりの重さ等を調整している。
すなわち、この動電型地震感知器は精度や調整の手間の
点で問題を有している。
点で問題を有している。
また、ヌトレーンゲージ型地震感知器は、ストレーンゲ
ージ（歪ゲージ）をＸ、Ｙ方向に設置し、これらの電気
出力をベクトル合成して加速度を求めるものであるが、
歪ゲージ自身の周波数特性は数ＫＨｚにも及ぶので、電
気的フィルターで５Ｈｚ以上を減衰させるようにしてい
る。
ージ（歪ゲージ）をＸ、Ｙ方向に設置し、これらの電気
出力をベクトル合成して加速度を求めるものであるが、
歪ゲージ自身の周波数特性は数ＫＨｚにも及ぶので、電
気的フィルターで５Ｈｚ以上を減衰させるようにしてい
る。
従ってストレーンゲージ型の地震感知器はこのフィルタ
ーの特性に大きく左右され、更にベクトル合成を行なう
為に掛算器等を必要とするなど、多くの誤差要因を含ん
でおり信頼性の点で問題がある。なお、圧電型地震感知
器もベクトル合成方式を採用しており、同様の問題点を
含んでいる。
ーの特性に大きく左右され、更にベクトル合成を行なう
為に掛算器等を必要とするなど、多くの誤差要因を含ん
でおり信頼性の点で問題がある。なお、圧電型地震感知
器もベクトル合成方式を採用しており、同様の問題点を
含んでいる。
第４図は、重錘落下型地震感知器の構造の一例を示すも
のである。これは、静止状態では重錘（鉄等の磁性体）
１３が、ケー７１０に固定された永久磁石］］に吸引さ
れているが、ある一定以上の振動が発生するとこの重錘
１３が落下し、重錘１３にはめ込まれているレバー１２
が支店１５を中心に矢印方向に回転することにより、マ
イクロスイッチ１４のアクチュエータ１４を作動させて
地震を感知するものである。
のである。これは、静止状態では重錘（鉄等の磁性体）
１３が、ケー７１０に固定された永久磁石］］に吸引さ
れているが、ある一定以上の振動が発生するとこの重錘
１３が落下し、重錘１３にはめ込まれているレバー１２
が支店１５を中心に矢印方向に回転することにより、マ
イクロスイッチ１４のアクチュエータ１４を作動させて
地震を感知するものである。
この方式は簡単ではあるが、磁石の吸引力と重錘の重さ
の関係によって感知レベルが左右され、その調整が大変
であると同時に低い周波数（ｌＨｚ以下）では感知しに
くいという欠点があり、やはり精度や信頼性の点で問題
がある。
の関係によって感知レベルが左右され、その調整が大変
であると同時に低い周波数（ｌＨｚ以下）では感知しに
くいという欠点があり、やはり精度や信頼性の点で問題
がある。
このため、出願人は特願昭５９−８８９０２号にて新し
いタイプの地震感知器を提案した。
いタイプの地震感知器を提案した。
それは第５図及び第６図に示すように、円柱状の容器３
１に例えば水銀や油のような液体３２を入れ、この容器
３１の蓋には発光ダイオード等の光源３４とこの容器３
１内の光を受光する受光素子３５を備えて、地震波によ
り容器３１内の液体３２が揺動すると、この液体表面の
形状が変わることによって変化する容器３１内の輝度分
布を受光素子３５により電気信号に変換出力したものを
信号処理部２１がこの出力信号２０ａの大きさに応じて
震動レベルを識別する新しいタイプの地震感知器である
。
１に例えば水銀や油のような液体３２を入れ、この容器
３１の蓋には発光ダイオード等の光源３４とこの容器３
１内の光を受光する受光素子３５を備えて、地震波によ
り容器３１内の液体３２が揺動すると、この液体表面の
形状が変わることによって変化する容器３１内の輝度分
布を受光素子３５により電気信号に変換出力したものを
信号処理部２１がこの出力信号２０ａの大きさに応じて
震動レベルを識別する新しいタイプの地震感知器である
。
即ち、この地震感知器は感知部２０の受光素子６５から
出力された容器３１内の輝度分布に応じた信号２０ａを
交流増幅器２２により増幅し、コンパレータ２３，２５
等により複数のレベルの地震を感知するものであるが、
この感知特性に影響を及ぼす要素としては、液体の種類
や量１発受光素子臼体の特性、電源電圧変動。
出力された容器３１内の輝度分布に応じた信号２０ａを
交流増幅器２２により増幅し、コンパレータ２３，２５
等により複数のレベルの地震を感知するものであるが、
この感知特性に影響を及ぼす要素としては、液体の種類
や量１発受光素子臼体の特性、電源電圧変動。
周囲温度変化など種々雑多なものが考えられ、とりわけ
容器の形状が種類の違う垂直上下振動波（以下Ｐ波とい
う）及び水平振動波（以上Ｓ波という）の混在する地震
波の検出感度や精度に大きな影響力をもつことを、例え
ばエルセントロ地震波の記録データに基づく加振テスト
結果により把握した。
容器の形状が種類の違う垂直上下振動波（以下Ｐ波とい
う）及び水平振動波（以上Ｓ波という）の混在する地震
波の検出感度や精度に大きな影響力をもつことを、例え
ばエルセントロ地震波の記録データに基づく加振テスト
結果により把握した。
地震が発生すると、直下型地震の場合を除いて、通常は
まず初期微動が最初に到来し、略７秒〜６０秒（震源地
と観測地との距離によって変化するが、過去の地震デー
タより現実にエレベータ等に被害の生じる地震での時間
）経過してから本震が襲来する。
まず初期微動が最初に到来し、略７秒〜６０秒（震源地
と観測地との距離によって変化するが、過去の地震デー
タより現実にエレベータ等に被害の生じる地震での時間
）経過してから本震が襲来する。
この初期微動は通常加速度が１０ ｇａ１以下で、Ｐ波
とＳ波が混在するが、Ｐ波成分が多く、一方本震もＰ波
とＳ波が混在するが加速度が３０ｇａｌ−以」二でＳ波
成分が多い特徴があり、特に振動エネルギーの小さなＰ
波を主成分とする初期微動と同じく振動エネルギーの小
さなＳ波を主成分とする種々の外乱振動（雑振動）との
区別がつき難く、雑振動のＳ波による誤検出の恐れを少
なくすることがこの新しいタイプの地震感知器の実用上
の課題と考えられる。
とＳ波が混在するが、Ｐ波成分が多く、一方本震もＰ波
とＳ波が混在するが加速度が３０ｇａｌ−以」二でＳ波
成分が多い特徴があり、特に振動エネルギーの小さなＰ
波を主成分とする初期微動と同じく振動エネルギーの小
さなＳ波を主成分とする種々の外乱振動（雑振動）との
区別がつき難く、雑振動のＳ波による誤検出の恐れを少
なくすることがこの新しいタイプの地震感知器の実用上
の課題と考えられる。
又、この地震感知器の応用面を考えると、初期微動をい
かに早く正確に検出して警報等を発しその後の本震に備
えるかは重要な問題であり、Ｐ波とＳ波の混在する地震
波をいかにして１台の感知器により確実に検出すること
ができるかが製品開発面での問題でもあった。
かに早く正確に検出して警報等を発しその後の本震に備
えるかは重要な問題であり、Ｐ波とＳ波の混在する地震
波をいかにして１台の感知器により確実に検出すること
ができるかが製品開発面での問題でもあった。
本発明は上記の点に鑑みなされたもので、Ｐ波とＳ波の
混在する地震波を極めて正確に区別して検出しうる簡便
な地震感知器を提供することを目的とする。
混在する地震波を極めて正確に区別して検出しうる簡便
な地震感知器を提供することを目的とする。
第１図は本発明による感知部の一例を示す断面図である
。図中４０は本発明による容器で、この容器４０内の底
部４０ａは所定の傾斜角θ（頂角）を有する円錐形状に
構成されている。
。図中４０は本発明による容器で、この容器４０内の底
部４０ａは所定の傾斜角θ（頂角）を有する円錐形状に
構成されている。
４１は比重が大きく低粘度でかつ表面反射率の高い９例
えば水銀のような液体、４２は液体４１より比重が小さ
く温度による粘度変化の少ない高粘度でかつ表面反射率
の低い１例えば航空機の作動油のような液体で二重層液
体４３を構成している（二重層液体を用いる理由は常温
での周波数特性を理想的な特性にするためである）。
えば水銀のような液体、４２は液体４１より比重が小さ
く温度による粘度変化の少ない高粘度でかつ表面反射率
の低い１例えば航空機の作動油のような液体で二重層液
体４３を構成している（二重層液体を用いる理由は常温
での周波数特性を理想的な特性にするためである）。
４４はカバー４５に設けられた例えば発光ダイオード等
の光源４６に電圧を供給する電源、４７は光源４６から
の光を容器４０内に透過する材質で構成された保持板４
８に支持された光を受光する受光素子、カバー４５の内
面４５ａは表面反射率が高く光源４６の光がムダなく受
光素子４７に集まるように構成され、又光源真 ４６と受光素子４７は何れの方向に加振されて感知器の
出力レベルに差が生じることがないように、容器４０の
中心ＭＸ−Ｘ上に配置されて゛ いる。信号処理部につ
いては第５図と全く同一である。
の光源４６に電圧を供給する電源、４７は光源４６から
の光を容器４０内に透過する材質で構成された保持板４
８に支持された光を受光する受光素子、カバー４５の内
面４５ａは表面反射率が高く光源４６の光がムダなく受
光素子４７に集まるように構成され、又光源真 ４６と受光素子４７は何れの方向に加振されて感知器の
出力レベルに差が生じることがないように、容器４０の
中心ＭＸ−Ｘ上に配置されて゛ いる。信号処理部につ
いては第５図と全く同一である。
第１図において、容器４０が静止状態に置かれている場
合は、二重層液体４６も静止状態にあり、従って容器４
０内の輝度分布は一定で受揺動すると二重層を構成する
各々の液体４１゜表 ４２の離面の形状が変わり、光の反射や散乱の形態が変
化して容器４０内の輝度分布も変化し、それに対応して
受光素子４７の出力２０ａ の交流成分２２ａ（前置
増幅器２２を介した後の出力。以下感知部２０の交流出
力電圧という）は第７図（（ａ）は振動数が低い場合、
（ｂ）は振動数が高い場合を示す）に示すように変化す
る。そして振動の加速度と交流出力電圧２２ａ とは
略比例関係にある。
合は、二重層液体４６も静止状態にあり、従って容器４
０内の輝度分布は一定で受揺動すると二重層を構成する
各々の液体４１゜表 ４２の離面の形状が変わり、光の反射や散乱の形態が変
化して容器４０内の輝度分布も変化し、それに対応して
受光素子４７の出力２０ａ の交流成分２２ａ（前置
増幅器２２を介した後の出力。以下感知部２０の交流出
力電圧という）は第７図（（ａ）は振動数が低い場合、
（ｂ）は振動数が高い場合を示す）に示すように変化す
る。そして振動の加速度と交流出力電圧２２ａ とは
略比例関係にある。
地震の振動周波数が変われば液体４３の揺動の様子もＰ
波の場合とＳ波の場合で異なるため、容器４０内の輝度
分布も微妙に変化してその影響が出力電圧に現われる。
波の場合とＳ波の場合で異なるため、容器４０内の輝度
分布も微妙に変化してその影響が出力電圧に現われる。
ここで、容器４０の底部４０ａ を傾斜角θ（頂角）
の円錐形状に構成する理由について以下詳細に説明する
。
の円錐形状に構成する理由について以下詳細に説明する
。
第８図は容器４０における底部４０ａ の傾斜角θを変
えた時の本発明による感知部２０のＰ波とＳ波の交流出
力電圧比Ｐ／Ｓと加速度の関係を示す実験結果であり、
第８図かられかるとおり傾斜角θが１２０°の場合には
１０ｇａｌ付近の出力電圧比Ｐ／Ｓが小さずぎ雑振動の
影響があれば初期微動を十分に検出できず、一方傾斜角
θが８０°の場合には、３０ｇａ１以上の出力電圧比Ｐ
／Ｓが大きすぎ本震の正確な検出ができず、傾斜角θが
１００°句近であれば加速度１０ｇａｌ近辺で出力電圧
比Ｐ／Ｓ−１．５−２倍。
えた時の本発明による感知部２０のＰ波とＳ波の交流出
力電圧比Ｐ／Ｓと加速度の関係を示す実験結果であり、
第８図かられかるとおり傾斜角θが１２０°の場合には
１０ｇａｌ付近の出力電圧比Ｐ／Ｓが小さずぎ雑振動の
影響があれば初期微動を十分に検出できず、一方傾斜角
θが８０°の場合には、３０ｇａ１以上の出力電圧比Ｐ
／Ｓが大きすぎ本震の正確な検出ができず、傾斜角θが
１００°句近であれば加速度１０ｇａｌ近辺で出力電圧
比Ｐ／Ｓ−１．５−２倍。
加速度３０ｇａｌ近辺で出力電圧比Ｐ／Ｓ−０，５とい
う略理想的な比率Ｐ／Ｓ−加速度特性が得られることか
例えばエルセントロ地震波に基づく加振テストにより明
らかとなった。
う略理想的な比率Ｐ／Ｓ−加速度特性が得られることか
例えばエルセントロ地震波に基づく加振テストにより明
らかとなった。
このことは定性的に次のように簡略化して説明できる。
即ち、第９図（ａ）は容器底部４０ａ の傾斜角θが
大きい容器４０の場合、第９図（ｂ）は容器底部４０ａ
の傾斜角θが小さい容器４０の場合を示すが、二重層液
４３を構成する高粘度の液体４２は制動効果を与えるだ
けのものなので、簡単のため表面反射率が高く比重の大
きい液体４１のみの場合を考えると、第９図（ａ）は水
平振動による液体４１の動きを示し、傾斜角θが大きい
程、底部４０ａ の傾斜がゆるやかなので、液体４１
は水平方向に動きやすくなる事が容易に理解できよう。
大きい容器４０の場合、第９図（ｂ）は容器底部４０ａ
の傾斜角θが小さい容器４０の場合を示すが、二重層液
４３を構成する高粘度の液体４２は制動効果を与えるだ
けのものなので、簡単のため表面反射率が高く比重の大
きい液体４１のみの場合を考えると、第９図（ａ）は水
平振動による液体４１の動きを示し、傾斜角θが大きい
程、底部４０ａ の傾斜がゆるやかなので、液体４１
は水平方向に動きやすくなる事が容易に理解できよう。
一方、」二下振動による液体４１の動きは第９図（ｂ）
に示すように、傾斜角θが逆に小さい方が液体４１の表
面張力に基づく壁面との摩擦抵抗が小さくなるので、第
９図（ａ）の場合とは異なったモードで−１−下に変形
しやすくなると考えられる。今、外部からの加振力によ
り液体４１の変形か主に容器壁面との摩擦抵抗に打ち勝
って生ずるものと考えると、第１０図（（ａ）は傾斜角
が大きい場合、（ｂ）は傾斜角が小さい場合を示す）に
示すように、」二下加振力］１（反力）の分力Ｆ１は傾
斜角θが小さい程大きくなるため、液体４１が変化しや
すく （分力Ｆ２による液体４１の変形も考えられるが
、液体４１の表面張力が大きいので分力Ｆ１による変形
よりも小さい）出力電圧比Ｐ／Ｓは傾斜角θが小さい程
大きくなることが理解できる。
に示すように、傾斜角θが逆に小さい方が液体４１の表
面張力に基づく壁面との摩擦抵抗が小さくなるので、第
９図（ａ）の場合とは異なったモードで−１−下に変形
しやすくなると考えられる。今、外部からの加振力によ
り液体４１の変形か主に容器壁面との摩擦抵抗に打ち勝
って生ずるものと考えると、第１０図（（ａ）は傾斜角
が大きい場合、（ｂ）は傾斜角が小さい場合を示す）に
示すように、」二下加振力］１（反力）の分力Ｆ１は傾
斜角θが小さい程大きくなるため、液体４１が変化しや
すく （分力Ｆ２による液体４１の変形も考えられるが
、液体４１の表面張力が大きいので分力Ｆ１による変形
よりも小さい）出力電圧比Ｐ／Ｓは傾斜角θが小さい程
大きくなることが理解できる。
この出力電圧比Ｐ／Ｓが前述のとおり初期微動領域（振
動エネルギーは小さくＰ波成分が優勢）ではＰ／Ｓ−１
，５〜２２本震領域（振動エネルギーは大きくＳ波成分
が優勢）ではＰ／Ｓ −０，５以下になる傾斜角θ （
実施例でθ−１００つを選べば、Ｐ波とＳ波を別々の感
知器で検出することなく一台の感知器で地震波を正確か
つ確実に検出できることが実験で実証された。
動エネルギーは小さくＰ波成分が優勢）ではＰ／Ｓ−１
，５〜２２本震領域（振動エネルギーは大きくＳ波成分
が優勢）ではＰ／Ｓ −０，５以下になる傾斜角θ （
実施例でθ−１００つを選べば、Ｐ波とＳ波を別々の感
知器で検出することなく一台の感知器で地震波を正確か
つ確実に検出できることが実験で実証された。
つまり地震時の初期微動領域ではＰ波の感度をＳ波のそ
れより高くし的確にＰ波を捉え（初期微動領域の振動エ
ネルギーは小さいのでＳ波の感度が高いど雑振動の影響
を受けやすくなる）、本震領域ではＳ波の感度をＰ波の
それよりも高くして、一台の感知器でＰ波とＳ波を高感
度かつ高精度で検出できるものである。
れより高くし的確にＰ波を捉え（初期微動領域の振動エ
ネルギーは小さいのでＳ波の感度が高いど雑振動の影響
を受けやすくなる）、本震領域ではＳ波の感度をＰ波の
それよりも高くして、一台の感知器でＰ波とＳ波を高感
度かつ高精度で検出できるものである。
第１１図（（ａ）はＳ波特性、（ｂ）はＰ波特性）は容
器底部４０ａの傾斜角が１００°の場合の加速度と感知
部２０の交流出力電圧の特性を示した実験結果で、Ｓ波
に対しては低ｇａｌ領域、 即ぢ初期微動領域では出力
が低く、逆にＰ波に対しては出力が高くなっており、高
ｇａｌ領域。
器底部４０ａの傾斜角が１００°の場合の加速度と感知
部２０の交流出力電圧の特性を示した実験結果で、Ｓ波
に対しては低ｇａｌ領域、 即ぢ初期微動領域では出力
が低く、逆にＰ波に対しては出力が高くなっており、高
ｇａｌ領域。
即ち本震領域ではＳ波に対する出力の方がＰ波に対する
出力より高く、加速度に対して略直線的に増加している
。
出力より高く、加速度に対して略直線的に増加している
。
以上の説明では、液体４１には水銀、液体４２には航空
機の作動油を使用した実験例を述べたもので、それぞれ
の液体の量を変化させたり、別の種類の液体を使用した
場合には、容器４０の最適な内面形状も変わってくるが
、本発明の技術思想は液体の量あるいは液体の種類が変
わつても容易に応用のきくことは明白である。
機の作動油を使用した実験例を述べたもので、それぞれ
の液体の量を変化させたり、別の種類の液体を使用した
場合には、容器４０の最適な内面形状も変わってくるが
、本発明の技術思想は液体の量あるいは液体の種類が変
わつても容易に応用のきくことは明白である。
以上述べたように本発明によれば、感知部の容器底部に
所定の傾斜角を持たせることにより、振動エネルギーの
小さな初期微動領域では主としてＰ波を、又振動エネル
ギーの大きな本震領域では主としてＳ波に対する感度の
高い感知器が得られるため、一台の感知器の加速度信号
レベルのみを監視するだけで初期微動と本震動を明瞭に
区別して検出できる特有の効果を有する地震感知器を得
ることができる。
所定の傾斜角を持たせることにより、振動エネルギーの
小さな初期微動領域では主としてＰ波を、又振動エネル
ギーの大きな本震領域では主としてＳ波に対する感度の
高い感知器が得られるため、一台の感知器の加速度信号
レベルのみを監視するだけで初期微動と本震動を明瞭に
区別して検出できる特有の効果を有する地震感知器を得
ることができる。
第１図は本発明による感知部の一例を示す断面図、第２
図は地震波のパワースペクトルの一例を示す図、第３図
は動電型地震感知器の構造の一例を示す図、第４図は重
錘落下型地震感知器の構造の一例を示す図、第５図は新
タイプの地震感知器の一構成を示すブロック図、第６図
は新タイプの地震感知器の感知部の一例を示す構造断面
図、第７図は感知部の出力についての実験結果を示す図
、第８図は本発明による地震感知器の振動加速度に対す
る出力電圧比Ｐ／Ｓの実験結果を示す図、第９図、第１
０図及び第１１図は本発明の地震感知器の特性を説明す
る説明図である。 ２０、、、感知部 ２１、、、信号処理部 ２２、、、前置増幅器 ２３．２５．、、 コンパレータ ２４．２６．、、出力回路 ３２、４１．４２．４３． 、 、液体３４、４６．
、 、光源 ３５．４７．、、受光素子 θ５０．傾斜角（頂角） 特許出願人 フジチック株式会社 第 １ 図 ソ 振動税（Ｈｔ） 第 ３ 口 １Ｐ１４ 図 一５図 ス１ 第 ６ 図 第 ７ 図 括 ８ 図 第 ９ 図 （α）（１）） も ＩＣ） ［２］ （α） （１：、
）弔 １１ （ＣＬ） 肥 ′ｏ ２ｏ ：３°威顕８．Ｌ。 伯 加＃Ｉ（９ｄ）
図は地震波のパワースペクトルの一例を示す図、第３図
は動電型地震感知器の構造の一例を示す図、第４図は重
錘落下型地震感知器の構造の一例を示す図、第５図は新
タイプの地震感知器の一構成を示すブロック図、第６図
は新タイプの地震感知器の感知部の一例を示す構造断面
図、第７図は感知部の出力についての実験結果を示す図
、第８図は本発明による地震感知器の振動加速度に対す
る出力電圧比Ｐ／Ｓの実験結果を示す図、第９図、第１
０図及び第１１図は本発明の地震感知器の特性を説明す
る説明図である。 ２０、、、感知部 ２１、、、信号処理部 ２２、、、前置増幅器 ２３．２５．、、 コンパレータ ２４．２６．、、出力回路 ３２、４１．４２．４３． 、 、液体３４、４６．
、 、光源 ３５．４７．、、受光素子 θ５０．傾斜角（頂角） 特許出願人 フジチック株式会社 第 １ 図 ソ 振動税（Ｈｔ） 第 ３ 口 １Ｐ１４ 図 一５図 ス１ 第 ６ 図 第 ７ 図 括 ８ 図 第 ９ 図 （α）（１）） も ＩＣ） ［２］ （α） （１：、
）弔 １１ （ＣＬ） 肥 ′ｏ ２ｏ ：３°威顕８．Ｌ。 伯 加＃Ｉ（９ｄ）
Claims (1)
- 液体の入った容器、該容器内を照射する光源、該容器内
の光を受光し電気信号に変換する光電変換素子を備えた
感知部と、該感知部の出力が所定値より大きいとき出力
を発する信号処理部とからなる感知器において、前記容
器内の底部を所定の傾斜角をもつ円錐状に構成したこと
を特徴とする地震感知器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60006333A JPH07113577B2 (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 地震感知器 |
| GB08510935A GB2160319B (en) | 1984-05-01 | 1985-04-30 | Detecting of seismic waves by sensing the movement of a liquid surface |
| US06/729,117 US4662225A (en) | 1984-05-01 | 1985-04-30 | Seismic detector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60006333A JPH07113577B2 (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | 地震感知器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61164125A true JPS61164125A (ja) | 1986-07-24 |
| JPH07113577B2 JPH07113577B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=11635432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60006333A Expired - Lifetime JPH07113577B2 (ja) | 1984-05-01 | 1985-01-16 | 地震感知器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113577B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63222227A (ja) * | 1987-03-12 | 1988-09-16 | Fujitec Co Ltd | 地震感知器の動作確認方法 |
| JP2011145157A (ja) * | 2010-01-14 | 2011-07-28 | Yamatake Corp | 振動センサ |
| JP2013501240A (ja) * | 2009-08-03 | 2013-01-10 | ルメダイン テクノロジーズ インコーポレイテッド | 高感度受振器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4511983Y1 (ja) * | 1968-09-11 | 1970-05-27 | ||
| JPS5856092A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-02 | 富士電機株式会社 | 侵入警戒装置 |
-
1985
- 1985-01-16 JP JP60006333A patent/JPH07113577B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4511983Y1 (ja) * | 1968-09-11 | 1970-05-27 | ||
| JPS5856092A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-02 | 富士電機株式会社 | 侵入警戒装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63222227A (ja) * | 1987-03-12 | 1988-09-16 | Fujitec Co Ltd | 地震感知器の動作確認方法 |
| JP2013501240A (ja) * | 2009-08-03 | 2013-01-10 | ルメダイン テクノロジーズ インコーポレイテッド | 高感度受振器 |
| JP2011145157A (ja) * | 2010-01-14 | 2011-07-28 | Yamatake Corp | 振動センサ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113577B2 (ja) | 1995-12-06 |
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