JPS61151479A - 電動機診断装置 - Google Patents
電動機診断装置Info
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- JPS61151479A JPS61151479A JP59276909A JP27690984A JPS61151479A JP S61151479 A JPS61151479 A JP S61151479A JP 59276909 A JP59276909 A JP 59276909A JP 27690984 A JP27690984 A JP 27690984A JP S61151479 A JPS61151479 A JP S61151479A
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Landscapes
- Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
- Protection Of Generators And Motors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は３相誘導電動機のステータコイルの眉間短絡
（レヤーショート）、断線、ゆるみの有無を判別するこ
とができる電動機診断装置に関するものである。
（レヤーショート）、断線、ゆるみの有無を判別するこ
とができる電動機診断装置に関するものである。
従来の技術
３相誘導電動機のステータコイルの眉間絶縁破壊により
生じるレヤーショートやステータコイルのゆるみは、３
相誘導電動機の寿命に直結しているため、その有無を定
期的に診断して早期発見に努める必要がある。
生じるレヤーショートやステータコイルのゆるみは、３
相誘導電動機の寿命に直結しているため、その有無を定
期的に診断して早期発見に努める必要がある。
３相誘導電動機のステータコイルのレヤーショートやゆ
るみ等の診断は、３相誘導電動機の回転中の各相の１次
電流の位相差の最大のものと最小１７）ノ、Ｍ／Ｆ’ｌ
至−Ｎ１２：士にζ争−ノ♂Ｔ±１１−γ；工４藁；ズ
ｌ：ｌｋ＆士Ｒハ”ｌ＋’＋Ａフ電流の振幅の最大のも
のと最小のものとの差から求めた振幅不平衡率の大きさ
にもとづいて定量的に行うようになっていた。
るみ等の診断は、３相誘導電動機の回転中の各相の１次
電流の位相差の最大のものと最小１７）ノ、Ｍ／Ｆ’ｌ
至−Ｎ１２：士にζ争−ノ♂Ｔ±１１−γ；工４藁；ズ
ｌ：ｌｋ＆士Ｒハ”ｌ＋’＋Ａフ電流の振幅の最大のも
のと最小のものとの差から求めた振幅不平衡率の大きさ
にもとづいて定量的に行うようになっていた。
発明が解決しようとする問題点
上記したステータコイルの診断方法では、入力データが
異常であるときにも診断結果が異常であるということに
なって誤診断のおそれがあり、診断結果が異常と出たと
きにオシロスコープなどで人力波形を確認する必要があ
った。
異常であるときにも診断結果が異常であるということに
なって誤診断のおそれがあり、診断結果が異常と出たと
きにオシロスコープなどで人力波形を確認する必要があ
った。
この発明は、上記のような問題点を鑑みてなされたもの
で、オシロスコープなどを使用することなく人力波形の
確認を行うことができて入力異常による誤診断を容易に
防止することができる電動機診断装置を提供することを
目的とする。
で、オシロスコープなどを使用することなく人力波形の
確認を行うことができて入力異常による誤診断を容易に
防止することができる電動機診断装置を提供することを
目的とする。
問題点を解決するための手段
この発明の電動機診断装置は、３相電動機ｌの１次電流
を検出する電流検出器（２，３）と、前記電流検出器（
２，３）の出力をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器６，７と
、前記Ａ／Ｄ変換器６，７より出力される波形データを
収集してメモリ１０に蓄えるデータ収集手段９Ａと、前
記メモリ１０に蓄えられた波形データから各相電流間の
位相差を求める位相差演算手段９Ｂと、前記メモリ１０
に蓄えられた波形データから各相電流の振幅を求める振
幅演算手段９Ｃと、前記位相差演算手段９Ｂによって求
めた各相電流の位相差の最大および最小のものの差から
位相不平衡率を求める位相不平衡率演算手段９Ｄと、前
記振幅演算手段９Ｃによって求めた各相電流の振幅の最
大および最小のものの差から振幅不平衡率を求める振幅
不平衡率演算手段９Ｅと、グラフィック表示器１２と、
前記位相不平衡率および振幅不平衡率をそれぞれ横軸お
よび縦軸にとって前記グラフィック表示器１２にプロッ
トさせる第１のデータ処理手段９Ｆと、前記メモリ１０
に蓄えられた波形データをもとにして前記１次電流の波
形を前記グラフィック表示器に表示させる第２のデータ
処理手段９Ｇとを備える構成にしたことを特徴とする。
を検出する電流検出器（２，３）と、前記電流検出器（
２，３）の出力をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器６，７と
、前記Ａ／Ｄ変換器６，７より出力される波形データを
収集してメモリ１０に蓄えるデータ収集手段９Ａと、前
記メモリ１０に蓄えられた波形データから各相電流間の
位相差を求める位相差演算手段９Ｂと、前記メモリ１０
に蓄えられた波形データから各相電流の振幅を求める振
幅演算手段９Ｃと、前記位相差演算手段９Ｂによって求
めた各相電流の位相差の最大および最小のものの差から
位相不平衡率を求める位相不平衡率演算手段９Ｄと、前
記振幅演算手段９Ｃによって求めた各相電流の振幅の最
大および最小のものの差から振幅不平衡率を求める振幅
不平衡率演算手段９Ｅと、グラフィック表示器１２と、
前記位相不平衡率および振幅不平衡率をそれぞれ横軸お
よび縦軸にとって前記グラフィック表示器１２にプロッ
トさせる第１のデータ処理手段９Ｆと、前記メモリ１０
に蓄えられた波形データをもとにして前記１次電流の波
形を前記グラフィック表示器に表示させる第２のデータ
処理手段９Ｇとを備える構成にしたことを特徴とする。
作用
この電動機診断装置は、３相電動機の１次電流をＡ／Ｄ
変換し、得られた波形データを処理することにより各相
の電流の位相差および振幅を求め、位相差の最大のもの
と最小のものの差から位相不平衡率を求めるとともに振
幅の最大のものと最小のものの差から振幅不平衡率を求
め、これらのデータを位相不平衡率を横軸、振幅不平衡
率を縦軸にしてそのデータをグラフィック表示器にプロ
ットしているため、このデータのプロット位置によって
異常の程度を定量的に診断することができる。
変換し、得られた波形データを処理することにより各相
の電流の位相差および振幅を求め、位相差の最大のもの
と最小のものの差から位相不平衡率を求めるとともに振
幅の最大のものと最小のものの差から振幅不平衡率を求
め、これらのデータを位相不平衡率を横軸、振幅不平衡
率を縦軸にしてそのデータをグラフィック表示器にプロ
ットしているため、このデータのプロット位置によって
異常の程度を定量的に診断することができる。
また、上記Ａ／Ｄ変換により得られた波形データをもと
にして前記グラフィック表示器に１次電流波形を表示す
るようにしているため、オシロスコープ等の機器を必要
とせずに１次電流波形が正常に入力されているかどうか
を確認することができ、入力異常による誤診断を容易に
防止できることになる。
にして前記グラフィック表示器に１次電流波形を表示す
るようにしているため、オシロスコープ等の機器を必要
とせずに１次電流波形が正常に入力されているかどうか
を確認することができ、入力異常による誤診断を容易に
防止できることになる。
実施例
この発明の一実施例を第２図ないし第９図に基づいて説
明する。この電動機診断装置は、第２図１相および第３
相の１次電流を変流器（電流検出器）２．３で検出して
第１入力端子４および第２入力端子５に加え、各入力端
子４，５に加えられた信号をＡ／Ｄ変換器６．７でそれ
ぞれＡ／Ｄ変換するように構成している。
明する。この電動機診断装置は、第２図１相および第３
相の１次電流を変流器（電流検出器）２．３で検出して
第１入力端子４および第２入力端子５に加え、各入力端
子４，５に加えられた信号をＡ／Ｄ変換器６．７でそれ
ぞれＡ／Ｄ変換するように構成している。
このＡ／Ｄ変換器６．７のＡ／Ｄ変換処理は、周波数可
変型のサンプリングパルス発生器８からのサンプリング
パルスに従って行われ、サンプリングパルス発生器８の
出力周波数は中央処理装置９からのサンプリングパルス
周波数設定信号によって決められ、例えば電源周波数の
２５６倍の周波数に設定されることになる。
変型のサンプリングパルス発生器８からのサンプリング
パルスに従って行われ、サンプリングパルス発生器８の
出力周波数は中央処理装置９からのサンプリングパルス
周波数設定信号によって決められ、例えば電源周波数の
２５６倍の周波数に設定されることになる。
中央処理装置９は、Ａ／Ｄ変換器６，７から出力される
波形データを各々収集してメモリ１０に蓄え、メモリ１
０に蓄えた波形データをもとにして各種演算を行うこと
により、３相誘導電動機１のステータコイルの診断（レ
ヤーショート断線。
波形データを各々収集してメモリ１０に蓄え、メモリ１
０に蓄えた波形データをもとにして各種演算を行うこと
により、３相誘導電動機１のステータコイルの診断（レ
ヤーショート断線。
ゆるみの検出）を行うためのデータを求め、このデータ
を表示器１１およびグラフィック表示器１２なお、メモ
リ１０は収集した波形データを記憶するだけでなく、ス
テータコイルの診断を行うだめのプログラムも記憶して
いる。
を表示器１１およびグラフィック表示器１２なお、メモ
リ１０は収集した波形データを記憶するだけでなく、ス
テータコイルの診断を行うだめのプログラムも記憶して
いる。
以下、この電動機診断装置の動作を第３図ないし第９図
を参照ｌＪで詳細に説明する。
を参照ｌＪで詳細に説明する。
中央処理装置９は、第３図に示すように、まずステータ
コイルの診断動作を行い（ステップＵ、）、ついでステ
ータコイルの診断結果を表示する（ステップＵ２）。
コイルの診断動作を行い（ステップＵ、）、ついでステ
ータコイルの診断結果を表示する（ステップＵ２）。
ステータコイルの診断において、中央処理装置９は、第
４１に示すように、まずサンプリング周波数をステータ
コイル診断用（例えば電源周波数の２５６倍の周波数）
とするためのサンプリングパルス周波数設定信号をサン
プリングパルス発生器８に与える（ステップＶ、）。こ
の結果、サンプリングパルス発生器８は電源周波数の２
５６倍の周波数のサンプリングパルスを発生し、Ａ／Ｄ
変換器６，７は、このサンプリングパルスに基づいて第
５図（Ａ）、 （Ｂ）、 （Ｃ）に示す３相誘導電
動機ｌの第１相、第２相および第３相の１次電流のうち
、第１相および第３相の１次電流をＡ／Ｄ変換して波形
データＤ、、Ｄ３の列を出力することになる。なお、サ
ンプリングパルス周波数を電源周波数２５６倍にしてい
るのは、波形分析精度を２度以内にするためである。
４１に示すように、まずサンプリング周波数をステータ
コイル診断用（例えば電源周波数の２５６倍の周波数）
とするためのサンプリングパルス周波数設定信号をサン
プリングパルス発生器８に与える（ステップＶ、）。こ
の結果、サンプリングパルス発生器８は電源周波数の２
５６倍の周波数のサンプリングパルスを発生し、Ａ／Ｄ
変換器６，７は、このサンプリングパルスに基づいて第
５図（Ａ）、 （Ｂ）、 （Ｃ）に示す３相誘導電
動機ｌの第１相、第２相および第３相の１次電流のうち
、第１相および第３相の１次電流をＡ／Ｄ変換して波形
データＤ、、Ｄ３の列を出力することになる。なお、サ
ンプリングパルス周波数を電源周波数２５６倍にしてい
るのは、波形分析精度を２度以内にするためである。
ついで、中央処理装置９は、ステータコイルの診断に必
要な数（電源周波数の数サイクル分）だけＡ／Ｄ変換器
６．７から第１相および第３相の波形データＤ、、Ｄ３
を収集してメモリ１０に蓄え（ステップ■２）、メモリ
１０に蓄積した波形データＤ、、Ｄ３をもとにして、同
一サンプルタイミングの波形データＤ１．Ｄ３毎に次式
の演算を行うことにより、３相誘導電動機１の第２相の
１次電流に対応する波形データＤ２を求めてメモリ１０
に蓄積する（ステップ■３）。
要な数（電源周波数の数サイクル分）だけＡ／Ｄ変換器
６．７から第１相および第３相の波形データＤ、、Ｄ３
を収集してメモリ１０に蓄え（ステップ■２）、メモリ
１０に蓄積した波形データＤ、、Ｄ３をもとにして、同
一サンプルタイミングの波形データＤ１．Ｄ３毎に次式
の演算を行うことにより、３相誘導電動機１の第２相の
１次電流に対応する波形データＤ２を求めてメモリ１０
に蓄積する（ステップ■３）。
Ｄ２＝−（Ｄ、＋Ｄ３） ・・・・・・
（１）上記第（１１式の演算が成立するのは通常は零相
電流がきわめて小さいためであって、 Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３−〇 の関係があるためである。なお、第２相の１次電流の波
形データＤ２は、第（１１式の演算を行わずに、もう１
組の変流器およびＡ／Ｄ変換器を設けて得ることも可能
である。
（１）上記第（１１式の演算が成立するのは通常は零相
電流がきわめて小さいためであって、 Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３−〇 の関係があるためである。なお、第２相の１次電流の波
形データＤ２は、第（１１式の演算を行わずに、もう１
組の変流器およびＡ／Ｄ変換器を設けて得ることも可能
である。
ついで、中央処理装置９は、メモリ１０に記憶した各相
の波形データＤ、、Ｄ２．Ｄ３から第１゜第２．第３の
各相の電流値が負値から正値に変化するときのゼロクロ
ス位相’ｌ−”２＋ ”３ （第５図）をそれぞれ
求めるとともに、各相の波形データＤ、、Ｄ２．Ｄ３か
ら振幅（ピーク値）ＡＩ、。
の波形データＤ、、Ｄ２．Ｄ３から第１゜第２．第３の
各相の電流値が負値から正値に変化するときのゼロクロ
ス位相’ｌ−”２＋ ”３ （第５図）をそれぞれ
求めるとともに、各相の波形データＤ、、Ｄ２．Ｄ３か
ら振幅（ピーク値）ＡＩ、。
ＡＩ２．ＡＩ３をそれぞれ選び出しくステップ■４）、
ついで各相のゼロクロス位相ｊ！、、１２゜１３から各
相の位相差ＰｌＩ ＰＸ３．Ｐ３１を次式により求め
る（ステップＶ５）。
ついで各相のゼロクロス位相ｊ！、、１２゜１３から各
相の位相差ＰｌＩ ＰＸ３．Ｐ３１を次式により求め
る（ステップＶ５）。
ついで、第１．第２．第３の各相の位相差Ｐ１２゜ＰＸ
３．Ｐ３１のうち最大のものＰＭＡえと最小のものＰＭ
ＹＮとを選び出し、さらに振幅ＡＩ、、ＡＩ２゜ＡＩ３
についても同様に最大のものＡ［工ＡＶと最小のものＡ
Ｉ、□、とを選び出す（ステップｖ６）。
３．Ｐ３１のうち最大のものＰＭＡえと最小のものＰＭ
ＹＮとを選び出し、さらに振幅ＡＩ、、ＡＩ２゜ＡＩ３
についても同様に最大のものＡ［工ＡＶと最小のものＡ
Ｉ、□、とを選び出す（ステップｖ６）。
ついで、次式による演算を実行して位相不平衡率ＵＢＰ
および振幅不平衡率ＵＢＡを求める（ステップｖ７）。
および振幅不平衡率ＵＢＡを求める（ステップｖ７）。
ＡＩ １＋ＡＩ２＋ＡＩ３
つぎに、診断結果の表示において、中央処理装置９は、
ステータコイルの診断過程において求めた位相不平衡率
ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡのデータを表示器１１
にデジタル表示するとともに、表示器１２に位相不平衡
率ＵＢＰを横軸にし振幅不平衡率ＵＢＡを縦軸にしてデ
ータをプロットする（グラフィック表示）。
ステータコイルの診断過程において求めた位相不平衡率
ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡのデータを表示器１１
にデジタル表示するとともに、表示器１２に位相不平衡
率ＵＢＰを横軸にし振幅不平衡率ＵＢＡを縦軸にしてデ
ータをプロットする（グラフィック表示）。
ここで、上述の位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率
ＵＢＡとステータコイルのレヤーショート断線、ゆるみ
とのかかわりについて説明する。
ＵＢＡとステータコイルのレヤーショート断線、ゆるみ
とのかかわりについて説明する。
供試電動機はいずれも定格出力３ＫＷの３相誘導電動機
であり、一部のものについてはステータコイルの１極分
を眉間短絡させ、または巻線をゆるめである。このよう
な多数台の３相誘導−電動機について各々位相不平衡率
ＵＢＰおよび振幅不平衡ＵＢＡを求めた。第６図は横軸
に位相不平衡率ＵＢＰを、縦軸に振幅不平衡率ＵＢＡを
とって、各供試電動機における検出結果（データ）をプ
ロットしたものであり、白丸は正常なものを、黒丸は層
間短絡をしているものを、白三角はゆるみを有している
ものをそれぞれ示している。
であり、一部のものについてはステータコイルの１極分
を眉間短絡させ、または巻線をゆるめである。このよう
な多数台の３相誘導−電動機について各々位相不平衡率
ＵＢＰおよび振幅不平衡ＵＢＡを求めた。第６図は横軸
に位相不平衡率ＵＢＰを、縦軸に振幅不平衡率ＵＢＡを
とって、各供試電動機における検出結果（データ）をプ
ロットしたものであり、白丸は正常なものを、黒丸は層
間短絡をしているものを、白三角はゆるみを有している
ものをそれぞれ示している。
また、正常な電動機群の代表としてＮＯＩの電動機を、
また層間短絡した電動機群の代表としてＮＯ２の電動機
を選び、各々の電動機についての位相差Ｐ１□−Ｐ２３
．Ｐ３１．振幅Ａ１１．Ａ１２゜Ａ１３．位相不平衡率
ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡを第１表に示す。
また層間短絡した電動機群の代表としてＮＯ２の電動機
を選び、各々の電動機についての位相差Ｐ１□−Ｐ２３
．Ｐ３１．振幅Ａ１１．Ａ１２゜Ａ１３．位相不平衡率
ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡを第１表に示す。
（以下余白）
第 １ 表
第６図から明らかなように、位相不平衡率ＵＢＰおよび
振幅不平衡率ＵＢＡがともに小さい領域、具体的には ＵＢＰ≦２０％ で、かつ ＵＢＡ≦２０％ の領域を、３相誘導電動機に眉間短絡、ゆるみが発生し
ていない正常領域とみなすことができ、また、 ２０％＜ＵＢＰ＜４０％ または ２０％＜ＵＢＡ＜４０％ の領域をステータコイルにゆるみが発生しているかまた
は微少区間での眉間短絡が発生している異常領域、そし
て、 ＵＢＰ≧４０％ または ＵＢＡ≧４０％ 以上の領域をステータコイルに眉間短絡が発生している
異常領域とみなすことができる。
振幅不平衡率ＵＢＡがともに小さい領域、具体的には ＵＢＰ≦２０％ で、かつ ＵＢＡ≦２０％ の領域を、３相誘導電動機に眉間短絡、ゆるみが発生し
ていない正常領域とみなすことができ、また、 ２０％＜ＵＢＰ＜４０％ または ２０％＜ＵＢＡ＜４０％ の領域をステータコイルにゆるみが発生しているかまた
は微少区間での眉間短絡が発生している異常領域、そし
て、 ＵＢＰ≧４０％ または ＵＢＡ≧４０％ 以上の領域をステータコイルに眉間短絡が発生している
異常領域とみなすことができる。
したがって、実際に使用している３相誘導電動−機につ
いて、位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡを
検出し、この３相誘導電動機は第６図においてどこに位
置するかを見れば、ステータコイルにおける層間短絡、
ゆるみの有無を定量的に判断することができる。また、
プロット位置が第６図において左から右あるいは下から
上へ推移、−一＋１−−言一＋−二ｗｊ＋１−ｊ−＋−
ＬＬかｑ−１−−１１１ｋｊ刺トマ！マｔ１Ｔ）１１−
―Ｌは振幅不平衡率ＵＢＡが大きくなるにつれてステー
タコイルの異常が進行していると判断でき、経時変化の
監視も行うことができる。
いて、位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡを
検出し、この３相誘導電動機は第６図においてどこに位
置するかを見れば、ステータコイルにおける層間短絡、
ゆるみの有無を定量的に判断することができる。また、
プロット位置が第６図において左から右あるいは下から
上へ推移、−一＋１−−言一＋−二ｗｊ＋１−ｊ−＋−
ＬＬかｑ−１−−１１１ｋｊ刺トマ！マｔ１Ｔ）１１−
―Ｌは振幅不平衡率ＵＢＡが大きくなるにつれてステー
タコイルの異常が進行していると判断でき、経時変化の
監視も行うことができる。
以上述べたように、位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平
衡率ＵＢＰが定量化できるので、実験。
衡率ＵＢＰが定量化できるので、実験。
実績により得られる第６図に示すような正常領域を予め
判断基準として定めておき、判断の対象となる３相誘導
電動機の位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡ
の実測結果をプロットするか、または正常時における３
相誘導電動機の位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率
ＵＢＡを定量化しておき、実測時の値と直接比較するこ
とにより、３相誘導電動機の正常、異常を正確に判断す
ることができる。
判断基準として定めておき、判断の対象となる３相誘導
電動機の位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率ＵＢＡ
の実測結果をプロットするか、または正常時における３
相誘導電動機の位相不平衡率ＵＢＰおよび振幅不平衡率
ＵＢＡを定量化しておき、実測時の値と直接比較するこ
とにより、３相誘導電動機の正常、異常を正確に判断す
ることができる。
この電動機診断装置は、上記した位相不平衡率および振
幅不平衡率の算出および表示だけでなく、Ａ／Ｄ変換器
６．７から出力される波形データをもとにして３相誘導
電動機１の１次電流の波形、すなわち、入力波形を表示
器１２にグラフィック賽子すふ、ｗ 、Ｌ−６（で缶Ａ
− この波形表示動作を行うについて、中央処理装置９は、
まずサンプリングパルス周波数を波形表示用周波数（波
形分析用の周波数（例えば電源周波数の２５６倍の周波
数）よりも低い周波数）にするためのサンプリングパル
ス周波数設定信号をサンプリングパルス発生器８に与え
る（ステップＷ、）。この結果、サンプリングパルス発
生器８は波形表示用周波数のサンプリングパルスをＡ／
Ｄ変換器６，７に与えることになる。
幅不平衡率の算出および表示だけでなく、Ａ／Ｄ変換器
６．７から出力される波形データをもとにして３相誘導
電動機１の１次電流の波形、すなわち、入力波形を表示
器１２にグラフィック賽子すふ、ｗ 、Ｌ−６（で缶Ａ
− この波形表示動作を行うについて、中央処理装置９は、
まずサンプリングパルス周波数を波形表示用周波数（波
形分析用の周波数（例えば電源周波数の２５６倍の周波
数）よりも低い周波数）にするためのサンプリングパル
ス周波数設定信号をサンプリングパルス発生器８に与え
る（ステップＷ、）。この結果、サンプリングパルス発
生器８は波形表示用周波数のサンプリングパルスをＡ／
Ｄ変換器６，７に与えることになる。
ついで、中央処理装置９は、Ａ／Ｄ変換器６゜７から第
１相、第３相の１次電流の波形データを収集してメモリ
１０に蓄える（ステップＷ２）。
１相、第３相の１次電流の波形データを収集してメモリ
１０に蓄える（ステップＷ２）。
ついで、中央処理装置９は、メモリ１０から第１相、第
３相の１次電流の波形データを読み出し、この波形デー
タをデータ処理することにより第１相、第３相の１次電
流の波形を表示器１２にグラフィック表示させる（ステ
ップＷ３）。
３相の１次電流の波形データを読み出し、この波形デー
タをデータ処理することにより第１相、第３相の１次電
流の波形を表示器１２にグラフィック表示させる（ステ
ップＷ３）。
上記表示器１２にグラフィック表示される第１相および
第３相の波形が両方とも正常な正弦波であれば、３相誘
導電動機１の第１相、第３相の１次電流が正常に入力さ
れていることがわかり、ステークコイル診断により異常
であるという結果が出たときに、入力波形の異常ではな
く、３相誘導電動機ｌが異常であることが確認でき、誤
診断は防止できる。
第３相の波形が両方とも正常な正弦波であれば、３相誘
導電動機１の第１相、第３相の１次電流が正常に入力さ
れていることがわかり、ステークコイル診断により異常
であるという結果が出たときに、入力波形の異常ではな
く、３相誘導電動機ｌが異常であることが確認でき、誤
診断は防止できる。
もし、第１相、第３相の波形が第８図（Ａ）。
（Ｂ）のようになっておれば、第３相の１次電流の入力
系統が不良であることがわかり、第９図（Ａ）、 （
Ｂ）のようになっておれば、入力信号（第１相、第３相
の１次電流）にノイズがのっていることがわかる。
系統が不良であることがわかり、第９図（Ａ）、 （
Ｂ）のようになっておれば、入力信号（第１相、第３相
の１次電流）にノイズがのっていることがわかる。
したがって、ステータコイル異常診断の前に人力波形の
１１１１認を行い、入力波形が異常であれば、入力系統
を調べて入力波形が正常になるようにすればよい。
１１１１認を行い、入力波形が異常であれば、入力系統
を調べて入力波形が正常になるようにすればよい。
発明の効果
この発明の電動機診断装置は、３相電動機の１次電流を
Ａ／Ｄ変換し、得られた波形データを処理することによ
り各相の電流の位相差および振幅を求め、位相差の最大
のものと最小のものの差から位相不平衡率を求め、これ
らのデータを位相不平衡率を横軸、振幅不平衡率を縦軸
にしてそのデータをグラフィック表示器にプロットして
いるため、このデータのプロット位置によって異常の程
度を定量的に診断することができ、したがって診断結果
の個人差をなくすことができる。
Ａ／Ｄ変換し、得られた波形データを処理することによ
り各相の電流の位相差および振幅を求め、位相差の最大
のものと最小のものの差から位相不平衡率を求め、これ
らのデータを位相不平衡率を横軸、振幅不平衡率を縦軸
にしてそのデータをグラフィック表示器にプロットして
いるため、このデータのプロット位置によって異常の程
度を定量的に診断することができ、したがって診断結果
の個人差をなくすことができる。
また、上記Ａ／Ｄ変換により得られた波形データをもと
にして前記グラフィック表示器に１次電流波形を表示す
るようにしているため、オシロスコープ等の機器を必要
とせずに１次電流波形が正常に入力されているかどうか
を確認することができ、入力異常による誤診断を容易に
防止できる。
にして前記グラフィック表示器に１次電流波形を表示す
るようにしているため、オシロスコープ等の機器を必要
とせずに１次電流波形が正常に入力されているかどうか
を確認することができ、入力異常による誤診断を容易に
防止できる。
第１図はこの発明の構成を示すブロック図、第２図はこ
の発明の一実施例のブロック図、第３図はその中央処理
装置のメインプログラムを示すフローチャート、第４図
は第３図におけるステータコイル診断の詳細なフローチ
ャート、第５図は３相誘導電動機の１次電流の波形図、
第６図は位相正常・異常との関連の説明図、第７図は波
形表示動作を示すフローチャート、第８図および第９図
はそれぞれ表示された波形を示す波形図である。 １・・・３相誘導電動機、２，３・・・変流器（電流検
゛出器）、６．７・・・Ａ／Ｄ変換器、９
・・・中央処理装置、９Ａ・・・データ収集手段、９Ｂ
・・・位相差演算手段、９Ｃ・・・振幅演算手段、９Ｄ
・・・位相不平衡率演算手段、９Ｅ・・・振幅不平衡率
演算手段、９Ｆ・・・第１のデータ処理手段、９Ｇ・・
・第２のデータ処理手段、１０・・・メモリ、１２・・
・グラフィックの表示器第２図 第３図 ＡＩ。 第７図 （Ｂ） □ 第８図 第９図
の発明の一実施例のブロック図、第３図はその中央処理
装置のメインプログラムを示すフローチャート、第４図
は第３図におけるステータコイル診断の詳細なフローチ
ャート、第５図は３相誘導電動機の１次電流の波形図、
第６図は位相正常・異常との関連の説明図、第７図は波
形表示動作を示すフローチャート、第８図および第９図
はそれぞれ表示された波形を示す波形図である。 １・・・３相誘導電動機、２，３・・・変流器（電流検
゛出器）、６．７・・・Ａ／Ｄ変換器、９
・・・中央処理装置、９Ａ・・・データ収集手段、９Ｂ
・・・位相差演算手段、９Ｃ・・・振幅演算手段、９Ｄ
・・・位相不平衡率演算手段、９Ｅ・・・振幅不平衡率
演算手段、９Ｆ・・・第１のデータ処理手段、９Ｇ・・
・第２のデータ処理手段、１０・・・メモリ、１２・・
・グラフィックの表示器第２図 第３図 ＡＩ。 第７図 （Ｂ） □ 第８図 第９図
Claims (1)
- ３相電動機の１次電流を検出する電流検出器と、前記電
流検出器の出力をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器と、前記
Ａ／Ｄ変換器より出力される波形データを収集してメモ
リに蓄えるデータ収集手段と、前記メモリに蓄えられた
波形データから各相電流間の位相差を求める位相差演算
手段と、前記メモリに蓄えられた波形データから各相電
流の振幅を求める振幅演算手段と、前記位相差演算手段
によって求めた各相電流の位相差の最大および最小のも
のの差から位相不平衡率を求める位相不平衡率演算手段
と、前記振幅演算手段によって求めた各相電流の振幅の
最大および最小のものの差から振幅不平衡率を求める振
幅不平衡率演算手段と、グラフィック表示器と、前記位
相不平衡率および振幅不平衡率をそれぞれ一軸および他
軸にとってそのデータをグラフィック表示器にプロット
させる第１のデータ処理手段と、前記メモリに蓄えられ
た波形データをもとにして前記１次電流の波形を前記グ
ラフィック表示器に表示させる第２のデータ処理手段と
を備えた電動機診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59276909A JPS61151479A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 電動機診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59276909A JPS61151479A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 電動機診断装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61151479A true JPS61151479A (ja) | 1986-07-10 |
Family
ID=17576075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59276909A Pending JPS61151479A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 電動機診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61151479A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH099493A (ja) * | 1995-06-20 | 1997-01-10 | Nippondenso Co Ltd | 交流電動機の運転状態判定装置 |
| JP2005227073A (ja) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Ebara Densan Ltd | 欠相検知装置およびポンプシステム |
| JP2008061462A (ja) * | 2006-09-01 | 2008-03-13 | Nagoya Institute Of Technology | 電動機固定子巻線の短絡診断システム |
| JP2009055739A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Aisin Seiki Co Ltd | 電源装置及びその欠相判定方法 |
-
1984
- 1984-12-26 JP JP59276909A patent/JPS61151479A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH099493A (ja) * | 1995-06-20 | 1997-01-10 | Nippondenso Co Ltd | 交流電動機の運転状態判定装置 |
| JP2005227073A (ja) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Ebara Densan Ltd | 欠相検知装置およびポンプシステム |
| JP2008061462A (ja) * | 2006-09-01 | 2008-03-13 | Nagoya Institute Of Technology | 電動機固定子巻線の短絡診断システム |
| JP2009055739A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Aisin Seiki Co Ltd | 電源装置及びその欠相判定方法 |
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