JPS61142306A - 蒸気タ−ビンプラントの給水系統 - Google Patents
蒸気タ−ビンプラントの給水系統Info
- Publication number
- JPS61142306A JPS61142306A JP26440484A JP26440484A JPS61142306A JP S61142306 A JPS61142306 A JP S61142306A JP 26440484 A JP26440484 A JP 26440484A JP 26440484 A JP26440484 A JP 26440484A JP S61142306 A JPS61142306 A JP S61142306A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- steam
- condensed water
- water
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
- F22D11/00—Feed-water supply not provided for in other main groups
- F22D11/006—Arrangements of feedwater cleaning with a boiler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/04—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler and characterised by material, e.g. use of special steel alloy
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Water Supply & Treatment (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、復水器から給水加熱器を経て蒸気発生器に給
水を供給する蒸気タービンプラントの給水系統に関する
。
水を供給する蒸気タービンプラントの給水系統に関する
。
（発明の技術的背景とその問題点〕
蒸気タービン発電プラントにおいては、タービンで仕事
を終えた蒸気は復水器で復水され、この復水は復水ポン
プで低圧給水加熱器へ送給され成る程度昇温された後、
脱気器を経て給水ポンプに至り、該給水ポンプで昇圧さ
れ高圧給水加熱器でさらに昇温されてボイラ或は原子炉
等の蒸気発生器へ環流するようになっている。このよう
な給水が流通する管路は通常炭素鋼で形成される之め、
その防食を図る必要がちる。これは、火力プラントでは
、アンモニア注入による給水ｐＨ周整および辷ドラジン
注入による脱酸素処理により行われ、また原子カプラン
トでは、５０〜１００ ｏｐｂの酸素注入および脱塩処
理、ろ過器による給水の純化等の施策が講じられ、これ
らの処置によシ給水の性質を制御し配管や各機器の防食
を達成し、ている。
を終えた蒸気は復水器で復水され、この復水は復水ポン
プで低圧給水加熱器へ送給され成る程度昇温された後、
脱気器を経て給水ポンプに至り、該給水ポンプで昇圧さ
れ高圧給水加熱器でさらに昇温されてボイラ或は原子炉
等の蒸気発生器へ環流するようになっている。このよう
な給水が流通する管路は通常炭素鋼で形成される之め、
その防食を図る必要がちる。これは、火力プラントでは
、アンモニア注入による給水ｐＨ周整および辷ドラジン
注入による脱酸素処理により行われ、また原子カプラン
トでは、５０〜１００ ｏｐｂの酸素注入および脱塩処
理、ろ過器による給水の純化等の施策が講じられ、これ
らの処置によシ給水の性質を制御し配管や各機器の防食
を達成し、ている。
ところが、たとえば火力タービンプラントにおいては次
のような問題が生じている。すなわち、給水のｐＨは上
記のようにアンモニア注入によシ９．３〜９．５に維持
されているが、蒸気が復水器で復水されると、生じた復
水は脱塩装置に送給されここで不純物が除去される際同
時に注入されたアンモニアも除かれそのｐＨは７程度に
低下する。したがって、脱塩装置の下流側で再度アンモ
ニア注入を行ないｐＨを回復しているが、その薬注点は
機器構成上脱塩装置のかなり下流側に介挿された復水ブ
ースタポンプの吐出口に設けられてお夛、実質的に上記
脱塩装置出口から薬注点までの管路においてｐＨ７の給
水が流通している。このため、この区間の配管系の腐食
による鉄の溶出は著しく、溶出した鉄は主に給水温度１
８０〜２６０°０の高圧給水加熱器の整猜筒および伝熱
管内面にデポジットし、この温度域の給水加熱器伝熱管
の閉塞と、給水加熱器自体の性能低下をひき起こすに至
っているＯ このような事態に至らぬよう、プラントを構成する各機
器には定期的に化学洗浄やジェット水によるジェット洗
浄が行われるが、かかる洗浄はプラントを長時間停止し
なければすることができず、経済的に損失が大きい。し
かも前述の鉄の溶出量は実測によると６０ｋｆｌ／年に
も及んでおり、極めて多量の鉄が析出することが明らか
となっている。
のような問題が生じている。すなわち、給水のｐＨは上
記のようにアンモニア注入によシ９．３〜９．５に維持
されているが、蒸気が復水器で復水されると、生じた復
水は脱塩装置に送給されここで不純物が除去される際同
時に注入されたアンモニアも除かれそのｐＨは７程度に
低下する。したがって、脱塩装置の下流側で再度アンモ
ニア注入を行ないｐＨを回復しているが、その薬注点は
機器構成上脱塩装置のかなり下流側に介挿された復水ブ
ースタポンプの吐出口に設けられてお夛、実質的に上記
脱塩装置出口から薬注点までの管路においてｐＨ７の給
水が流通している。このため、この区間の配管系の腐食
による鉄の溶出は著しく、溶出した鉄は主に給水温度１
８０〜２６０°０の高圧給水加熱器の整猜筒および伝熱
管内面にデポジットし、この温度域の給水加熱器伝熱管
の閉塞と、給水加熱器自体の性能低下をひき起こすに至
っているＯ このような事態に至らぬよう、プラントを構成する各機
器には定期的に化学洗浄やジェット水によるジェット洗
浄が行われるが、かかる洗浄はプラントを長時間停止し
なければすることができず、経済的に損失が大きい。し
かも前述の鉄の溶出量は実測によると６０ｋｆｌ／年に
も及んでおり、極めて多量の鉄が析出することが明らか
となっている。
プレボイラ系統内の機器において、給水接触面積比率は
、給水加熱器伝熱管がその８４％を占めておシ、単純計
算しても年間５１ｋｇの鉄が上記伝熱管に析出・付着し
ていることになシ、正常なプラント運転を妨げる大きな
要因となっている。
、給水加熱器伝熱管がその８４％を占めておシ、単純計
算しても年間５１ｋｇの鉄が上記伝熱管に析出・付着し
ていることになシ、正常なプラント運転を妨げる大きな
要因となっている。
出銑の給水加熱器伝熱管へのデポジットを防止す（るよ
うにした蒸気タービンプラントの給水系統を提供するこ
とを目的とする。
うにした蒸気タービンプラントの給水系統を提供するこ
とを目的とする。
本発明は、タービン排気を復水する復水器と低圧給水加
熱器を接続すると共にその中間の位置に復水脱塩装置が
介挿され該復水脱塩装置の下流側に薬注点が設けられた
蒸気タービンプラントの給水系統において、前記復水脱
塩装置出口から前記薬注点に至る管路をステンレス鋼で
形成したことを特徴とする。上記ステンレス鋼は、重量
比で００．１９６以下、Ｏｒ９〜２５チを含有するフェ
ライト系又はオーステナイト系ステンレス鋼であること
が望ましい。すなわち、給水管路に適する配管材には高
い耐食性および耐応力腐食割れ性が必要であるが、Ｃが
０．１ ％より多いとＯｒ炭化物が生成して粒界１ｃＯ
ｒ欠乏層が生じ、その結果耐応力腐食割れ性が損われ、
またＯｒが９％より少ないと耐食性が十分得られず、逆
に２５チを越えると加工性が悪化するので、上記範囲の
組成成分を有するステンレス鋼を採用することが本発明
において望ましいといえる。
熱器を接続すると共にその中間の位置に復水脱塩装置が
介挿され該復水脱塩装置の下流側に薬注点が設けられた
蒸気タービンプラントの給水系統において、前記復水脱
塩装置出口から前記薬注点に至る管路をステンレス鋼で
形成したことを特徴とする。上記ステンレス鋼は、重量
比で００．１９６以下、Ｏｒ９〜２５チを含有するフェ
ライト系又はオーステナイト系ステンレス鋼であること
が望ましい。すなわち、給水管路に適する配管材には高
い耐食性および耐応力腐食割れ性が必要であるが、Ｃが
０．１ ％より多いとＯｒ炭化物が生成して粒界１ｃＯ
ｒ欠乏層が生じ、その結果耐応力腐食割れ性が損われ、
またＯｒが９％より少ないと耐食性が十分得られず、逆
に２５チを越えると加工性が悪化するので、上記範囲の
組成成分を有するステンレス鋼を採用することが本発明
において望ましいといえる。
上記ステンレス鋼で形成された管路は蒸気タービンプラ
ントの給水雰囲気中において優れた耐食性を示すから、
復水脱塩装置から薬注点に至る区間での給水中への鉄の
溶出は著しく低減され、給水加熱器をはじめとするプラ
ント構成機器の性能維持を図ることができる。
ントの給水雰囲気中において優れた耐食性を示すから、
復水脱塩装置から薬注点に至る区間での給水中への鉄の
溶出は著しく低減され、給水加熱器をはじめとするプラ
ント構成機器の性能維持を図ることができる。
以下本発明の詳細な説明する。
第１図において、蒸気発生器ｌで生じた蒸気は主蒸気管
２を通って高圧タービン３ｖｃ至シ、ここで膨張した後
さらに蒸気管４を通って低圧タービン５に送給される。
２を通って高圧タービン３ｖｃ至シ、ここで膨張した後
さらに蒸気管４を通って低圧タービン５に送給される。
この低圧タービン５にて仕事を終えた蒸気は復水ｒＥ６
で復水され、この復水は給水系統７へ導かれ蒸気発生器
１の給水となる。
で復水され、この復水は給水系統７へ導かれ蒸気発生器
１の給水となる。
上記給水系統７において、復水は復水器６から復水ポン
プ８を介して復水脱塩装置９に導かれ、ここで不純物が
除去された後復水ブースタボ／グ１０、薬注点１１を経
て給水加熱器１２で昇温され脱気器１３に至る。この脱
気５１３にて復水は脱気されて給水となり、給水ポンプ
１４ニて昇圧されさらに高圧給ら薬注点１１１Ｃ至る管
路２０はステンレス鋼で形成されている。
プ８を介して復水脱塩装置９に導かれ、ここで不純物が
除去された後復水ブースタボ／グ１０、薬注点１１を経
て給水加熱器１２で昇温され脱気器１３に至る。この脱
気５１３にて復水は脱気されて給水となり、給水ポンプ
１４ニて昇圧されさらに高圧給ら薬注点１１１Ｃ至る管
路２０はステンレス鋼で形成されている。
しかして、プラント運転中は薬注点１１から適宜の量の
アンモニアが注入され、これによシ給水はｐＨがアルカ
リ側へ上昇されてプラントの各機器全流通し、蒸気発生
器１にて蒸気となジタービンを駆動した後復水器６で復
水され、しかして復水脱塩装置にてアンモニア分が除去
されｐＨが低下して管路２０ニ至る。この管路２０はス
テンレス鋼で形成されているから水のｐＨが低くても腐
食されることはなく、シたがって水中への鉄の溶出も少
ない。こうしてｐＨが低下した水は再び薬注点に至り、
アンモニアが注入されてそのｐＨは回復する。
アンモニアが注入され、これによシ給水はｐＨがアルカ
リ側へ上昇されてプラントの各機器全流通し、蒸気発生
器１にて蒸気となジタービンを駆動した後復水器６で復
水され、しかして復水脱塩装置にてアンモニア分が除去
されｐＨが低下して管路２０ニ至る。この管路２０はス
テンレス鋼で形成されているから水のｐＨが低くても腐
食されることはなく、シたがって水中への鉄の溶出も少
ない。こうしてｐＨが低下した水は再び薬注点に至り、
アンモニアが注入されてそのｐＨは回復する。
第２図に本発明の復水配管材でらるフェライト系ステン
レス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼および従来の配
管材である炭素鋼の２５°Ｃの復水中での腐食試験結果
を示す。
レス鋼、オーステナイト系ステンレス鋼および従来の配
管材である炭素鋼の２５°Ｃの復水中での腐食試験結果
を示す。
火力プラントの復水配管に使用されている炭素鋼に比べ
て本発明の配管材フェライト系ステンレス鋼およびオー
ステナイト系ステンレス鋼の耐食性ははるかに優れてい
る。またオーステナイト系ステンレス鋼に比べてフェラ
イト系ステンレス鋼の耐食性がやや劣るが、従来の炭素
鋼に比べればフェライト系ステ／レス鋼も比較にならな
い程耐食性の優れた配管材でちるといえる。
て本発明の配管材フェライト系ステンレス鋼およびオー
ステナイト系ステンレス鋼の耐食性ははるかに優れてい
る。またオーステナイト系ステンレス鋼に比べてフェラ
イト系ステンレス鋼の耐食性がやや劣るが、従来の炭素
鋼に比べればフェライト系ステ／レス鋼も比較にならな
い程耐食性の優れた配管材でちるといえる。
実機使用環境中で、このような耐食性の優れた配管材を
使用すれば、従来の火力プラントにおいて、復水脱塩装
置出口側から薬注点間の管路の腐食によって給水中に溶
出した鉄が、１８０〜２６０°Ｃの高温側給水加熱器加
熱管内面にデポジットし、加熱管を閉塞させ、給水加熱
器性能を低下させる問題に対して、数１０〜１００倍改
善効果を期待することが可能となる。
使用すれば、従来の火力プラントにおいて、復水脱塩装
置出口側から薬注点間の管路の腐食によって給水中に溶
出した鉄が、１８０〜２６０°Ｃの高温側給水加熱器加
熱管内面にデポジットし、加熱管を閉塞させ、給水加熱
器性能を低下させる問題に対して、数１０〜１００倍改
善効果を期待することが可能となる。
第３図に、本発明の復水配管材でろるフェライト系ステ
ンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼の２３０
８０．０２８ ｐｐｍ純水中、３００時間のダブルＵベ
ンド試験法による応力腐食割れ試験結果を示す。
ンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼の２３０
８０．０２８ ｐｐｍ純水中、３００時間のダブルＵベ
ンド試験法による応力腐食割れ試験結果を示す。
フェライト系ステンレス鋼は、上記試験環境中において
、応力腐食割れに対して卓越した性能を有しておシ、実
機蒸気プラントの復水脱塩装置出口から薬注点までの間
の復水配管に採用した場合に、当該配管の使用温度が常
温（２５〜３０°Ｃ）であることなどを考慮すれば、耐
応力腐食割れ性の点からも有効な代替配管材といえる。
、応力腐食割れに対して卓越した性能を有しておシ、実
機蒸気プラントの復水脱塩装置出口から薬注点までの間
の復水配管に採用した場合に、当該配管の使用温度が常
温（２５〜３０°Ｃ）であることなどを考慮すれば、耐
応力腐食割れ性の点からも有効な代替配管材といえる。
一方、オーステナイト系ステンレス鋼は、上記のように
耐食性の面では優れているが、塩素イオン（ｃｇが存在
する環境中においては、応力腐食割れに対する抵抗力が
弱く、実機プラント運転においては、海水リーク等の厳
重な監視など、細心の注意を払った運転が望ましい。
耐食性の面では優れているが、塩素イオン（ｃｇが存在
する環境中においては、応力腐食割れに対する抵抗力が
弱く、実機プラント運転においては、海水リーク等の厳
重な監視など、細心の注意を払った運転が望ましい。
本発明は、蒸気タービンプラントの給水系統において、
復水脱塩装置出口から薬注点までの間の管路をフェライ
ト系ステンレス鋼管、またはオーステナイト系ステンレ
ス鋼管で代替することにより実機運転環境下での当該配
管の耐食性を向上させ、給水中の鉄濃度を低減せしめ、
給水加熱器等への腐食生成物のデポジットを減少させる
とともに、機器の性能を維持し、従来のようなプラント
停止による酸洗およびジェット洗浄等の美大な経費と時
間を削減することが可能となる。また、補給水ラインに
も本発明の配管を適用すれば更にプラント性能を良好な
状態で維持することが可能となる。
復水脱塩装置出口から薬注点までの間の管路をフェライ
ト系ステンレス鋼管、またはオーステナイト系ステンレ
ス鋼管で代替することにより実機運転環境下での当該配
管の耐食性を向上させ、給水中の鉄濃度を低減せしめ、
給水加熱器等への腐食生成物のデポジットを減少させる
とともに、機器の性能を維持し、従来のようなプラント
停止による酸洗およびジェット洗浄等の美大な経費と時
間を削減することが可能となる。また、補給水ラインに
も本発明の配管を適用すれば更にプラント性能を良好な
状態で維持することが可能となる。
第１図は本発明の一実施例に係る蒸気タービンプラント
の系統図、第２図はステンレス鋼管材と従来の炭素鋼管
材の腐食試験結果を示す説明図、第３図は本発明の復水
配管材の応力腐食割れ試験結果を示す線図でｂる。 １・・・蒸気発生器、 ３・・・高圧タービン。 ５・・・低圧タービン、 ６・・・復水器。 ７・・給水系統、 ９・・復水脱塩装置。 １１・・・薬注点、１２・・・低圧給水加熱器。 １３・・・脱気器、１５・・高圧給水加熱器。 ２０・・・管路 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか］名）第１図 第２図
の系統図、第２図はステンレス鋼管材と従来の炭素鋼管
材の腐食試験結果を示す説明図、第３図は本発明の復水
配管材の応力腐食割れ試験結果を示す線図でｂる。 １・・・蒸気発生器、 ３・・・高圧タービン。 ５・・・低圧タービン、 ６・・・復水器。 ７・・給水系統、 ９・・復水脱塩装置。 １１・・・薬注点、１２・・・低圧給水加熱器。 １３・・・脱気器、１５・・高圧給水加熱器。 ２０・・・管路 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか］名）第１図 第２図
Claims (2)
- （１）タービン排気を復水する復水器と低圧給水加熱器
を接続すると共にその中間の位置に復水脱塩装置が介挿
され該復水脱塩装置の下流側に薬注点が設けられた蒸気
タービンプラントの給水系統において、前記復水脱塩装
置出口から前記薬注点に至る管路をステンレス鋼で形成
したことを特徴とする蒸気タービンプラントの給水系統
。 - （２）ステンレス鋼は重量比で、Ｃ０．１％以下、Ｃｒ
９〜２５％を含有するフェライト系またはオーステナイ
ト系ステンレス鋼であることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の蒸気タービンプラントの給水系統。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26440484A JPS61142306A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | 蒸気タ−ビンプラントの給水系統 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26440484A JPS61142306A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | 蒸気タ−ビンプラントの給水系統 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61142306A true JPS61142306A (ja) | 1986-06-30 |
Family
ID=17402687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26440484A Pending JPS61142306A (ja) | 1984-12-17 | 1984-12-17 | 蒸気タ−ビンプラントの給水系統 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61142306A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63125511A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-05-28 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | オキシメチレン共重合体の安定化方法 |
-
1984
- 1984-12-17 JP JP26440484A patent/JPS61142306A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63125511A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-05-28 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | オキシメチレン共重合体の安定化方法 |
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