JPS61140840A - ジルコニウムおよびジルコニウム合金溶接部のための高速腐蝕試験 - Google Patents
ジルコニウムおよびジルコニウム合金溶接部のための高速腐蝕試験Info
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- JPS61140840A JPS61140840A JP60276174A JP27617485A JPS61140840A JP S61140840 A JPS61140840 A JP S61140840A JP 60276174 A JP60276174 A JP 60276174A JP 27617485 A JP27617485 A JP 27617485A JP S61140840 A JPS61140840 A JP S61140840A
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- G—PHYSICS
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- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
１吸Δｉｊ７ Ｊ（
本発明は、ジルコニウムおよびジルコニウム基合金の腐
蝕試験の分野に係わるものであり、特に、ジルコニウム
合金の溶接部の腐蝕試験に関する。
蝕試験の分野に係わるものであり、特に、ジルコニウム
合金の溶接部の腐蝕試験に関する。
ジルコニウム合金は、一般に、商用加圧水型原子炉およ
び沸騰水型原子炉において、燃料棒の案内管および格子
のような構造要素ならびに管状の燃料被覆等の熱伝導要
素のような構造要素に用いられている。これらの要素を
形成するなめに、成るジルコニウム合金部材を他のジル
コニウム合金部材に結合する最も一般的な方法の１つは
、溶接による方法である。
び沸騰水型原子炉において、燃料棒の案内管および格子
のような構造要素ならびに管状の燃料被覆等の熱伝導要
素のような構造要素に用いられている。これらの要素を
形成するなめに、成るジルコニウム合金部材を他のジル
コニウム合金部材に結合する最も一般的な方法の１つは
、溶接による方法である。
ジルコニウムおよびその合金は、高温度で極めて高い反
応性を有する材料であることは周知である。即ち、ジル
コニウムおよびその合金は、大気中の酸素および窒素と
容易に且つ迅速に結合する。
応性を有する材料であることは周知である。即ち、ジル
コニウムおよびその合金は、大気中の酸素および窒素と
容易に且つ迅速に結合する。
これらの元素でジルコニウム合金が汚染されると、合金
の水による腐蝕に対する抵抗および（または）機械的性
質が悪影響を受は得ることが知られている。したがって
、ジルコニウム合金から形成される原子炉用要素の溶接
においては、溶接はすべて真空或いはヘリウムガスまた
はアルゴンガス雰囲気のような不活性雰囲気内で実施す
るのが一般的慣行である。例えば、ジルカロイ−４（ｚ
ｉｒｃａｌｏｙ−４）製の端プラグを、ジルカロイ−４
製の燃料被覆管の端部に結合する周溶接は、典型的には
ヘリウムガスが充満された室内で「タングステン不活性
ガス（ＴＩＧ）Ｊ溶接により形成されている。
の水による腐蝕に対する抵抗および（または）機械的性
質が悪影響を受は得ることが知られている。したがって
、ジルコニウム合金から形成される原子炉用要素の溶接
においては、溶接はすべて真空或いはヘリウムガスまた
はアルゴンガス雰囲気のような不活性雰囲気内で実施す
るのが一般的慣行である。例えば、ジルカロイ−４（ｚ
ｉｒｃａｌｏｙ−４）製の端プラグを、ジルカロイ−４
製の燃料被覆管の端部に結合する周溶接は、典型的には
ヘリウムガスが充満された室内で「タングステン不活性
ガス（ＴＩＧ）Ｊ溶接により形成されている。
空気が溶接室内に侵入して溶接部を汚染しないことを確
かめるなめに、周期的もしくは定期的に溶接試料につい
て３日間３６０℃（６８０下）の水腐蝕試験（Ａ Ｓ
Ｔ Ｍ試験Ｎｏ、Ｇ２）を行っている。
かめるなめに、周期的もしくは定期的に溶接試料につい
て３日間３６０℃（６８０下）の水腐蝕試験（Ａ Ｓ
Ｔ Ｍ試験Ｎｏ、Ｇ２）を行っている。
この試験は、有害な不純物（特に窒素）量を含有する溶
接試料の検出に非常に有効であるが、時間消費が大きく
試験結果を得るのに３日から長い場合には７日もの長い
期間を必要とする。この長い所要時間が原因で、３日間
水腐蝕試験は、プロセス制御試験としては殆ど価値がな
い。また、容認し得る試験結果を待機する間溶接製品を
貯蔵するのに必要なスペースに費用がかかり、在庫管理
上の問題が由々しくなる。したがって、有害な不純物量
を含有する溶接物の検出に上述の３日間水腐蝕試験と同
程度に有能であって然も極めて迅速に実施することがで
きる試験を開発することが望ましい。
接試料の検出に非常に有効であるが、時間消費が大きく
試験結果を得るのに３日から長い場合には７日もの長い
期間を必要とする。この長い所要時間が原因で、３日間
水腐蝕試験は、プロセス制御試験としては殆ど価値がな
い。また、容認し得る試験結果を待機する間溶接製品を
貯蔵するのに必要なスペースに費用がかかり、在庫管理
上の問題が由々しくなる。したがって、有害な不純物量
を含有する溶接物の検出に上述の３日間水腐蝕試験と同
程度に有能であって然も極めて迅速に実施することがで
きる試験を開発することが望ましい。
光朋！１１」
本発明者等は、現在用いられている慣用の３６０℃水腐
蝕方法に匹敵する精度を確保しつつ１時間以内で行われ
る点で、上述の要件を満たす迅速腐蝕試験を見出した。
蝕方法に匹敵する精度を確保しつつ１時間以内で行われ
る点で、上述の要件を満たす迅速腐蝕試験を見出した。
本発明の試験は、溶接部および感熱部（ＨＡ Ｚ ）を
有するジルコニウム溶接物またはジルコニウム合金溶接
物を、好ましくは約４００℃より高い温度に維持されて
いる高温の溶融塩浴内に浸漬することからなる。
有するジルコニウム溶接物またはジルコニウム合金溶接
物を、好ましくは約４００℃より高い温度に維持されて
いる高温の溶融塩浴内に浸漬することからなる。
溶融塩浴の温度ならびに浸漬期間は、汚染された非耐蝕
性溶接物にはスケール酸化物腐蝕生成物を形成しつつ、
而（触性の溶接部には本質的に黒色の付着性のよい酸化
物皮膜を形成するように制御される。溶融塩浴から取出
した後に、溶接物試料を、スケール酸化物腐蝕生成物の
有無に関して評価する。
性溶接物にはスケール酸化物腐蝕生成物を形成しつつ、
而（触性の溶接部には本質的に黒色の付着性のよい酸化
物皮膜を形成するように制御される。溶融塩浴から取出
した後に、溶接物試料を、スケール酸化物腐蝕生成物の
有無に関して評価する。
溶融塩浴は、Ｎ ａ Ｎ Ｏ３、Ｋ Ｎ Ｏ３およびに
■の混合物から構成するのが好ましい。
■の混合物から構成するのが好ましい。
溶融塩浴の温度および試験期間は、耐蝕性のジルカロイ
−４に、約６＋ｎｇ／ｄｍ２〜約１６ ｍｇ／ ｄｍ２
の付着性酸化物による重量増加が得られるように制御す
るのが好ましい。
−４に、約６＋ｎｇ／ｄｍ２〜約１６ ｍｇ／ ｄｍ２
の付着性酸化物による重量増加が得られるように制御す
るのが好ましい。
また、浴の温度は、約４００℃（７５０下）〜約５００
℃（９３２下）に維持するのが好ましく、さらに好まし
くは、浴温度を約４６０℃（８６０下）〜約４８２℃（
９００下）に維持する。浸漬期間は、約２．５分〜約１
６分の間が有利であり、最も好ましくは約５分ないし約
１０分の浸漬期間を用いる。
℃（９３２下）に維持するのが好ましく、さらに好まし
くは、浴温度を約４６０℃（８６０下）〜約４８２℃（
９００下）に維持する。浸漬期間は、約２．５分〜約１
６分の間が有利であり、最も好ましくは約５分ないし約
１０分の浸漬期間を用いる。
本発明の上に述べた特徴および他の特徴は、添付図面を
参照しての本発明の以下の詳細な説明から一層明瞭にな
ろう。
参照しての本発明の以下の詳細な説明から一層明瞭にな
ろう。
゛な ｆ！、１の５明
本発明によれば、
約４８．６重量％のＮ ａ Ｎ Ｏｙと、約４１．０重
量％のＫ Ｎ Ｏ３と、 約１０．４重量％のＫＩと からなる溶融塩浴を用いて、この浴を、約４６０℃（８
６０下）から４８２℃（９００下）の範囲内の温度に保
持し、ジルカロイ−４溶接物の浸漬時間を約２．５分な
いし約１６分、さらに好ましくは約５分ないし、約１０
分とした場合に最良の結果が達成されることが判明した
。しかしながら、これらパラメータは、以下に述べる主
旨にしたがい変えることも可能であり、しかも優れた結
果を達成することもできると考えられる。
量％のＫ Ｎ Ｏ３と、 約１０．４重量％のＫＩと からなる溶融塩浴を用いて、この浴を、約４６０℃（８
６０下）から４８２℃（９００下）の範囲内の温度に保
持し、ジルカロイ−４溶接物の浸漬時間を約２．５分な
いし約１６分、さらに好ましくは約５分ないし、約１０
分とした場合に最良の結果が達成されることが判明した
。しかしながら、これらパラメータは、以下に述べる主
旨にしたがい変えることも可能であり、しかも優れた結
果を達成することもできると考えられる。
浸漬時間および温度の組合せの制御が非常に重要である
と思われる。浸漬時間および浴の温度は、汚染された非
耐蝕性の溶接物にスケール酸化物腐蝕生成物を形成しつ
つ、耐蝕性溶接物に本質的に黒色の付着性もしくは粘性
のある酸化物皮膜が生成されるように制御すべきである
。この時間一温度の組合せの値の範囲は、用いられる特
定の塩浴ならびに特定の金属または合金（例えば、ジル
コニウム、ジルカロイ−２，ジルカロイ−４，２，５重
量％のニオビウムを含むジルコニウム）の酸化メカニズ
ｌ＼にしたがって変わり得る。例えば、ジルカロイ−４
の場合には、慣用の水腐蝕試験で、高品質のジルカロイ
−４溶接試料の、約６ないし１６ミリグラム／平方デシ
メートル＜ｍｇ／ ｄｅｎ２）の酸化物重量増加か得ら
れることが知られている。
と思われる。浸漬時間および浴の温度は、汚染された非
耐蝕性の溶接物にスケール酸化物腐蝕生成物を形成しつ
つ、耐蝕性溶接物に本質的に黒色の付着性もしくは粘性
のある酸化物皮膜が生成されるように制御すべきである
。この時間一温度の組合せの値の範囲は、用いられる特
定の塩浴ならびに特定の金属または合金（例えば、ジル
コニウム、ジルカロイ−２，ジルカロイ−４，２，５重
量％のニオビウムを含むジルコニウム）の酸化メカニズ
ｌ＼にしたがって変わり得る。例えば、ジルカロイ−４
の場合には、慣用の水腐蝕試験で、高品質のジルカロイ
−４溶接試料の、約６ないし１６ミリグラム／平方デシ
メートル＜ｍｇ／ ｄｅｎ２）の酸化物重量増加か得ら
れることが知られている。
したがって、本発明にしたがい、ジルカロイ−４溶接物
を試験する際における本発明者等の目標の１つは、汚染
されていないジルカロイ−４溶接物に約６ないし１６
ｍｇ／ ｄｍ２範囲内の重量増加を発生ずるような時間
一温度組合せを選択することであった。
を試験する際における本発明者等の目標の１つは、汚染
されていないジルカロイ−４溶接物に約６ないし１６
ｍｇ／ ｄｍ２範囲内の重量増加を発生ずるような時間
一温度組合せを選択することであった。
数理的には、４６０ないし４８２℃に保持された４８．
６重量％のＮａＮｏ＊、４１．０重量％のＫ Ｎ Ｏ３
および１０．４重量％の■ぐ■からなる浴に浸漬した場
合、上述の重量増加を得るのに必要な時間は約６ないし
１６分である。しかしながら本、発明者等の行った試験
の示すところによれば、２．５分程度の短い時間でも、
汚染されたジルカロイ−４の溶接物を識別できることが
判別した。
６重量％のＮａＮｏ＊、４１．０重量％のＫ Ｎ Ｏ３
および１０．４重量％の■ぐ■からなる浴に浸漬した場
合、上述の重量増加を得るのに必要な時間は約６ないし
１６分である。しかしながら本、発明者等の行った試験
の示すところによれば、２．５分程度の短い時間でも、
汚染されたジルカロイ−４の溶接物を識別できることが
判別した。
丈な、０．５分程のさらに短い浸漬時間でも、許容し得
る製品と許容し得ない製品とを識別することができるが
、しかしながら、試験結果の最適な再現性を得るために
は、浸漬時間を約２．５分ないし１６分、そしてさらに
好ましくは約５分ないし約１０分に保つのが有利である
。約１０分よりも長い浸漬時間では、汚染に関係のない
疑似酸化物スケールが高い頻度で発生することがあって
、試験結果の正確な評価を妨害することになり得る。
る製品と許容し得ない製品とを識別することができるが
、しかしながら、試験結果の最適な再現性を得るために
は、浸漬時間を約２．５分ないし１６分、そしてさらに
好ましくは約５分ないし約１０分に保つのが有利である
。約１０分よりも長い浸漬時間では、汚染に関係のない
疑似酸化物スケールが高い頻度で発生することがあって
、試験結果の正確な評価を妨害することになり得る。
４００℃程度のような低い塩浴温度ならびに約５００℃
程度の高温度の塩浴温度の使用も考えられる。しかしな
がら、汚染された部材を再現性良く識別するのに要求さ
れる時間は、浴温度で変化することが予想される。例え
・ば、約４００℃の浴温度では、６ないし１６ ｍｇ／
ｃ１ｍ２の重量増加を得るための浸漬時間は４６０℃
ないし４８２℃の浴７一 温度で必要な約５ないし１６分の浸漬時間より顕著に長
くなり、他方、約５００℃の浴温度で同し重量増加を得
るための浸漬時間は上記の時間よ、りも減少する。
程度の高温度の塩浴温度の使用も考えられる。しかしな
がら、汚染された部材を再現性良く識別するのに要求さ
れる時間は、浴温度で変化することが予想される。例え
・ば、約４００℃の浴温度では、６ないし１６ ｍｇ／
ｃ１ｍ２の重量増加を得るための浸漬時間は４６０℃
ないし４８２℃の浴７一 温度で必要な約５ないし１６分の浸漬時間より顕著に長
くなり、他方、約５００℃の浴温度で同し重量増加を得
るための浸漬時間は上記の時間よ、りも減少する。
上にのべたような結果を達成するのに塩浴の組成は重要
ではあるが、決定的な因子であるとは考えられない。し
たがって、Ｋ Ｉ対Ｋ Ｎ Ｏ３対Ｎ ａ Ｎ Ｏ３の
他の割合もしくは比を用いることもできようし、またこ
の組成物に代わり他の実質的に等価な塩混合物を用いる
ことができる。
ではあるが、決定的な因子であるとは考えられない。し
たがって、Ｋ Ｉ対Ｋ Ｎ Ｏ３対Ｎ ａ Ｎ Ｏ３の
他の割合もしくは比を用いることもできようし、またこ
の組成物に代わり他の実質的に等価な塩混合物を用いる
ことができる。
以下に述べる実施例においては、試薬等級のＮ ａ Ｎ
Ｏｓ、Ｋ Ｎ ０３および■ぐ■が用いられているが
、市販品等級のこのような塩を用いても類似の結果が得
られると考えられる。
Ｏｓ、Ｋ Ｎ ０３および■ぐ■が用いられているが
、市販品等級のこのような塩を用いても類似の結果が得
られると考えられる。
以上に述べた本発明の様相は、以下に掲ける実施例を考
察することによりさらに明瞭になろう。
察することによりさらに明瞭になろう。
なお、これら実施例は、本発明の思想を単に例示するに
過ぎないものであると理解され度い。
過ぎないものであると理解され度い。
実］Ｌ伝」−
７５個のジルカロイ−４の試験片を用いて、３週間の期
間に亘り、異なる日を８日選んで、塩浴腐蝕試験を行っ
た。使用した溶融塩浴は、次の組成 ４８．６％のＮ ａ Ｎ Ｏ３ ４１，０重量％のＫ Ｎ Ｏ。
間に亘り、異なる日を８日選んで、塩浴腐蝕試験を行っ
た。使用した溶融塩浴は、次の組成 ４８．６％のＮ ａ Ｎ Ｏ３ ４１，０重量％のＫ Ｎ Ｏ。
１０．４重量％のＫ Ｉ
の混合物を形成する試薬等級の塩の混合物であった。浴
温度は、４６０℃に設定したが、実際の温度範囲は４６
０℃ないし４８２℃とすることができる。浸漬前にすべ
ての試片をイソプロパツールで洗浄した。用いた浸漬期
間を変えて次のような期間とした。
温度は、４６０℃に設定したが、実際の温度範囲は４６
０℃ないし４８２℃とすることができる。浸漬前にすべ
ての試片をイソプロパツールで洗浄した。用いた浸漬期
間を変えて次のような期間とした。
２．５分、５分、７．５分、１０分、１２．５分、１５
分、２０分、３０分、４５分、および６０分塩浴から取
出す時に、試片を水中で急冷し、付着している塩を洗い
流した。次いで、各試片の酸化物重量増加を測定した。
分、２０分、３０分、４５分、および６０分塩浴から取
出す時に、試片を水中で急冷し、付着している塩を洗い
流した。次いで、各試片の酸化物重量増加を測定した。
図面にグラフで示されている結果から明らかなように、
勾配が約ｒｌｊの原点を通る直線の相関関係が存在する
。データの最小二乗法による解析によれば下記の関係：
重量増加（＋ｎ）ｇ ／ ｄｅｎ２） ＝ （時間（分
）Ｘｏ、９８２＋−０，１８３ （但しＲ２＝０．９８４） が得られる。３日間の水中オートクレーブ試験を行った
試片は、６，１ないし１６ 、１ ｍｇ／ ｄｍ２の重
量増加を示した。この慣用の３日間水中試験で観察され
る重量増加に匹敵する最適塩浴試験期間は、約６分ない
し約１６分である。
勾配が約ｒｌｊの原点を通る直線の相関関係が存在する
。データの最小二乗法による解析によれば下記の関係：
重量増加（＋ｎ）ｇ ／ ｄｅｎ２） ＝ （時間（分
）Ｘｏ、９８２＋−０，１８３ （但しＲ２＝０．９８４） が得られる。３日間の水中オートクレーブ試験を行った
試片は、６，１ないし１６ 、１ ｍｇ／ ｄｍ２の重
量増加を示した。この慣用の３日間水中試験で観察され
る重量増加に匹敵する最適塩浴試験期間は、約６分ない
し約１６分である。
九１蝕１
３日間水中腐蝕試験結果を正確に予測する本発明の能力
を例証するために、（ジルカロイ−４溶接部を有する）
ジルカロイ−４製の端プラグを、３日間水中腐蝕試験て
検出された僅かな大気汚染のために放擲されていた燃料
棒から切断した。これら５０個の端プラグについて、５
回の別個のオートクレーブ法で３日間水中試験を行った
。これら試験から得られた結果（表Ｉ参照）は、３８％
の不良率（即ち溶接および／または感熱部におけるスケ
ール酸化物）を示した。
を例証するために、（ジルカロイ−４溶接部を有する）
ジルカロイ−４製の端プラグを、３日間水中腐蝕試験て
検出された僅かな大気汚染のために放擲されていた燃料
棒から切断した。これら５０個の端プラグについて、５
回の別個のオートクレーブ法で３日間水中試験を行った
。これら試験から得られた結果（表Ｉ参照）は、３８％
の不良率（即ち溶接および／または感熱部におけるスケ
ール酸化物）を示した。
表 Ｉ
３ 日オートクレーブ試験
試験数 合格数 不合格数 不良％
第１日 １０ ７ ３ ３
０第２日 １０ ５ ５
５０第３日 １０ ８ ２
２０第４日 １０５５５０ 第５日 １０ ６ ４ ４
０合計 ５０ ３１ １９ ３８ 次いて、７５個の端プラグを、実施例Ｉで述べた塩浴方
法を用いて試験した。試験では、異なる日を８日選んで
２．５ないし１５分の範囲に亘る６つの異なった試験期
間で行った。浸漬後、溶接中の大気汚染を表す溶接部の
溶接および感熱部における白色のスクール酸化物の存在
に関して試料を評価しな。全体的不良率は４０％（３０
／７５）であった。
０第２日 １０ ５ ５
５０第３日 １０ ８ ２
２０第４日 １０５５５０ 第５日 １０ ６ ４ ４
０合計 ５０ ３１ １９ ３８ 次いて、７５個の端プラグを、実施例Ｉで述べた塩浴方
法を用いて試験した。試験では、異なる日を８日選んで
２．５ないし１５分の範囲に亘る６つの異なった試験期
間で行った。浸漬後、溶接中の大気汚染を表す溶接部の
溶接および感熱部における白色のスクール酸化物の存在
に関して試料を評価しな。全体的不良率は４０％（３０
／７５）であった。
（表■および表■を参照され度い）。
表 ■
割■用
試験期間 試験数 合格数 不合格数 不良％Ｚ、１５
分 ２０ １３ ７ ３５５．０
分 ２５ １２ １３ ５２７．５
分 ９ ５ ４ ４４１０．
０分 ９ ７ ２ ２２１２
．５分 ４ ３ １ ２５１
５．０分 ８ ５ ３ ３８
表 ■ Ｕ祖誹 試験日 試験数 合格数 不合格数 不良％第１日
５ ４ １ ２０第２日 １
０ ６ ４ ４０第３日
１０ ７ ３ ３０第４日
１０ ５ ５ ５０第５日
１．０ ６ ４ ４０第６
日 １０ ６ ４ ４０第
７日 １０ ７ ３ ３０
第８日 １０ ４ ６ ６
０自計 ７５ ４５ ３０ ４０ 試験期間および試験日は、塩浴に浸漬された試料の不良
率に対し見掛は上の影響を与えていない。
分 ２０ １３ ７ ３５５．０
分 ２５ １２ １３ ５２７．５
分 ９ ５ ４ ４４１０．
０分 ９ ７ ２ ２２１２
．５分 ４ ３ １ ２５１
５．０分 ８ ５ ３ ３８
表 ■ Ｕ祖誹 試験日 試験数 合格数 不合格数 不良％第１日
５ ４ １ ２０第２日 １
０ ６ ４ ４０第３日
１０ ７ ３ ３０第４日
１０ ５ ５ ５０第５日
１．０ ６ ４ ４０第６
日 １０ ６ ４ ４０第
７日 １０ ７ ３ ３０
第８日 １０ ４ ６ ６
０自計 ７５ ４５ ３０ ４０ 試験期間および試験日は、塩浴に浸漬された試料の不良
率に対し見掛は上の影響を与えていない。
５分ないし７．５分て試験した試料が視覚的に最も検査
し易かった。７．５分より長い試験期間においては、疑
似スケール形成が全てのプラグで観察された。このスケ
ール形成は、基質金属腐蝕に起因するものであって不良
例とは考えられない（即ち溶接金属或いは感熱部に関係
がない）。
し易かった。７．５分より長い試験期間においては、疑
似スケール形成が全てのプラグで観察された。このスケ
ール形成は、基質金属腐蝕に起因するものであって不良
例とは考えられない（即ち溶接金属或いは感熱部に関係
がない）。
支１叶ｌ
スケール形成をさらに検査するために、幾本かのプラグ
を、１つの例外を除いて実施例■および■で用いた方法
にしたがい塩浴で試験した。３０秒毎に試料を視覚試験
だけの目的で（したがって急冷はしない）で取出した。
を、１つの例外を除いて実施例■および■で用いた方法
にしたがい塩浴で試験した。３０秒毎に試料を視覚試験
だけの目的で（したがって急冷はしない）で取出した。
欠陥の有るプラグは、試験を始めて３０秒程度の早い時
期にスケールの形成の証しを示した。
期にスケールの形成の証しを示した。
上の実施例においては、溶融塩浴温度は、約４６０℃と
約４８２℃との間、即ち約２２℃の範囲内で制御した。
約４８２℃との間、即ち約２２℃の範囲内で制御した。
浸漬中温度を綿密に制御することにより、試験はさらに
改善されると考えられる。
改善されると考えられる。
約６℃の温度範囲（例えば約４６０℃ないし約４６６℃
）が考えられる。
）が考えられる。
以上、本発明を、溶接中の大気汚染の検出と関連して説
明したが、当該技術分野の専門家には、本明細書の開示
内容に基づき、必要に応し変更を加えるなどして、上に
述べた試験をタングステンおよび（または）ウラン汚染
の検出にも適用し得ると考えられる。
明したが、当該技術分野の専門家には、本明細書の開示
内容に基づき、必要に応し変更を加えるなどして、上に
述べた試験をタングステンおよび（または）ウラン汚染
の検出にも適用し得ると考えられる。
また当該技術分野の専門家には本明細書の開示内容また
はここに開示した本発明を実施することにより他の実施
態様を想到し得るであろう。したがって、本明細書の内
容ならびに実施例等は単なる例に過ぎず、本発明の範囲
を制限するものと解釈されてはならないことを付記する
。
はここに開示した本発明を実施することにより他の実施
態様を想到し得るであろう。したがって、本明細書の内
容ならびに実施例等は単なる例に過ぎず、本発明の範囲
を制限するものと解釈されてはならないことを付記する
。
第１図は本発明の方法の結果をグラフで例示する図であ
る。 慄 １図 詰問（分）
る。 慄 １図 詰問（分）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ジルカロイ溶接および感熱部の腐蝕抵抗を決定する
方法において、 （ａ）前記ジルカロイ溶接および感熱部を、約４００℃
より高い温度に維持された高温溶融塩浴に浸漬し、 （ｂ）前記ジルカロイ溶接および感熱部を前記溶融塩浴
に浸漬している間、該溶融塩浴の温度および前記浸漬の
持続期間を、腐蝕に対して抵抗性を有するジルカロイ溶
接および感熱部に本質的に黒色の酸化物皮膜が形成され
、他方非耐蝕性のジルカロイ溶接および感熱部に酸化物
スケールが生ずるように制御し、 （ｃ）次いで、前記ジルカロイ溶接および感熱部を前記
塩浴から取出して、そして （ｄ）前記浸漬により前記ジルカロイ溶接および感熱部
に生成した酸化物を、スケール酸化物の存在に関して評
価する段階を含むジルカロイ溶接および感熱部の腐蝕抵
抗の決定方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US68042384A | 1984-12-11 | 1984-12-11 | |
| US680423 | 1984-12-11 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61140840A true JPS61140840A (ja) | 1986-06-27 |
Family
ID=24731042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60276174A Pending JPS61140840A (ja) | 1984-12-11 | 1985-12-10 | ジルコニウムおよびジルコニウム合金溶接部のための高速腐蝕試験 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0186383B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61140840A (ja) |
| KR (1) | KR940002498B1 (ja) |
| CN (1) | CN85109621A (ja) |
| ES (1) | ES8708023A1 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101281114B (zh) * | 2008-05-16 | 2011-06-15 | 华南理工大学 | 评价镁、铝及其合金耐蚀性的浸泡转色法 |
| CN101566555B (zh) * | 2009-04-29 | 2011-07-20 | 中国科学院金属研究所 | 一种高精度浸盐热腐蚀试验方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2132345B (en) * | 1982-12-15 | 1986-07-30 | Gen Electric | Method of determining corrosion properties of zirconium alloys |
-
1985
- 1985-12-09 ES ES549743A patent/ES8708023A1/es not_active Expired
- 1985-12-10 CN CN198585109621A patent/CN85109621A/zh active Pending
- 1985-12-10 JP JP60276174A patent/JPS61140840A/ja active Pending
- 1985-12-11 KR KR1019850009328A patent/KR940002498B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-12-11 EP EP85309021A patent/EP0186383B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR940002498B1 (ko) | 1994-03-25 |
| ES8708023A1 (es) | 1987-09-01 |
| EP0186383B1 (en) | 1989-03-08 |
| EP0186383A1 (en) | 1986-07-02 |
| CN85109621A (zh) | 1986-07-16 |
| ES549743A0 (es) | 1987-09-01 |
| KR860005218A (ko) | 1986-07-18 |
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