JPS61137026A - 振動変換器 - Google Patents
振動変換器Info
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- JPS61137026A JPS61137026A JP60270572A JP27057285A JPS61137026A JP S61137026 A JPS61137026 A JP S61137026A JP 60270572 A JP60270572 A JP 60270572A JP 27057285 A JP27057285 A JP 27057285A JP S61137026 A JPS61137026 A JP S61137026A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/16—Receiving elements for seismic signals; Arrangements or adaptations of receiving elements
- G01V1/18—Receiving elements, e.g. seismometer, geophone or torque detectors, for localised single point measurements
- G01V1/181—Geophones
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H11/00—Measuring mechanical vibrations or ultrasonic, sonic or infrasonic waves by detecting changes in electric or magnetic properties
- G01H11/02—Measuring mechanical vibrations or ultrasonic, sonic or infrasonic waves by detecting changes in electric or magnetic properties by magnetic means, e.g. reluctance
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- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は一般的には電磁振動変換器及び振動の変換方法
に係り、より詳細にはその1つの要素が池の要素に対し
相対的に運動できるようにスプリングによって支持され
る変換器に関する。
に係り、より詳細にはその1つの要素が池の要素に対し
相対的に運動できるようにスプリングによって支持され
る変換器に関する。
(技術背景及び発明か解決すべき課題)地球の振動又は
震動を感知する地震計は2つの要素を含んでいる。すな
わち、1つの要素は地球とともに運動するように地球に
結合され、他の要素の慣性はかかる運動に抵抗する。理
想的な条件下では、慣性要素は不動状態を維持し、−万
能の要素は地球とともに運動する。2つの要素間の相対
運動は地球の運動の信頼しうる尺度となる。
震動を感知する地震計は2つの要素を含んでいる。すな
わち、1つの要素は地球とともに運動するように地球に
結合され、他の要素の慣性はかかる運動に抵抗する。理
想的な条件下では、慣性要素は不動状態を維持し、−万
能の要素は地球とともに運動する。2つの要素間の相対
運動は地球の運動の信頼しうる尺度となる。
地震計を向上させるためのいくつかの企てがなされてい
る。それらの中には慣性要素が磁石を含むようにしたも
のがあり、その磁気回路については例えば米国特許第3
,577.184号及び同3,878,504号を参照
されたい。又、例えば米国特許第2,130,213号
及び同2.759,167号において、コイルを磁石及
びその磁極片に固定することが暗示されている。
る。それらの中には慣性要素が磁石を含むようにしたも
のがあり、その磁気回路については例えば米国特許第3
,577.184号及び同3,878,504号を参照
されたい。又、例えば米国特許第2,130,213号
及び同2.759,167号において、コイルを磁石及
びその磁極片に固定することが暗示されている。
そのような地震計は仮に製造されていたとしても商業的
に成功することはなかった。
に成功することはなかった。
今日の地震計において、地球とともに運動する要素は磁
石を含み、一方不動状聾を維持する傾向にある慣性要素
は磁気回路のエアギャップ内に位置するコイルを含む。
石を含み、一方不動状聾を維持する傾向にある慣性要素
は磁気回路のエアギャップ内に位置するコイルを含む。
このコイルと磁場間の相対運動がコイルに信号を誘導し
、該信号は地球の運動の尺度となる。可動コイルを有す
る地震計は良く知られた問題に苦しめられる。
、該信号は地球の運動の尺度となる。可動コイルを有す
る地震計は良く知られた問題に苦しめられる。
問題点1.地震計が地面に対し不充分に結合されている
際には、上記地震計が発生する信号は地球の運動に正確
には比例しない。比較的重い慣性要素を有する地震計に
よればより良い結果が得られる。しかし、現在使用され
ている地震計においては、コイル全体(巻型及び該巻型
上のコイル)の重量は典型的には地震計の全重量に比し
て小ざい。例えば、慣性要素の質量の地震計の全質量に
対する比は通常的lO〜15%に過ぎない。この比を増
すことにより地震計を地球とより良く一致基仕て運動さ
せる一方、慣性要素は不動状態を維持することが長い間
型まれていた。本発明の1つの目的はこの比を実質的に
増加させることである。
際には、上記地震計が発生する信号は地球の運動に正確
には比例しない。比較的重い慣性要素を有する地震計に
よればより良い結果が得られる。しかし、現在使用され
ている地震計においては、コイル全体(巻型及び該巻型
上のコイル)の重量は典型的には地震計の全重量に比し
て小ざい。例えば、慣性要素の質量の地震計の全質量に
対する比は通常的lO〜15%に過ぎない。この比を増
すことにより地震計を地球とより良く一致基仕て運動さ
せる一方、慣性要素は不動状態を維持することが長い間
型まれていた。本発明の1つの目的はこの比を実質的に
増加させることである。
問題点2、グループ内の複数の地震計を相互に連結させ
てアレイを形成するようにすると、地震計相互間にいわ
ゆる“運動”が生じる。このことはグループ内の1つの
地震計が機械的に刺激を受けることにより、グループ内
の他の全ての地震計のコイルが電気的エネルギーを与え
られて運動することを意味する。明らかに、1つの地震
計の刺激がノイズに基づく場合、グループ内の他の全て
の地震計が同じノイズを拾い上げることになる。
てアレイを形成するようにすると、地震計相互間にいわ
ゆる“運動”が生じる。このことはグループ内の1つの
地震計が機械的に刺激を受けることにより、グループ内
の他の全ての地震計のコイルが電気的エネルギーを与え
られて運動することを意味する。明らかに、1つの地震
計の刺激がノイズに基づく場合、グループ内の他の全て
の地震計が同じノイズを拾い上げることになる。
従って、本発明の他の目的は相互に連結される複数の地
震計間の運動問題を除去することである。
震計間の運動問題を除去することである。
問題点3.大部分の地震計はスリップリングとピグテー
ルのいずれかを使用している。これらは螺旋状に巻いた
小さな巻線であって、可動コイルに対し電気的連続性を
与える。本発明の更に他の目的はスリップリング又はピ
グテール接続によって提供される利点を保有しながら、
それらの公知の欠点を除去することである。
ルのいずれかを使用している。これらは螺旋状に巻いた
小さな巻線であって、可動コイルに対し電気的連続性を
与える。本発明の更に他の目的はスリップリング又はピ
グテール接続によって提供される利点を保有しながら、
それらの公知の欠点を除去することである。
問題点4.一般に最も最近の地震計は固有周波数より低
い周波数を有する信号を約12dB/オクターブで減衰
させる。本発明の1つの目的はこの減衰率を大幅に増大
させることである。
い周波数を有する信号を約12dB/オクターブで減衰
させる。本発明の1つの目的はこの減衰率を大幅に増大
させることである。
問題点5 地震信号が地球を通して伝ばんされろ際、地
球は低周波成分よりも高周波成分をより速い速度で減衰
させる。
球は低周波成分よりも高周波成分をより速い速度で減衰
させる。
本発明の非常に重要な目的は、高周波成分に対し低周波
成分よりも高い感度を有する周波数応答を育することに
より、地球による高周波信号に対するより高度の減衰を
自動的に補償しうる新規な振動変換器を提供することで
ある。
成分よりも高い感度を有する周波数応答を育することに
より、地球による高周波信号に対するより高度の減衰を
自動的に補償しうる新規な振動変換器を提供することで
ある。
(実施例)
以下、添付図面との関連で本発明をより詳細に記述する
。
。
記述を簡単化するため、対応する部材は“プライム符号
”(゛)を付して示し、それらについての記述を最小限
に制限する。
”(゛)を付して示し、それらについての記述を最小限
に制限する。
新規な可変磁束振動変換器10は磁性材料からなるケー
ス(ケーシング)12を有し、該ケースの端部には非磁
性材料からなる端部蓋体14.14’が設けられて、液
密ハウジング15が形成される。
ス(ケーシング)12を有し、該ケースの端部には非磁
性材料からなる端部蓋体14.14’が設けられて、液
密ハウジング15が形成される。
変換器lOの磁気回路は円筒型永久磁石16、磁極片1
8.18°、エアギャップ[9,19°(第3図)及び
ケース12を含む。
8.18°、エアギャップ[9,19°(第3図)及び
ケース12を含む。
Z形の磁極片18.18°は磁石16を把持し、磁石を
ケース12に対して心合せする。磁気回路内において、
磁束線は磁石16のN極から上部磁極片18、上部エア
ギャップ19、ケース12、下部エアギャップ19′及
び下部磁極片18°を介して磁石のS極に流れる。
ケース12に対して心合せする。磁気回路内において、
磁束線は磁石16のN極から上部磁極片18、上部エア
ギャップ19、ケース12、下部エアギャップ19′及
び下部磁極片18°を介して磁石のS極に流れる。
この磁気回路の構成は2コイル式地震計において従来公
知である。
知である。
又、コイル手段20が設けられ、該コイル手段は薄い横
断面の非磁性材料からなる円筒状の巻型22を備えてい
る。分割肩部が巻型の中央から径方向に伸び、1対の空
間24.24′が設けられる。空間24.24″内にそ
れぞれ巻線26.26′が配置される。両巻線は等しい
軸方向長さ及び等しい巻数とされ、かつ同一サイズの絶
縁されたワイヤからなる。 ゛図面には2つの巻
線26.26°が示されているが、1つの巻線を使用し
て、その中央で巻き方向を逆転させても良い。又、巻線
26.26′を直列にかつ適当な位相関係で接続してこ
れらの巻線から2本のみのワイヤ27.27°を引き出
すようにすることも可能である。なお、通常は4本のワ
イヤが引き出される。
断面の非磁性材料からなる円筒状の巻型22を備えてい
る。分割肩部が巻型の中央から径方向に伸び、1対の空
間24.24′が設けられる。空間24.24″内にそ
れぞれ巻線26.26′が配置される。両巻線は等しい
軸方向長さ及び等しい巻数とされ、かつ同一サイズの絶
縁されたワイヤからなる。 ゛図面には2つの巻
線26.26°が示されているが、1つの巻線を使用し
て、その中央で巻き方向を逆転させても良い。又、巻線
26.26′を直列にかつ適当な位相関係で接続してこ
れらの巻線から2本のみのワイヤ27.27°を引き出
すようにすることも可能である。なお、通常は4本のワ
イヤが引き出される。
本発明によれば、好ましくは円筒状スラグ(slug)
32の形態をした環状の慣性要素30が磁石1Bを包囲
するとと乙に該磁石16及び巻型22と同軸にニアギャ
ップ山19゛内に位置している。該スラグは、通常非磁
性導体からなる。スラグ32はエアギャップ19.19
’内の大部分の空間を満たすものの、スラグ32が、−
側において磁石【6又は磁極片18.18’上でこすり
又は引きずらずに垂直方向に移動できるように、及び/
又は他側において巻型22上でこすり又は引きずらずに
垂直方向に移動できろように充分なりリアランスが残さ
れる。巻型22とケース12の内筒壁【3間にはいかな
る間隙ら設けられない。
32の形態をした環状の慣性要素30が磁石1Bを包囲
するとと乙に該磁石16及び巻型22と同軸にニアギャ
ップ山19゛内に位置している。該スラグは、通常非磁
性導体からなる。スラグ32はエアギャップ19.19
’内の大部分の空間を満たすものの、スラグ32が、−
側において磁石【6又は磁極片18.18’上でこすり
又は引きずらずに垂直方向に移動できるように、及び/
又は他側において巻型22上でこすり又は引きずらずに
垂直方向に移動できろように充分なりリアランスが残さ
れる。巻型22とケース12の内筒壁【3間にはいかな
る間隙ら設けられない。
スラグ32は上部及び下部の1対の円板状スプリング、
好ましくはスパイダスプリング34.34°により弾性
的に支持されろ。上記スパイダスプリングは典型的には
ベリリウム鋼からなる。各スパイダスプリングの外周部
35は内周部36より上方に6置する。スパイダスプリ
ング34.34°に代えて、他の公知のばね支持装置を
使用することらできる。
好ましくはスパイダスプリング34.34°により弾性
的に支持されろ。上記スパイダスプリングは典型的には
ベリリウム鋼からなる。各スパイダスプリングの外周部
35は内周部36より上方に6置する。スパイダスプリ
ング34.34°に代えて、他の公知のばね支持装置を
使用することらできる。
ばね支持装置の機能は、スラグ32をエアギャップ19
.19゛内に同軸に保持し、同軸の磁石16及び同軸の
巻型22に対し軸方向に相対運動できるようにスラグ3
2を弾性的に支持することである。
.19゛内に同軸に保持し、同軸の磁石16及び同軸の
巻型22に対し軸方向に相対運動できるようにスラグ3
2を弾性的に支持することである。
端部蓋体1+:14″は軸方向に心合せされるとともに
スプリング固定肩部17が設けられた案内支性部11.
11’を有する。各磁極片は肩部17との間でスパイダ
スプリングの内周部35を捕捉し、磁石16は磁極片1
8.18″間に把持される。スパイダスプリング34.
34″の外周部35はスナップリング38.38°によ
ってスラグ32の反対側の端部に固定され、上記スナッ
プリング38.38′はそれぞれ上記外周部を所定位置
に保持する。スナップリング38.38°はスラグ32
の環状溝39.39″内に配置される。この部材は軸方
向運動中にスラグ32を心合せ状態に維持し、該スラグ
を変換器IOの残りの部分に対して心合せする。
スプリング固定肩部17が設けられた案内支性部11.
11’を有する。各磁極片は肩部17との間でスパイダ
スプリングの内周部35を捕捉し、磁石16は磁極片1
8.18″間に把持される。スパイダスプリング34.
34″の外周部35はスナップリング38.38°によ
ってスラグ32の反対側の端部に固定され、上記スナッ
プリング38.38′はそれぞれ上記外周部を所定位置
に保持する。スナップリング38.38°はスラグ32
の環状溝39.39″内に配置される。この部材は軸方
向運動中にスラグ32を心合せ状態に維持し、該スラグ
を変換器IOの残りの部分に対して心合せする。
変換器の構成要素は圧力によって組み合わされ、かつ変
換器の内部で互いに積み重ねられるので、組立て時間が
最小限になるとと乙に比較的低度の熟練性を要ずろのみ
である。端部蓋体14の肩部44(第4図)は巻型22
の一致する型部44°に固定される。
換器の内部で互いに積み重ねられるので、組立て時間が
最小限になるとと乙に比較的低度の熟練性を要ずろのみ
である。端部蓋体14の肩部44(第4図)は巻型22
の一致する型部44°に固定される。
各部材の配置は磁石16の中心を通過する垂直面及び水
平面の双方に関して対称であるので、変換器■0は最小
限の第2高調波成分を発生するのみである。このように
各部材を対称に配置することにより重要な製造上及び作
動上の利点か得られ、それにより変換器lOの製造コス
トがかなり低減する。
平面の双方に関して対称であるので、変換器■0は最小
限の第2高調波成分を発生するのみである。このように
各部材を対称に配置することにより重要な製造上及び作
動上の利点か得られ、それにより変換器lOの製造コス
トがかなり低減する。
又、複数の変換器lOが相互に連結されて一様な刺激を
受ける場合、各変換器内のコイルに誘導される信号は実
質的に同相になる。
受ける場合、各変換器内のコイルに誘導される信号は実
質的に同相になる。
固定端子40,40’が端部蓋体14に固定されている
。
。
蓋体14と巻型22はとらに円筒状ケース12に構造的
に固定されている。コイル手段20と端子40.40″
間の相対的な運動は許容されない。このため、コイル手
段20の出力ワイヤ27.27°を出力端子40.40
′にはんた付けすることができ、それにより従来の可動
コイル型の変換器に比して非常に重要な利点を得ること
ができる。
に固定されている。コイル手段20と端子40.40″
間の相対的な運動は許容されない。このため、コイル手
段20の出力ワイヤ27.27°を出力端子40.40
′にはんた付けすることができ、それにより従来の可動
コイル型の変換器に比して非常に重要な利点を得ること
ができる。
本発明の丘述した利点及び他の明白な利点は信頼性の向
上及び製造コストの低減に大きく寄与し、かつ変換器l
O及び本発明の他の実施例を軽量、小型化すると同時に
頑丈にすることを可能にする。
上及び製造コストの低減に大きく寄与し、かつ変換器l
O及び本発明の他の実施例を軽量、小型化すると同時に
頑丈にすることを可能にする。
慣性スラグ32が予め定めた範囲内、すなわちスラグ3
2の肩部42の反対側の端部41.41’(第4図)と
磁極片18.18°の内周部によって定められる範囲内
で軸方向に移動可能であることか図面から観察できるで
あろう。
2の肩部42の反対側の端部41.41’(第4図)と
磁極片18.18°の内周部によって定められる範囲内
で軸方向に移動可能であることか図面から観察できるで
あろう。
第5図に示す別の実施例1O°において、巻線26.2
6′は巻型22を使用することなくケース12の内筒壁
13に固定することができる。変換器10″の残部は変
換器10と同様である。
6′は巻型22を使用することなくケース12の内筒壁
13に固定することができる。変換器10″の残部は変
換器10と同様である。
変換器lO及び10″は垂直方向の運動に応答するもの
であるが、上記変換器は水平方向の運動に適合させるこ
ともできる。変換器1Gを水平型変換器に変更するため
のスプリング34.34″、それらの厚さと重量及びそ
の他の内部設計の選択は当業者に容易に理解できるであ
ろう。
であるが、上記変換器は水平方向の運動に適合させるこ
ともできる。変換器1Gを水平型変換器に変更するため
のスプリング34.34″、それらの厚さと重量及びそ
の他の内部設計の選択は当業者に容易に理解できるであ
ろう。
慣性スラグ32が変換器10の1つの要素であり、残り
の部分が他の要素を構成するとみなすことは有用である
。これら2つの要素は相対運動可能である。
の部分が他の要素を構成するとみなすことは有用である
。これら2つの要素は相対運動可能である。
磁石16は磁極片18.1g’とケース12間のエアギ
ャップ19.19″内で一定の磁場を発生する。スラグ
32が静止している場合、コイル20にはいかなる信号
ら誘導されない。機械的な刺激又は振動が1つの要素(
スラグ32)と他の要素(変換器10の残部)間に相対
運動を生じさせろ。この相対運動がスラグ32に振幅が
変化するうず電流を誘導する。
ャップ19.19″内で一定の磁場を発生する。スラグ
32が静止している場合、コイル20にはいかなる信号
ら誘導されない。機械的な刺激又は振動が1つの要素(
スラグ32)と他の要素(変換器10の残部)間に相対
運動を生じさせろ。この相対運動がスラグ32に振幅が
変化するうず電流を誘導する。
上記振幅が変化するうず電流によって発生する磁場は上
記相対運動の速度に比例する。
記相対運動の速度に比例する。
エアギャップ19.19’内の巻線26.26゛はスラ
グ32内のうず電流によって発生する変化する磁場をさ
えぎる。その結果、巻線26.26′に誘導される電流
又は電圧は加速度、つまりスラグ32の速度の変化率に
比例する。
グ32内のうず電流によって発生する変化する磁場をさ
えぎる。その結果、巻線26.26′に誘導される電流
又は電圧は加速度、つまりスラグ32の速度の変化率に
比例する。
エアギャップ19.19″内で一様な磁場が発生するよ
うに各部材を適当に調和させることにより、スラグ32
によって遮断される磁束線の数はその作動レンジ内で一
様になり、コイル20からの出力電圧はケース12によ
って検出される地球の運動の加速度に実質的に比例する
。
うに各部材を適当に調和させることにより、スラグ32
によって遮断される磁束線の数はその作動レンジ内で一
様になり、コイル20からの出力電圧はケース12によ
って検出される地球の運動の加速度に実質的に比例する
。
変換器10の直径は2.22cm、高さは2.54cm
、コイル手段20の重量は16グラム、変換器lO全全
体重量は49グラムである。磁石16の直径は1.02
cm、長さは1.02cmで、スラグ32内の1.17
cmの穴内に配置される。巻型22の長さは2.03c
m+である。巻1@26.26°は互いにOJ8cm離
れるとともに巻型の端部からそれぞれO,17cm離れ
ている。ケース12は軟鉄製であって、外径が2.22
CI11%内径が2.03cmである。磁石16はアル
ニコ(商標名)■からなり、各巻線26.26″はNo
J9AWGワイヤ製で、巻数は750ターンである。ス
ラグ32の長さは1.8cm、直径は1 、6ca+で
、ASTM−B−187として知られる鉛添加銅製であ
る。
、コイル手段20の重量は16グラム、変換器lO全全
体重量は49グラムである。磁石16の直径は1.02
cm、長さは1.02cmで、スラグ32内の1.17
cmの穴内に配置される。巻型22の長さは2.03c
m+である。巻1@26.26°は互いにOJ8cm離
れるとともに巻型の端部からそれぞれO,17cm離れ
ている。ケース12は軟鉄製であって、外径が2.22
CI11%内径が2.03cmである。磁石16はアル
ニコ(商標名)■からなり、各巻線26.26″はNo
J9AWGワイヤ製で、巻数は750ターンである。ス
ラグ32の長さは1.8cm、直径は1 、6ca+で
、ASTM−B−187として知られる鉛添加銅製であ
る。
前述したように、現在の地震計において、コイル全体(
巻型とその上のコイル)の質量は、典型的には地震計の
全質量に比して小さい。例えば、慣性要素の質量は地震
計の全質量のlO〜15%程度である。
巻型とその上のコイル)の質量は、典型的には地震計の
全質量に比して小さい。例えば、慣性要素の質量は地震
計の全質量のlO〜15%程度である。
しかし、本発明によればこの質量比を増大させることが
できる。それゆえ、本発明に係る新規な地震計は地球と
より良く一致して運動し、一方その慣性要素は不動状態
を維持する。
できる。それゆえ、本発明に係る新規な地震計は地球と
より良く一致して運動し、一方その慣性要素は不動状態
を維持する。
この点において本発明の利点を得るためには、スラグ3
2の質量は変換器10の全質量の20〜50%とするこ
とが好ましく、それにより地球によってケース12に与
えられる機械的振動に応じてより信頼性の高い出力電気
信号が得られるようになる。上記レンジ内でのスラグ3
2の好適な重量値は変換器10の全重量の35%である
。
2の質量は変換器10の全質量の20〜50%とするこ
とが好ましく、それにより地球によってケース12に与
えられる機械的振動に応じてより信頼性の高い出力電気
信号が得られるようになる。上記レンジ内でのスラグ3
2の好適な重量値は変換器10の全重量の35%である
。
コイル20はエアギャップ19.19’に対し相対運動
を行わないので、該コイルは端子40.40°に抵抗負
荷として現われる。それゆえ、複数の変換器10 M
一様に刺激された際、それらは同相で予想可能な信号を
発生し、最小限の高調波を有するのみである。
を行わないので、該コイルは端子40.40°に抵抗負
荷として現われる。それゆえ、複数の変換器10 M
一様に刺激された際、それらは同相で予想可能な信号を
発生し、最小限の高調波を有するのみである。
この点は、周波数及び減衰の関数としてのインピーダン
スを有する現在の市販の可動コイル型地震計と相反する
。
スを有する現在の市販の可動コイル型地震計と相反する
。
グループ内の1つのみの変換器に加えられた機械的な刺
激に応じて復敗の変換器」0が相互に“運動”すること
はない。なぜなら、全ての他の変換器内のコイル20は
固定されており、電気的にエネルギーを与えられること
に応じて慣性要素30に応答運動を誘導することができ
ないからである。
激に応じて復敗の変換器」0が相互に“運動”すること
はない。なぜなら、全ての他の変換器内のコイル20は
固定されており、電気的にエネルギーを与えられること
に応じて慣性要素30に応答運動を誘導することができ
ないからである。
本発明によれば、1つの変換器lOのみにノイズとして
機械的刺激が加えられても、グループ内の他の全ての変
換器がこのノイズを受けることはない。これに反し、可
動コイル型の変換器は1つの変換器が電気的に駆動され
ると、他の全ての変換器が電気的に駆動されるという問
題に苦しめられる。
機械的刺激が加えられても、グループ内の他の全ての変
換器がこのノイズを受けることはない。これに反し、可
動コイル型の変換器は1つの変換器が電気的に駆動され
ると、他の全ての変換器が電気的に駆動されるという問
題に苦しめられる。
グループの複合出力電気信号は、いずれか1つの慣性要
素30の運動が他の慣性要素の運動に影響を与えること
なく、グループを形成する個々の変換器[0の慣性要素
30の相対運動の複合的な測定値を構成する。
素30の運動が他の慣性要素の運動に影響を与えること
なく、グループを形成する個々の変換器[0の慣性要素
30の相対運動の複合的な測定値を構成する。
変換器10が変換器の固有周波数より低い周波数成分を
約18dB/オクターブの割合で減衰させろことが判明
している。通常は12dB/オクターブであるので、変
換器の固有周波数より高い周波数成分を6 dB/オク
ターブ増強させることになる。
約18dB/オクターブの割合で減衰させろことが判明
している。通常は12dB/オクターブであるので、変
換器の固有周波数より高い周波数成分を6 dB/オク
ターブ増強させることになる。
低周波成分をより大きな割合で減衰させること及び高周
波成分を増強させることは、地震検出に顕著な利点を提
供する。なぜなら、そのことにより、地球によって伝ば
んされる際に低周波成分が所望に反して高いレベルにな
ること及び地球による高周波成分の減衰が自動的に補償
されるからである。
波成分を増強させることは、地震検出に顕著な利点を提
供する。なぜなら、そのことにより、地球によって伝ば
んされる際に低周波成分が所望に反して高いレベルにな
ること及び地球による高周波成分の減衰が自動的に補償
されるからである。
要するに、変換器lOは高周波成分を助長し、より高い
低域遮断フィルタ効果を与えて、ピグテール及びスリッ
プリング接続の必要性を除去する周波数応答を有する。
低域遮断フィルタ効果を与えて、ピグテール及びスリッ
プリング接続の必要性を除去する周波数応答を有する。
第6〜8図に振動変換器50が示されており、該変換器
はその端部に非磁性材料製の端部蓋体54を備えた軟鉄
磁性材料製のケース52を有する。ケースと蓋体とは液
密ハウジング55を構成する。その磁気回路は円筒状永
久磁石56、ケース52及びエアギャップ53を含む。
はその端部に非磁性材料製の端部蓋体54を備えた軟鉄
磁性材料製のケース52を有する。ケースと蓋体とは液
密ハウジング55を構成する。その磁気回路は円筒状永
久磁石56、ケース52及びエアギャップ53を含む。
リング57が磁石56を把持し、該磁石をケース52の
底部58に対して心合せする。この磁気回路における磁
束線は磁石56のN極からエアギャップ53及びケース
52を介して磁石のS極へ流れる。単一コイル用のこの
磁気回路の構成は従来公知である。
底部58に対して心合せする。この磁気回路における磁
束線は磁石56のN極からエアギャップ53及びケース
52を介して磁石のS極へ流れる。単一コイル用のこの
磁気回路の構成は従来公知である。
本発明C,−よれば、好ましくは円筒状スラグ60の形
態をし□た環状慣性要素は磁石56を包囲し、かつ磁石
56と同軸にエアギャップ53内に位置する。
態をし□た環状慣性要素は磁石56を包囲し、かつ磁石
56と同軸にエアギャップ53内に位置する。
巻型63は絶縁されたワイヤからなる巻線62を支持す
るとともにエアギャップ53内に位置し、慣性要素60
内を流れるうず電流によって生じる変化する磁場を遮断
する。コイル62に誘導されろ電流又は電圧は加速度、
すなわちスラグ60の速度の変化率に比例する。
るとともにエアギャップ53内に位置し、慣性要素60
内を流れるうず電流によって生じる変化する磁場を遮断
する。コイル62に誘導されろ電流又は電圧は加速度、
すなわちスラグ60の速度の変化率に比例する。
エアギャップ53内にはスラグ60が一側て磁石56上
をこすり又は引きすることなく、及び/又は他側でコイ
ル62上をこずり又は引きすることなく軸方向に移動で
きるように充分なりリアランスが設けられている。コイ
ル62とケース52の内筒壁64間にはいかなる間隙ら
設けられない。スラグ60は単一の円板状スパイダスプ
リング66により弾性的に支持されており、該スパイダ
スプリングはリング69及び70により所定位置に保持
される。
をこすり又は引きすることなく、及び/又は他側でコイ
ル62上をこずり又は引きすることなく軸方向に移動で
きるように充分なりリアランスが設けられている。コイ
ル62とケース52の内筒壁64間にはいかなる間隙ら
設けられない。スラグ60は単一の円板状スパイダスプ
リング66により弾性的に支持されており、該スパイダ
スプリングはリング69及び70により所定位置に保持
される。
第9図に示す変換器の他の実施例50′は、スラグ60
′が上部及び下部のl対の円板状スパイダスプリング6
6°、66”により弾性的に支持されている点を除いて
変換器50と同様である。
′が上部及び下部のl対の円板状スパイダスプリング6
6°、66”により弾性的に支持されている点を除いて
変換器50と同様である。
変換器50及び50’におけるスプリングの機能は、エ
アギャップ53内のスラグ60及び60°を同軸に保持
し、同軸の磁石56及び同軸のコイル62に対し軸方向
に運動できるように上記スラグを弾性的に支持すること
である。
アギャップ53内のスラグ60及び60°を同軸に保持
し、同軸の磁石56及び同軸のコイル62に対し軸方向
に運動できるように上記スラグを弾性的に支持すること
である。
変換器50及び50°の作用は変換器lOについて前述
した作用と本質的に同様であり、繰り返して説明するこ
とは不要と思われる。
した作用と本質的に同様であり、繰り返して説明するこ
とは不要と思われる。
第1図は本発明に係る振動変換器の実施例の斜視図、
第2図及び第3図はそれぞれ変換器に加えられる相反す
る最大限の刺激に応じて相反する最大変位位置にあるス
プリングを示す第1図の■−■線及び■−■線に沿う変
換器の断面図、 第4図は変換器の分解斜視図、 第5図は巻型を備えないコイル手段を使用した他の実施
例を非刺激状態にあるスプリングとともに示す第2図と
同様の断面図、 第6図は変換器の更に他の実施例の斜視図、第7図は第
6図の■−■線に沿う断面図、第8図は第6図に示す変
換器の分解斜視図、第9図は1対のスパイダスプリング
を使用した別の実施例の第7図と同様の断面図である。 16.56・・・永久磁石、19.19’・・・エアギ
ャップ、20・・・コイル手段、32.60・・・非磁
性導体、34.34.66・・・ばね手段。 特許出願人 オヨ・コーポレーション、ニー・ニス・エ
イ化 理 人 弁理士 青白 葆 ほか1名Fig /
Fig 5へ2
像3 FIg& Ft’g 6
る最大限の刺激に応じて相反する最大変位位置にあるス
プリングを示す第1図の■−■線及び■−■線に沿う変
換器の断面図、 第4図は変換器の分解斜視図、 第5図は巻型を備えないコイル手段を使用した他の実施
例を非刺激状態にあるスプリングとともに示す第2図と
同様の断面図、 第6図は変換器の更に他の実施例の斜視図、第7図は第
6図の■−■線に沿う断面図、第8図は第6図に示す変
換器の分解斜視図、第9図は1対のスパイダスプリング
を使用した別の実施例の第7図と同様の断面図である。 16.56・・・永久磁石、19.19’・・・エアギ
ャップ、20・・・コイル手段、32.60・・・非磁
性導体、34.34.66・・・ばね手段。 特許出願人 オヨ・コーポレーション、ニー・ニス・エ
イ化 理 人 弁理士 青白 葆 ほか1名Fig /
Fig 5へ2
像3 FIg& Ft’g 6
Claims (8)
- (1)永久磁石及び少なくとも1つのエアギャップを含
む磁気回路を有する振動変換器において、上記エアギャ
ップ内でばね手段により環状非磁性導体を弾性的に支持
し、 上記エアギャップに対し相対的に運動しないように該エ
アギャップ内に環状コイル手段を固定的に支持して該コ
イル手段に上記環状導体とエアギャップ間の相対運動に
応じて電気信号を誘導せしめ、上記信号が導体とエアギ
ャップ間の相対運動のパラメータと関連することを特徴
とする振動変換器。 - (2)上記パラメータが上記相対運動の加速度である特
許請求の範囲第1項に記載の変換器。 - (3)上記導体の質量が上記変換器の全質量の20〜5
0%である特許請求の範囲第1項又は第2項のいずれか
に記載の変換器。 - (4)中空ケーシング、上記ばね手段、上記コイル手段
及び上記非磁性導体を含み、上記永久磁石を上記ケーシ
ング内に配置し、コイル手段及び磁石をケーシングに対
し相対的に不動状態とし、ばね手段は磁石に対し軸方向
に相対運動ができるように非磁性電気導体を弾性的に支
持することにより、上記導体と磁石間の相対運動に応じ
て導体内にうず電流を誘導せしめ、該うず電流がコイル
手段に上記電気信号を発生させる特許請求の範囲第1〜
3項のいずれかに記載の変換器。 - (5)上記ケーシングが磁性材料からなる円筒体であり
、上記磁石が円筒体であり、上記導体が環状形状を有し
、磁石の端部に少なくとも1つの磁極片を配置し、磁石
、磁極片及びケーシングが磁極片とケーシング間に上記
エアギャップを有する上記磁気回路を形成し、上記導体
を磁石及びコイル手段と同心的に配置し、該コイル手段
をケーシングに構造的に固定して環状導体を包囲せしめ
た特許請求の範囲第4項に記載の変換器。 - (6)上記ケーシングがl対の非磁性端部蓋体を有する
とともに上記磁石の反対側の端部に1対の軟鉄製磁極片
を有することによりエアギャップが各磁極片とケーシン
グ間に形成され、上記ばね手段が環状導体を磁石と同心
的に支持するための1対のスパイダスプリングを含み、
コイル手段が上記導体から径方向に離れるとともに該導
体を包囲する非磁性円筒体及び該円筒体上の少なくとも
1つの巻線を含む特許請求の範囲第4項又は第5項のい
ずれかに記載の変換器。 - (7)上記パラメータが上記相対運動の加速度であると
ともに導体の質量が変換器の全質量の20〜50%であ
る特許請求の範囲第4〜6項のいずれかに記載の変換器
。 - (8)上記変換器が地球に与えられる地震エネルギーの
周波数が増すにつれて連続的に感度が増加する周波数応
答を有することにより、地球による高周波成分の減衰が
実質的に克服される特許請求の範囲第1〜7項のいずれ
かに記載の変換器。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/676,645 US4663747A (en) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | Variflux vibration transducer |
US676645 | 1991-03-28 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61137026A true JPS61137026A (ja) | 1986-06-24 |
Family
ID=24715357
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60270572A Pending JPS61137026A (ja) | 1984-11-30 | 1985-11-29 | 振動変換器 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4663747A (ja) |
EP (1) | EP0184401A3 (ja) |
JP (1) | JPS61137026A (ja) |
AU (1) | AU5049885A (ja) |
CA (1) | CA1281408C (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4507607A (en) * | 1982-06-10 | 1985-03-26 | Westinghouse Electric Corp. | Angular accelerometer |
US5034729A (en) * | 1990-04-18 | 1991-07-23 | Lundquist Lynn C | Vibration monitor for rotating or moving equipment |
ITAN20090032U1 (it) * | 2009-10-27 | 2011-04-28 | Riccardo Ronchini | Sensore sismografico di tipo elettromagnetico a bassissimo costo. |
CN111189527B (zh) * | 2020-01-09 | 2021-10-19 | 哈尔滨工程大学 | 一种基于电涡流厚度测量的低频矢量水听器 |
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US3697867A (en) * | 1969-06-19 | 1972-10-10 | Cavitron Corp | Vibration sensor utilizing eddy currents induced in member vibrating in the field of a magnet |
US3878504A (en) * | 1973-09-21 | 1975-04-15 | Hall Sears Inc | Damped geophone |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US2130213A (en) * | 1935-10-23 | 1938-09-13 | Texas Co | Vibration detector |
US2759167A (en) * | 1953-12-02 | 1956-08-14 | Texas Co | Seismic detector |
US3913063A (en) * | 1973-09-21 | 1975-10-14 | Walker Hall Sears Inc | Geophone with plastic coilform |
US4159464A (en) * | 1976-07-06 | 1979-06-26 | Western Geophysical Co. Of America | Geophone with damping coil |
-
1984
- 1984-11-30 US US06/676,645 patent/US4663747A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-11-22 CA CA000496040A patent/CA1281408C/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-11-29 EP EP85308720A patent/EP0184401A3/en not_active Withdrawn
- 1985-11-29 JP JP60270572A patent/JPS61137026A/ja active Pending
- 1985-11-29 AU AU50498/85A patent/AU5049885A/en not_active Abandoned
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2460115A (en) * | 1946-06-18 | 1949-01-25 | Gen Electric | Rotation rate change generator |
US3697867A (en) * | 1969-06-19 | 1972-10-10 | Cavitron Corp | Vibration sensor utilizing eddy currents induced in member vibrating in the field of a magnet |
US3878504A (en) * | 1973-09-21 | 1975-04-15 | Hall Sears Inc | Damped geophone |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4663747A (en) | 1987-05-05 |
AU5049885A (en) | 1986-06-05 |
EP0184401A2 (en) | 1986-06-11 |
EP0184401A3 (en) | 1988-05-18 |
CA1281408C (en) | 1991-03-12 |
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