JPS61127789A - ガソリンの製造法 - Google Patents
ガソリンの製造法Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G69/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process
- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of catalytic cracking in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
- C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
- C10G45/06—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
- C10G45/08—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum, or tungsten metals, or compounds thereof
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- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ガソリン範囲より高い温度で沸騰する炭化水
素油からガソリンを製造する方法に関する。
素油からガソリンを製造する方法に関する。
ガソリン範囲より高い温度で沸騰する炭化水素油からガ
ソリンを製造する場合、接触クラブキングが大規模で用
いられる。接触クラッキングによるガソリンの製造は、
クラッキングされるべき炭化水素油をクラッキング触媒
と高められた温度にて接触させることにより行われる。
ソリンを製造する場合、接触クラブキングが大規模で用
いられる。接触クラッキングによるガソリンの製造は、
クラッキングされるべき炭化水素油をクラッキング触媒
と高められた温度にて接触させることにより行われる。
工業規模での接触グラフキングは一般に、縦型に配置さ
れたクラブキング反応器及び触媒再生器から実質的にな
る装置を用いて連続法で実施される。再生器からの熱い
再生触媒はクラッキングされるべき油中に＠濁され、そ
してその混合物は上向きでクラブキング反応器に通され
る。炭素付着物によって失活した触媒は、クラッキング
生成物から分離され、ストリッピングされ、次いで再生
器に移され、しかして再生器において炭素付着物は触媒
から燃焼除去される。クラッキング生成物は、Ｃ１およ
びＣ４オレフィンの高含有率を有する軽質留分、ガソリ
ン留分、及び数種の重質留分（例えば、軽質循環油、中
質循環油、重ｔｗ１環油及びスラリー油）に分けられる
。ガソリンの収率を増大させるために、重質生成物留分
の１つ又はそれ以上はクラブキング反応器に再循環され
得、軽質留分中に存在するＣ１およびＣ４オレフィンは
イソブタンでのアルキル化によってアルキレートガソリ
ンに転化され得る。
れたクラブキング反応器及び触媒再生器から実質的にな
る装置を用いて連続法で実施される。再生器からの熱い
再生触媒はクラッキングされるべき油中に＠濁され、そ
してその混合物は上向きでクラブキング反応器に通され
る。炭素付着物によって失活した触媒は、クラッキング
生成物から分離され、ストリッピングされ、次いで再生
器に移され、しかして再生器において炭素付着物は触媒
から燃焼除去される。クラッキング生成物は、Ｃ１およ
びＣ４オレフィンの高含有率を有する軽質留分、ガソリ
ン留分、及び数種の重質留分（例えば、軽質循環油、中
質循環油、重ｔｗ１環油及びスラリー油）に分けられる
。ガソリンの収率を増大させるために、重質生成物留分
の１つ又はそれ以上はクラブキング反応器に再循環され
得、軽質留分中に存在するＣ１およびＣ４オレフィンは
イソブタンでのアルキル化によってアルキレートガソリ
ンに転化され得る。
工業規模での接触クラッキングにおいて、触媒からのコ
ークス付着物の燃焼除去中再生器で放出される熱量をク
ラブキング反応器で必要とされる熱量に実質的に相当す
るようにさせて、追加的な加熱又は冷却装置を設置させ
る必要なしに実施され得るようにすることを目的として
いる。接触クラブキング法が実施される反応条件を決定
する際に、クラッキングユニットの反応器の炭素要求量
並びに供給物のコンラドソン炭素試験値が重要な役割を
果たす、クラッキングユニットの“反応器の炭素要求量
″ （Ｒ，触媒を基準として計算された％ｗ）なる用語
は、再生器で放出される熱量がクラブキング反応器で要
求される熱量に実質的に相当するようにさせるためにク
ラッキングユニットにおいて触媒に付着されねばならな
い炭素量を借すのに用いられる。所与の供給物に対して
、クラッキング反応器において触媒上に付着する炭素量
は一般に、クラブキングが一層厳しい条件下で行われる
につれて一層多くなろう、供給物が一層大きいコンラド
ソン炭素試験値（Ｃ，供給物を基準として計算された％
ｗ）を有するにつれて、所与の条件下でのクラッキング
ユニットにおける供給物のクラッキングは一般に、クラ
ブキング反応器における触媒上に付着する炭素量を一層
多（するであろう。
ークス付着物の燃焼除去中再生器で放出される熱量をク
ラブキング反応器で必要とされる熱量に実質的に相当す
るようにさせて、追加的な加熱又は冷却装置を設置させ
る必要なしに実施され得るようにすることを目的として
いる。接触クラブキング法が実施される反応条件を決定
する際に、クラッキングユニットの反応器の炭素要求量
並びに供給物のコンラドソン炭素試験値が重要な役割を
果たす、クラッキングユニットの“反応器の炭素要求量
″ （Ｒ，触媒を基準として計算された％ｗ）なる用語
は、再生器で放出される熱量がクラブキング反応器で要
求される熱量に実質的に相当するようにさせるためにク
ラッキングユニットにおいて触媒に付着されねばならな
い炭素量を借すのに用いられる。所与の供給物に対して
、クラッキング反応器において触媒上に付着する炭素量
は一般に、クラブキングが一層厳しい条件下で行われる
につれて一層多くなろう、供給物が一層大きいコンラド
ソン炭素試験値（Ｃ，供給物を基準として計算された％
ｗ）を有するにつれて、所与の条件下でのクラッキング
ユニットにおける供給物のクラッキングは一般に、クラ
ブキング反応器における触媒上に付着する炭素量を一層
多（するであろう。
クラッキング反応器において触媒上に付着する炭素量が
Ｒに対応するような条件下でクラッキングが行われる場
合、接触グラフキングユニットに対する供給物の適合性
を評価するのに都合のよい基準は商Ｃ／Ｒである。−触
に、商Ｃ／Ｒが一層小さくなるにつれて、供給物は一層
多量のガソリンをもたらすであろう。
Ｒに対応するような条件下でクラッキングが行われる場
合、接触グラフキングユニットに対する供給物の適合性
を評価するのに都合のよい基準は商Ｃ／Ｒである。−触
に、商Ｃ／Ｒが一層小さくなるにつれて、供給物は一層
多量のガソリンをもたらすであろう。
３〜８％ｗのＲの値を有する接触クラッキングユニット
においてガソリン範囲より高い温度で沸騰する炭化水素
油を４７５〜５５０℃にて接触クラッキングすることに
よってガソリンを製造する研究中、２種の炭化水素油の
混合物のクラッキングが、線状混合と仮定して予期され
るよりもはるかに高いガソリン収率をもたらし得る、と
いうことが今般驚くべきことに見出された。ガソリンの
収率のかかる増大を達成するためには、２種の混合成分
のうちの１種はＣ／Ｒ＞０．８である炭化水素油群から
選ばれるべきであり、一方他の混合成分はＣ／Ｒ＜０．
２である炭化水素油群から選ばれるべきであり、しかも
後者の成分は１５０ｐｐｍｗ未満の塩基性窒素含有率（
Ｎ）及び３％ｗ未満のテトラ０アロマチソクス含を率（
Ｔ）を有する。２種の混合成分が適切に選ばれゐならば
、線状混合と仮定して予期されろよりも２０％多量のガ
ソリンがかかる混合物から製造され得る、ということが
思いがけず見出された。
においてガソリン範囲より高い温度で沸騰する炭化水素
油を４７５〜５５０℃にて接触クラッキングすることに
よってガソリンを製造する研究中、２種の炭化水素油の
混合物のクラッキングが、線状混合と仮定して予期され
るよりもはるかに高いガソリン収率をもたらし得る、と
いうことが今般驚くべきことに見出された。ガソリンの
収率のかかる増大を達成するためには、２種の混合成分
のうちの１種はＣ／Ｒ＞０．８である炭化水素油群から
選ばれるべきであり、一方他の混合成分はＣ／Ｒ＜０．
２である炭化水素油群から選ばれるべきであり、しかも
後者の成分は１５０ｐｐｍｗ未満の塩基性窒素含有率（
Ｎ）及び３％ｗ未満のテトラ０アロマチソクス含を率（
Ｔ）を有する。２種の混合成分が適切に選ばれゐならば
、線状混合と仮定して予期されろよりも２０％多量のガ
ソリンがかかる混合物から製造され得る、ということが
思いがけず見出された。
それ故、本発明は、ガソリンの製造法において、３〜８
％ｗの反応器の炭素要求量（Ｒ）を宥する接触クラッキ
ングユニットにおいてガソリン範囲より高い温度で沸騰
する炭化水素油の混合物を４７５〜５５０℃の温度にて
接触クラブキングに付すこと、かつ、該混合物が、商Ｃ
／Ｒが０．８より大きいコンラドソン炭素試験値（Ｃ，
９４Ｗ）を有する第１の炭化水素油及び商Ｃ／Ｒが０．
２より小さいＣ値を有する第２の炭化水素油からなり、
しかも該第２の炭化水素油が１５０ｐｐ＋ｗｗ未満の塩
基性窒素含有率（Ｎ）及び３％ｗ未満のテトラ０アロマ
チソクス含有率（Ｔ）を有すること、を特徴とするガソ
リンの製造法に関する。
％ｗの反応器の炭素要求量（Ｒ）を宥する接触クラッキ
ングユニットにおいてガソリン範囲より高い温度で沸騰
する炭化水素油の混合物を４７５〜５５０℃の温度にて
接触クラブキングに付すこと、かつ、該混合物が、商Ｃ
／Ｒが０．８より大きいコンラドソン炭素試験値（Ｃ，
９４Ｗ）を有する第１の炭化水素油及び商Ｃ／Ｒが０．
２より小さいＣ値を有する第２の炭化水素油からなり、
しかも該第２の炭化水素油が１５０ｐｐ＋ｗｗ未満の塩
基性窒素含有率（Ｎ）及び３％ｗ未満のテトラ０アロマ
チソクス含有率（Ｔ）を有すること、を特徴とするガソ
リンの製造法に関する。
本発明による製造法において、２種の混合成分は、これ
らの混合成分の商Ｃ／Ｈの差が０．６より大きいＣ値を
有するべきである。好ましくは、それらの混合成分は、
該差が０．８より大きいＣ値を有する。２種の混合成分
のうち１種は商Ｃ／Ｒが０．９より大きいＣ値を有する
ことが好ましく、一方他の混合成分は好ましくは商Ｃ／
Ｒが０゜ｌより小さいＣ値を有する。商Ｃ／Ｒが０．２
より小さいＣ値を有する混合成分のＮ及びＴの値につい
ては、１０１００ｐｐ未満のＮ値を有する炭化水素油並
びに２９４Ｗ未満のＴ値を有する炭化水素油が好ましい
。
らの混合成分の商Ｃ／Ｈの差が０．６より大きいＣ値を
有するべきである。好ましくは、それらの混合成分は、
該差が０．８より大きいＣ値を有する。２種の混合成分
のうち１種は商Ｃ／Ｒが０．９より大きいＣ値を有する
ことが好ましく、一方他の混合成分は好ましくは商Ｃ／
Ｒが０゜ｌより小さいＣ値を有する。商Ｃ／Ｒが０．２
より小さいＣ値を有する混合成分のＮ及びＴの値につい
ては、１０１００ｐｐ未満のＮ値を有する炭化水素油並
びに２９４Ｗ未満のＴ値を有する炭化水素油が好ましい
。
本発明による方法において、商Ｃ／Ｒが０．８より大き
いＣ値を冑する好ましい混合成分は、粗製鉱油の蒸留の
際に得られる残渣であり、しかして該残渣は随意に脱ア
スファルト処理に付されていてもよい、粗製鉱油の常圧
蒸留の際に得られる蒸留残渣並びに粗製鉱油の常圧残渣
の真空蒸留の際に得られる蒸留残渣の両方とも、混合成
分として適する。常圧蒸留残渣の使用が特に好ましい、
商Ｃ／Ｒが０８２より小さいＣ値を有する好ましい混合
成分は、粗製鉱油の蒸留の原に得られろ重質留出物であ
り、しかして該留出物は随意に接触水素処理に付されて
いてもよい、粗製鉱油の常圧蒸留の際に得られる重質留
出物並びに粗製鉱油の常圧残渣の真空Ｎ’ｆｌの際に得
られる留出物の両方とも、混合成分として適する。粗製
鉱油の常圧蒸留残渣の真空蒸留の際に得られる留出物に
接触水素処理を施すことによって製造された炭化水素油
が特に好ましい、接触水素処理に付される真空留出物は
好ましくは、商Ｃ／Ｒが０，４より小さいＣ値、３００
ｐｐｍｗより大きいＮ値及び２，９％ｗより大きいＴ値
を有する。真空留出物の接触水素処理は好ましくは、２
７５〜４５０℃特に３００〜４２５℃の温度、２５〜８
０バール好ましくは３０〜７０バールの圧力、Ｏ１１〜
５ ｊ、 １−１．１１−特に０．２〜３ ｆｉ、 Ｉ
ｔ−’、ｈ伺の空間速度、１００〜２００ ＯＮｌ、ｋ
（’特に２００−１５０ＯＮ １ 、ｋｇ−１．ｈ−１
のＨ！／供給物の比率にて行われる。
いＣ値を冑する好ましい混合成分は、粗製鉱油の蒸留の
際に得られる残渣であり、しかして該残渣は随意に脱ア
スファルト処理に付されていてもよい、粗製鉱油の常圧
蒸留の際に得られる蒸留残渣並びに粗製鉱油の常圧残渣
の真空蒸留の際に得られる蒸留残渣の両方とも、混合成
分として適する。常圧蒸留残渣の使用が特に好ましい、
商Ｃ／Ｒが０８２より小さいＣ値を有する好ましい混合
成分は、粗製鉱油の蒸留の原に得られろ重質留出物であ
り、しかして該留出物は随意に接触水素処理に付されて
いてもよい、粗製鉱油の常圧蒸留の際に得られる重質留
出物並びに粗製鉱油の常圧残渣の真空Ｎ’ｆｌの際に得
られる留出物の両方とも、混合成分として適する。粗製
鉱油の常圧蒸留残渣の真空蒸留の際に得られる留出物に
接触水素処理を施すことによって製造された炭化水素油
が特に好ましい、接触水素処理に付される真空留出物は
好ましくは、商Ｃ／Ｒが０，４より小さいＣ値、３００
ｐｐｍｗより大きいＮ値及び２，９％ｗより大きいＴ値
を有する。真空留出物の接触水素処理は好ましくは、２
７５〜４５０℃特に３００〜４２５℃の温度、２５〜８
０バール好ましくは３０〜７０バールの圧力、Ｏ１１〜
５ ｊ、 １−１．１１−特に０．２〜３ ｆｉ、 Ｉ
ｔ−’、ｈ伺の空間速度、１００〜２００ ＯＮｌ、ｋ
（’特に２００−１５０ＯＮ １ 、ｋｇ−１．ｈ−１
のＨ！／供給物の比率にて行われる。
該水素処理用の好ましい触媒は、担体としてのアルミナ
、シリカ又はシリカ−アルミナ上に担持されたモリブデ
ン及び／又はタングステンとともにニッケル及び／又は
コバルトを含んでなる硫化触媒である。
、シリカ又はシリカ−アルミナ上に担持されたモリブデ
ン及び／又はタングステンとともにニッケル及び／又は
コバルトを含んでなる硫化触媒である。
本発明に従い接触的にクラブキングされる所定の混合物
における２成分の重量比は、広範囲内で変えられ得る。
における２成分の重量比は、広範囲内で変えられ得る。
好ましくは、２成分の重量比が３０ ： ７０ないし７
０１０特に４０：６０ないし６０ ： ４０にある混合
物が用いられる。
０１０特に４０：６０ないし６０ ： ４０にある混合
物が用いられる。
本発明による接触クラッキングは好ましくは、４８５〜
５４０℃特に４９５〜５３０℃の温度、１〜１０バール
特に１．５〜７．５バールの圧力、０、２５〜４ ｋｇ
、ｋｇ、−’、ｈ−特ニ０．５〜２．５ ｋｇ、ｋｇ、
−’。
５４０℃特に４９５〜５３０℃の温度、１〜１０バール
特に１．５〜７．５バールの圧力、０、２５〜４ ｋｇ
、ｋｇ、−’、ｈ−特ニ０．５〜２．５ ｋｇ、ｋｇ、
−’。
ｈ″１の空間速度、１０００に、の供給物当たり触媒０
．１〜５ｋｇ特に０．２〜２ｋｇの触媒更新率にて行わ
れる。該接触クラッキングにおいて、ゼオライト触媒の
使用が好ましい。
．１〜５ｋｇ特に０．２〜２ｋｇの触媒更新率にて行わ
れる。該接触クラッキングにおいて、ゼオライト触媒の
使用が好ましい。
本発明を次の例で説明する。
例
Ｃｓ〜２２１℃の沸騰範囲を有するガソリンを製造する
ために、５％ｗのＲ値を有する接触クラッキングユニッ
トにおいて９つの実験（実験１〜９）を行い、しかして
これらの実験において、供給物１、供給物２、及び供給
物１と供給物２との種々の混合物を、５１０℃の温度、
２バールの圧力及び種々の空間速度にてゼオライトクラ
ッキング触媒と接触させた。
ために、５％ｗのＲ値を有する接触クラッキングユニッ
トにおいて９つの実験（実験１〜９）を行い、しかして
これらの実験において、供給物１、供給物２、及び供給
物１と供給物２との種々の混合物を、５１０℃の温度、
２バールの圧力及び種々の空間速度にてゼオライトクラ
ッキング触媒と接触させた。
供給物ｌは、粗製鉱油の常圧蒸留の際に得られた３７０
℃゛残渣であ、た、供給物１ば次の性質を有してし）た
：Ｔ−５，３、％ｗ、Ｎ＝７３１ｐｐｓｗ、及びＣ−Ｓ
、 ｔ％ｗそれ故Ｃ／Ｒ−１，０２゜供給物２は、粗製
鉱油の常圧蒸留残渣の真空蒸留の際に得られた３７０〜
５２０℃留出物から出発して製造された。供給物２が製
造されたところの真空留出物は次の性質を有していたＦ
Ｔ−４，６５％ｗＳＮ−４６１ｐｐ−ｗ、及びＣ−１，
１％ｗ。
℃゛残渣であ、た、供給物１ば次の性質を有してし）た
：Ｔ−５，３、％ｗ、Ｎ＝７３１ｐｐｓｗ、及びＣ−Ｓ
、 ｔ％ｗそれ故Ｃ／Ｒ−１，０２゜供給物２は、粗製
鉱油の常圧蒸留残渣の真空蒸留の際に得られた３７０〜
５２０℃留出物から出発して製造された。供給物２が製
造されたところの真空留出物は次の性質を有していたＦ
Ｔ−４，６５％ｗＳＮ−４６１ｐｐ−ｗ、及びＣ−１，
１％ｗ。
供給物２を製造するために、この真空留出物を、３８０
℃の温度、５４バールの水素圧、０．９ｇ、ｇ、”ｈ
”の空間速度及び４０ＯＮＪ、に１−＋のＨｚ／供給物
の比率にて、Ｎ ｉ ／ Ｍ ｏ ／ Ａ １ ＠ Ｑ
ｓ触媒と接触させることによる接触水素処理に付した
。供給物２は、その水素処理生成物の常圧！Ｗの際に３
７０℃°残渣として得られた。供給物２は次の性質を有
していた：Ｔ−２．５５％ｗ、Ｎ−Ｎ−３０ｐｐ＋及び
Ｃ＝ ０．４％ｗそれ故Ｃ／Ｒ−０，０８゜接触クラッ
キング実験の結果並びに各実験に用いられた空間速度を
表に示す、各実験に対して、Ｃｓ〜２２１℃ガソリンの
実験収率、下記式に従い線状混合と仮定して計算された
ガソリンの期待収率、及び下記式 として表わされたガソリン収率の増大率が表に示されて
いる。
℃の温度、５４バールの水素圧、０．９ｇ、ｇ、”ｈ
”の空間速度及び４０ＯＮＪ、に１−＋のＨｚ／供給物
の比率にて、Ｎ ｉ ／ Ｍ ｏ ／ Ａ １ ＠ Ｑ
ｓ触媒と接触させることによる接触水素処理に付した
。供給物２は、その水素処理生成物の常圧！Ｗの際に３
７０℃°残渣として得られた。供給物２は次の性質を有
していた：Ｔ−２．５５％ｗ、Ｎ−Ｎ−３０ｐｐ＋及び
Ｃ＝ ０．４％ｗそれ故Ｃ／Ｒ−０，０８゜接触クラッ
キング実験の結果並びに各実験に用いられた空間速度を
表に示す、各実験に対して、Ｃｓ〜２２１℃ガソリンの
実験収率、下記式に従い線状混合と仮定して計算された
ガソリンの期待収率、及び下記式 として表わされたガソリン収率の増大率が表に示されて
いる。
Claims (15)
- （１）ガソリンの製造法において、３〜８％ｗの反応器
の炭素要求量（Ｒ）を有する接触クラッキングユニット
においてガソリン範囲より高い温度で沸騰する炭化水素
油の混合物を４７５〜５５０℃の温度にて接触クラッキ
ングに付すこと、かつ、該混合物が、商Ｃ／Ｒが０．８
より大きいコンラドソン炭素試験値（Ｃ、％ｗ）を有す
る第１の炭化水素油及び商Ｃ／Ｒが０．２より小さいＣ
値を有する第２の炭化水素油からなり、しかも該第２の
炭化水素油が１５０ｐｐｍｗ未満の塩基性窒素含有率（
Ｎ）及び３％ｗ未満のテトラアロマチックス含有率（Ｔ
）を有すること、を特徴とするガソリンの製造法。 - （２）商Ｃ／Ｒの差が０．８より大きいＣ値を有する炭
化水素油を用いる、特許請求の範囲第１項に記載の製造
法。 - （３）商Ｃ／Ｒが０．９より大きいＣ値を有する第１の
炭化水素油を用い、かつ商Ｃ／Ｒが０．１より小さいＣ
値を有する第２の炭化水素油を用いる、特許請求の範囲
第１項又は第２項に記載の製造法。 - （４）商Ｃ／Ｒが０．２より小さいＣ値、１００ｐｐｍ
ｗ未満のＮ値及び２％ｗ未満のＴ値を有する炭化水素油
を用いる、特許請求の範囲第１〜３項のいずれか一項に
記載の製造法。 - （５）粗製鉱油の蒸留の際に得られた残渣であって随意
に脱アスファルト処理に付されていてもよい残渣を、商
Ｃ／Ｒが０．８より大きいＣ値を有する炭化水素油とし
て用いる、特許請求の範囲第１〜４項のいずれか一項に
記載の製造法。 - （６）粗製鉱油から得られた常圧蒸留残渣を、商Ｃ／Ｒ
が０．８より大きいＣ値を有する炭化水素油として用い
る、特許請求の範囲第５項に記載の製造法。 - （７）粗製鉱油の蒸留の際に得られた重質留出物であっ
て随意に接触水素処理に付されていてもよい重質留出物
を、商Ｃ／Ｒが０．２より小さいＣ値を有する炭化水素
油として用いる、特許請求の範囲第１〜６項のいずれか
一項に記載の製造法。 - （８）粗製鉱油の常圧蒸留残渣の真空蒸留の際に得られ
た留出物に接触水素処理を施すことによって製造された
炭化水素油を、商Ｃ／Ｒが０．２より小さいＣ値を有す
る炭化水素油として用いる、特許請求の範囲第７項に記
載の製造法。 - （９）接触水素処理に付される真空留出物が、商Ｃ／Ｒ
が０．４より小さいＣ値、３００ｐｐｍｗより大きいＮ
値及び２．９％ｗより大きいＴ値を有する、特許請求の
範囲第８項に記載の製造法。 - （１０）接触水素処理を２７５〜４５０℃の温度、２５
〜８０バールの水素圧、０．１〜５ｌ．ｌ＾−＾１．ｈ
＾−＾１の空間速度及び１００〜２０００Ｎｌ．ｋｇ＾
−＾１のＨ＿２／供給物の比率にて行う、特許請求の範
囲第７〜９項のいずれか一項に記載の製造法。 - （１１）担体としてアルミナ、シリカ又はシリカ−アル
ミナ上に担持されたモリブデン及び／又はタングステン
とともにニッケル及び／又はコバルトを含んでなる硫化
触媒を接触水素処理に用いる、特許請求の範囲第７〜１
０項のいずれか一項に記載の製造法。 - （１２）クラッキングされるのに用いられる混合物の２
成分の重量比が３０：７０ないし７０：３０である、特
許請求の範囲第１〜１１項のいずれか一項に記載の製造
法。 - （１３）クラッキングされるのに用いられる混合物の２
成分の重量比が４０：６０ないし６０：４０である、特
許請求の範囲第１２項に記載の製造法。 - （１４）接触クラッキングを４８５〜５４０℃の温度、
１〜１０バールの圧力、０．２５〜４ｋｇ．ｋｇ＾−＾
１．ｈ＾−＾１の空間速度及び１０００ｋｇの供給物当
たり触媒０．１〜５ｋｇの触媒更新率にて行う、特許請
求の範囲第１〜１３項のいずれか一項に記載の製造法。 - （１５）接触クラッキングにゼオライト触媒を用いる、
特許請求の範囲第１〜１４項のいずれか一項に記載の製
造法。
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