JPS61122503A - 鋼板の板厚測定方法 - Google Patents
鋼板の板厚測定方法Info
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- JPS61122503A JPS61122503A JP24565884A JP24565884A JPS61122503A JP S61122503 A JPS61122503 A JP S61122503A JP 24565884 A JP24565884 A JP 24565884A JP 24565884 A JP24565884 A JP 24565884A JP S61122503 A JPS61122503 A JP S61122503A
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- Japan
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- plate
- magnetic field
- steel plate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋼板の板厚測定方法に係シ、特に鋼板に交流磁
場を印加した際、該鋼板を通過する磁束密度の時間変化
と板厚の関係よシ、該鋼板の板厚を測定する方法に関し
、鋼板の連続製造ラインに広く利用される。
場を印加した際、該鋼板を通過する磁束密度の時間変化
と板厚の関係よシ、該鋼板の板厚を測定する方法に関し
、鋼板の連続製造ラインに広く利用される。
鋼板製造ライン上でラインを停止することなく、鋼板長
手方向全体にわたシ板厚を測定することは、品質管理の
面よシ極めて重要なことである。そこで従来より鋼板製
造ライ／上で連続的に板厚を測定するための種々のセン
サーが考えられて来た。
手方向全体にわたシ板厚を測定することは、品質管理の
面よシ極めて重要なことである。そこで従来より鋼板製
造ライ／上で連続的に板厚を測定するための種々のセン
サーが考えられて来た。
これらのセンサーの主体はＸ線、ｒｍなどの放射線を利
用するものであシ、例えば特開昭５３−７１８５１の如
く一１特定の放射線エネルギーを利用して板厚を求める
方法や、特開昭５６−１２８６０３のように放射線ビー
ムを鋼板長手方向に長い偏平な断面に絞シ板厚を測定す
る方法などが開示されている。しかしながらこれらの放
射線を利用したセンサーは高価でおるばかシではなく、
立入禁止区域を設ける必要があるため広いスペースを必
要とする等の問題点がある。またこれらの放射線は圧延
ライン等の如く圧延油が多量にかかる場所や、水冷ライ
ンの如く冷却水がかかる場所では放射線の減衰量が大き
くな夛実際上は放射線を利用したセンサーの使用は不可
能である。
用するものであシ、例えば特開昭５３−７１８５１の如
く一１特定の放射線エネルギーを利用して板厚を求める
方法や、特開昭５６−１２８６０３のように放射線ビー
ムを鋼板長手方向に長い偏平な断面に絞シ板厚を測定す
る方法などが開示されている。しかしながらこれらの放
射線を利用したセンサーは高価でおるばかシではなく、
立入禁止区域を設ける必要があるため広いスペースを必
要とする等の問題点がある。またこれらの放射線は圧延
ライン等の如く圧延油が多量にかかる場所や、水冷ライ
ンの如く冷却水がかかる場所では放射線の減衰量が大き
くな夛実際上は放射線を利用したセンサーの使用は不可
能である。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、鋼板
製造ライン上で、ラインを停止させることなく、限られ
たスペースで、しかも圧延油や冷却水が多量にかかる場
所においても、安価で安全に鋼板長手方向全体の板厚を
測定することができる効果的な板厚測定方法を提供する
にある。
製造ライン上で、ラインを停止させることなく、限られ
たスペースで、しかも圧延油や冷却水が多量にかかる場
所においても、安価で安全に鋼板長手方向全体の板厚を
測定することができる効果的な板厚測定方法を提供する
にある。
〔問題を解決するだめの手段および作用〕本発明の上記
目的は下記要旨の本発明によって達成される。本発明の
要旨は次のとおシである。
目的は下記要旨の本発明によって達成される。本発明の
要旨は次のとおシである。
′ｈ すなわち、被測定鋼板に２１（Ｚ〜ｇ□ＫＨｚ
範囲の周波数ｆ（Ｈ２）の交流磁場を印加する段階と
、前記印加により前記鋼板に発生した交流磁場の誘導起
電力Ｉを測定する段階と、を有して成り下記（１）式に
よシ（２）式の範囲の板厚を測定することを特徴とする
鋼板の板厚測定方法である。
範囲の周波数ｆ（Ｈ２）の交流磁場を印加する段階と
、前記印加により前記鋼板に発生した交流磁場の誘導起
電力Ｉを測定する段階と、を有して成り下記（１）式に
よシ（２）式の範囲の板厚を測定することを特徴とする
鋼板の板厚測定方法である。
Ｘｎｔ＝ ｋｘｉｎｌＪｎ（１−Ｉ）ドーｉｎ！ −４
−ｋ、 −＝ （１）０＜１ぐ２ｓ、ａ／４
・・・・・・・・・（２）ただしく１） 、
（２１式において Ｉ＝Ｅ／′Ｅ３Ｅ：板厚ｔ（■）Ｋ
おける誘導起電力 Ｅｓ：板厚２＆３／η（、、）以上における誘導起電力 ｋ１、ｋ２：印加交流磁場の大きさおよび誘導起電力の
検出能力等より定まる定数 本発明者らは、鋼板の磁性を電ａ＃導によシ研究中、鋼
板の板厚が変化することによ）発生する誘導起電力が変
化することを見出し、多くの実験を重ねて本発明を完成
するに至ったものである。
−ｋ、 −＝ （１）０＜１ぐ２ｓ、ａ／４
・・・・・・・・・（２）ただしく１） 、
（２１式において Ｉ＝Ｅ／′Ｅ３Ｅ：板厚ｔ（■）Ｋ
おける誘導起電力 Ｅｓ：板厚２＆３／η（、、）以上における誘導起電力 ｋ１、ｋ２：印加交流磁場の大きさおよび誘導起電力の
検出能力等より定まる定数 本発明者らは、鋼板の磁性を電ａ＃導によシ研究中、鋼
板の板厚が変化することによ）発生する誘導起電力が変
化することを見出し、多くの実験を重ねて本発明を完成
するに至ったものである。
先ず、本発明者らの実験結果について説明する。
本発明者らは種々の板厚の異なる鋼板について、それぞ
れ第１図に示す如き装置によって測定を行った。すなわ
ち、板厚被測定鋼板ｌの下面よシ交流磁場発生装置２か
ら交流磁場を印加し、供試材鋼板１内を通って外部へ流
れ出る磁束量の時間変化を供試材鋼板１の下方に設けた
検出コイル３で電磁誘導によ）誘導起電力として求めた
。交流磁場を周波数５０Ｈｚで測定した誘導起電カニと
板厚ｔとの関係は第２図に示すとおりである。第２図よ
り明らかな如く、誘導起電カニは板厚りの増加と共に上
昇するが、板厚ｔ６に至ると誘導起電力Ｉは飽和し一定
値となることが判明した。
れ第１図に示す如き装置によって測定を行った。すなわ
ち、板厚被測定鋼板ｌの下面よシ交流磁場発生装置２か
ら交流磁場を印加し、供試材鋼板１内を通って外部へ流
れ出る磁束量の時間変化を供試材鋼板１の下方に設けた
検出コイル３で電磁誘導によ）誘導起電力として求めた
。交流磁場を周波数５０Ｈｚで測定した誘導起電カニと
板厚ｔとの関係は第２図に示すとおりである。第２図よ
り明らかな如く、誘導起電カニは板厚りの増加と共に上
昇するが、板厚ｔ６に至ると誘導起電力Ｉは飽和し一定
値となることが判明した。
この関係を回帰式で表わすためにＪｉｎｌβｎ（１−４
１と１ｎｔをプロットしたところ第３図の如く比例関係
を示すことが判明した。従って、板厚ｔは誘導起電力Ｉ
の関数として次の（１）式の如く表わすことができる。
１と１ｎｔをプロットしたところ第３図の如く比例関係
を示すことが判明した。従って、板厚ｔは誘導起電力Ｉ
の関数として次の（１）式の如く表わすことができる。
１ｎｔ＝に、１Ａｎ（１−Ｉ） ｌ＋″に４− ・＝
−（ＩＪただしｋｓ 、 ｋ＋ ：定数 次に本発明者らは交流磁場発生装置２により交流磁場の
周波数ｆを変化させ誘導起電力■との関係を調査し第４
図を得た。第４図は誘導起電力■が飽和する板厚ｔｓ
と、交流磁場周波数ｆとの関係および工をＯかも１．
０まで種々変化させた場合の板厚ｔと周波数ｆとの関係
を示す。これらの関係は次の（２）、（３）式の回帰式
で表わすことができる。
−（ＩＪただしｋｓ 、 ｋ＋ ：定数 次に本発明者らは交流磁場発生装置２により交流磁場の
周波数ｆを変化させ誘導起電力■との関係を調査し第４
図を得た。第４図は誘導起電力■が飽和する板厚ｔｓ
と、交流磁場周波数ｆとの関係および工をＯかも１．
０まで種々変化させた場合の板厚ｔと周波数ｆとの関係
を示す。これらの関係は次の（２）、（３）式の回帰式
で表わすことができる。
ｔｌ＝２８．３／η ・・・・・・・・・（２）ｔ ＝
ｋｓ／η ・・・・・・・・・（３）ただしに、：定
数 従って（１）式で定まる板厚ＴＳ以下の板厚の供試材に
おいては、板厚ｔは誘導起電カニと交流磁場周波数ｆに
よ、！０ （ＩＪ 、 （３７式から次の（４）式で表
わすことができる。
ｋｓ／η ・・・・・・・・・（３）ただしに、：定
数 従って（１）式で定まる板厚ＴＳ以下の板厚の供試材に
おいては、板厚ｔは誘導起電カニと交流磁場周波数ｆに
よ、！０ （ＩＪ 、 （３７式から次の（４）式で表
わすことができる。
上記（４）式において、ｋ、、に！は交流磁場発生装置
２および誘導起電力検出装置３の仕様や、これらの装置
と被測定鋼板１ｔでの距離等で定まる定数である。
２および誘導起電力検出装置３の仕様や、これらの装置
と被測定鋼板１ｔでの距離等で定まる定数である。
次に本発明において被測定鋼板１の下面より交流磁場発
生装置２から印加する交流磁場の周波数を２Ｈｚ〜８０
ＫＨｚと限定した理由について説明する。
生装置２から印加する交流磁場の周波数を２Ｈｚ〜８０
ＫＨｚと限定した理由について説明する。
板厚の厚い鋼板の板厚を測定するためには、より低周波
の交流磁場を印加する必要がある。しかし誘導起電力の
大きさは周波数の逆数に比例し、外乱を考慮すると周波
数が過度に低いと板厚測定が不可能になる。本発明者ら
の実験結果から周波数が２Ｂ２未満になると板厚の測定
が不可能であるので下限を２Ｈｚとした。２Ｈｚ にて
測定し得る板厚の最大限は３６ｍである。また周波数の
上限をＢ□ＫＨｚとしたのは、鋼板製造ラインにおいて
製造される最小板厚はほぼ０．１ ｗｓであるので、こ
の板厚を測定し得る周波数８０ＫＨ２をもって上限とし
たものである。
の交流磁場を印加する必要がある。しかし誘導起電力の
大きさは周波数の逆数に比例し、外乱を考慮すると周波
数が過度に低いと板厚測定が不可能になる。本発明者ら
の実験結果から周波数が２Ｂ２未満になると板厚の測定
が不可能であるので下限を２Ｈｚとした。２Ｈｚ にて
測定し得る板厚の最大限は３６ｍである。また周波数の
上限をＢ□ＫＨｚとしたのは、鋼板製造ラインにおいて
製造される最小板厚はほぼ０．１ ｗｓであるので、こ
の板厚を測定し得る周波数８０ＫＨ２をもって上限とし
たものである。
本発明による鋼板の板厚測定方法と従来のアメリシウム
ｒＨ厚さ計およびマイクロメーター測定とを併せ行い本
発明による測定精度を比較した。
ｒＨ厚さ計およびマイクロメーター測定とを併せ行い本
発明による測定精度を比較した。
第５図は熱延鋼板４の冷間圧延を行うタンデムミルの各
スタンド５−１ 、５−２ 、５−３ 、５−４ 。
スタンド５−１ 、５−２ 、５−３ 、５−４ 。
５−５を示す。本発明の板厚測定装置５．Ａ、５Ｂ。
Ｌ ６Ｃをタンデムミルの入側のＡ位置および出側の
Ｃ位置と、スタンド５−２とスタンド５−３の間のＢ位
置に、それぞれ１舎兄設置した。これらの板厚測定装置
６Ａ、６Ｂ、６Ｃにはいずれも５０Ｈｚの交流磁場の発
振器を用いた。
Ｃ位置と、スタンド５−２とスタンド５−３の間のＢ位
置に、それぞれ１舎兄設置した。これらの板厚測定装置
６Ａ、６Ｂ、６Ｃにはいずれも５０Ｈｚの交流磁場の発
振器を用いた。
一方、従来のアメリシウムγ線厚さ計７人、７Ｂ、７Ｇ
を上記Ａ位置、Ｂ位置、Ｃ位置にそれぞれ１台ずつ設置
した。この測定比較−試験に用いられたタンデムミルで
は、Ｂ位置における板厚変動を矯正するため本発明の板
厚測定装置６Ｂもしくはγ線厚さ計７Ｂの板厚測定結果
をプロセスコンピューター８に入力しスタンド５−４の
油圧シリンダーの油圧変動として出力させ、スタンド°
５−４の圧延荷重を変化させながら圧延するフィート°
。
を上記Ａ位置、Ｂ位置、Ｃ位置にそれぞれ１台ずつ設置
した。この測定比較−試験に用いられたタンデムミルで
は、Ｂ位置における板厚変動を矯正するため本発明の板
厚測定装置６Ｂもしくはγ線厚さ計７Ｂの板厚測定結果
をプロセスコンピューター８に入力しスタンド５−４の
油圧シリンダーの油圧変動として出力させ、スタンド°
５−４の圧延荷重を変化させながら圧延するフィート°
。
フォワードが可能である。従って板厚側１定装置６Ｂも
しくはγ線厚さ計７Ｂの板厚測定結果力≦、Ｂ位置にお
ける目標板厚よシ厚い場合は、スタンド５−４の圧延荷
重を増加させ、また目標板厚よシ薄い場合は、スタンド
５−４の圧延荷重を低下さ゛せる圧延が可能となる。
しくはγ線厚さ計７Ｂの板厚測定結果力≦、Ｂ位置にお
ける目標板厚よシ厚い場合は、スタンド５−４の圧延荷
重を増加させ、また目標板厚よシ薄い場合は、スタンド
５−４の圧延荷重を低下さ゛せる圧延が可能となる。
冷間圧延された鋼板はドライヤー９によシ完全に乾燥さ
せた後、本発明の板厚測定装置６Ｃおよ １びγ線
厚さ計７Ｃによシ板厚測定を行うこととした。また同時
に該冷延鋼板ニジ１０点サンプリングを行いマイクロメ
ーターを板厚を測定することとした。
せた後、本発明の板厚測定装置６Ｃおよ １びγ線
厚さ計７Ｃによシ板厚測定を行うこととした。また同時
に該冷延鋼板ニジ１０点サンプリングを行いマイクロメ
ーターを板厚を測定することとした。
本測定比較試験にはＡ１〜＆４の４コイルの熱延鋼板４
を用いた。これらの熱延鋼板４はいずれも第１表に示す
如き同一成分であって、同一熱延条件の仕上圧延温度８
５０℃、巻取温度５５０℃の板厚１５０ｍのものであっ
た。
を用いた。これらの熱延鋼板４はいずれも第１表に示す
如き同一成分であって、同一熱延条件の仕上圧延温度８
５０℃、巻取温度５５０℃の板厚１５０ｍのものであっ
た。
これらの４コイルのうち、４１コイルは従来どおシ板厚
測定によるフィード、フォワードを行わず、目標板厚０
．７５ ｍまで圧延した。Ａ２コイルはＢ位置の本発明
法による板厚測定結果からスタンド５−４の圧延荷重を
調整しながら目標板厚０．７５団まで圧延し、屋３コイ
ルは従来のγ線厚さ計の板厚測定結果からスタンド５−
４の圧延荷重を調整し目標板厚０．７５ ｗｎまで圧延
した。Ａ４コイルはスタンド５−１．５−２のみで圧延
しスタンド５−３以降の圧延を行わず目標板厚１．５０
ｓｍまで圧延した。
測定によるフィード、フォワードを行わず、目標板厚０
．７５ ｍまで圧延した。Ａ２コイルはＢ位置の本発明
法による板厚測定結果からスタンド５−４の圧延荷重を
調整しながら目標板厚０．７５団まで圧延し、屋３コイ
ルは従来のγ線厚さ計の板厚測定結果からスタンド５−
４の圧延荷重を調整し目標板厚０．７５ ｗｎまで圧延
した。Ａ４コイルはスタンド５−１．５−２のみで圧延
しスタンド５−３以降の圧延を行わず目標板厚１．５０
ｓｍまで圧延した。
第６図（１）、（幻、 （Ｉｌｌは４１ 、Ａ２．１６
３の各コイルの全長にわ九る板厚測定結果であシ、第６
図（１）。
３の各コイルの全長にわ九る板厚測定結果であシ、第６
図（１）。
（１）、（Ｉｌｌ）はそれぞれ第５図におけるＡ位置、
Ｂ位置およびＣ位置の測定結果に対応する。第６図中、
実線は本発明による測定結果であシ、破線はγ線厚さ計
による測定結果、黒丸はマイクロメーターによる板厚測
定値を示す。また第６図（ｌｉｔＪ中の２本の１点破線
は製品の許容寸法範囲を示す。
Ｂ位置およびＣ位置の測定結果に対応する。第６図中、
実線は本発明による測定結果であシ、破線はγ線厚さ計
による測定結果、黒丸はマイクロメーターによる板厚測
定値を示す。また第６図（ｌｉｔＪ中の２本の１点破線
は製品の許容寸法範囲を示す。
第６図（りよシＡ位置におけるム１．４２ 、ム３各コ
イルのいずれにおいても、本発明法による板厚測定結果
とγ線厚さ計による測定結果は止ｏ、ｏｏ ｓ・噛以内
の測定精度で一致している。しかしながら第６図（ＩＩ
）では従来のγ線厚さ計による測定結果は大きく振動し
、本発明法による板厚測定結果と一致し″ない。
イルのいずれにおいても、本発明法による板厚測定結果
とγ線厚さ計による測定結果は止ｏ、ｏｏ ｓ・噛以内
の測定精度で一致している。しかしながら第６図（ＩＩ
）では従来のγ線厚さ計による測定結果は大きく振動し
、本発明法による板厚測定結果と一致し″ない。
第６図（１１υはドライヤー９によシ圧延油を乾燥させ
た後の測定値であるが、本発明法による測定結果と、ｒ
線厚さ計の測定結果およびマイクロメーターによる測定
結果とも０．００５ ＋ｍ以内の測定精度で一致してい
る。
た後の測定値であるが、本発明法による測定結果と、ｒ
線厚さ計の測定結果およびマイクロメーターによる測定
結果とも０．００５ ＋ｍ以内の測定精度で一致してい
る。
また第６図（ＩＩＩ）によると、製品寸法許容範囲内に
コイル全長が納っているのは、墓２コイルだけであり、
ＪＰＩＡ１コイルはコイルの両端が製品許容範囲外であ
シ、墓３コイルではコイル全長にわたシ板厚が変動し、
実際上は製品化は不可能であることが判明した。これは
Ｂ位置における本発明による測定法が、従来のγ線厚さ
計より正確に板厚を測定し、スタンド５−４の圧延荷重
も適切であったことを示すものである。
コイル全長が納っているのは、墓２コイルだけであり、
ＪＰＩＡ１コイルはコイルの両端が製品許容範囲外であ
シ、墓３コイルではコイル全長にわたシ板厚が変動し、
実際上は製品化は不可能であることが判明した。これは
Ｂ位置における本発明による測定法が、従来のγ線厚さ
計より正確に板厚を測定し、スタンド５−４の圧延荷重
も適切であったことを示すものである。
また第６図（１）で示すＢ位置において、ｒ線厚さ計に
よる測定結果が大きく変動するのは、圧延時制板に圧延
油が多量に付着し、透過ｒ線の減衰量が大きく変動する
ことによるものである。これに各 対し、本発明法
は鋼板を通過する磁束量を測定するので圧延油などの外
乱は一切受けないことを示している。
よる測定結果が大きく変動するのは、圧延時制板に圧延
油が多量に付着し、透過ｒ線の減衰量が大きく変動する
ことによるものである。これに各 対し、本発明法
は鋼板を通過する磁束量を測定するので圧延油などの外
乱は一切受けないことを示している。
第７図（１） 、 （幻、（１１υはそれぞれ應４コイ
ルの人。
ルの人。
Ｂ、Ｃ位置の測定結果である。ム４コイルはスタンド５
−３ 、５−４ 、５−５では圧延を行わないので、Ｂ
位置とＣ位置の板厚測定結果は一致しなければならない
。第７図よシ明らかな如く、本発明法による板厚測定結
果は、Ｂ位置の（幻と、Ｃ位置の（ｌｉｔ）とは完全に
一致しているが、γ線厚さ計ではＢ位置の（−）は変動
し圧延油の影響を明白に示している。
−３ 、５−４ 、５−５では圧延を行わないので、Ｂ
位置とＣ位置の板厚測定結果は一致しなければならない
。第７図よシ明らかな如く、本発明法による板厚測定結
果は、Ｂ位置の（幻と、Ｃ位置の（ｌｉｔ）とは完全に
一致しているが、γ線厚さ計ではＢ位置の（−）は変動
し圧延油の影響を明白に示している。
上記実施例よシ明らかな如く、本発明による鋼板の板厚
測定方法は、被測定鋼板に２Ｈ２〜８０他範囲の周波数
の交流磁場を印加し、該鋼板に発生した交流磁場の誘導
起電力を測定することによシ容易に３６ｍまでの板厚を
測定できる方法であって、次の如き効果゛を収める゛こ
とができた。
測定方法は、被測定鋼板に２Ｈ２〜８０他範囲の周波数
の交流磁場を印加し、該鋼板に発生した交流磁場の誘導
起電力を測定することによシ容易に３６ｍまでの板厚を
測定できる方法であって、次の如き効果゛を収める゛こ
とができた。
（イ） 本発明法によれば鋼板製造ライン上で、ライン
を停止することなく鋼板長手方向全体にわたシ板厚を測
定できる。
を停止することなく鋼板長手方向全体にわたシ板厚を測
定できる。
（ロ）鋼板圧延ラインにおける圧延油や冷却水の影響を
全く受けず、その測定精度はきわめて良好である。
全く受けず、その測定精度はきわめて良好である。
（／１ 本発明を実施する装置は限られた狭い場所でも
設置することができ、その設備費も安価である。
設置することができ、その設備費も安価である。
に）本発明による測定法は放射線等を使用しないので安
全であるほか、測定操作も簡単である。
全であるほか、測定操作も簡単である。
（ホ）上記各効果によって鋼板の連続製造ラインにおけ
る品質管理を一段と向上させることができ丸。
る品質管理を一段と向上させることができ丸。
第１図は本発明による鋼板の板厚測定方法を示す模式断
面図、第２図は本発明を得る実験における板厚と誘導起
電力の関係を示す線図、第３図は第２図におけるＡｎｔ
と１１１ｍ（１−Ｉ） ｌ との関係を示す線図、第
４図は本発明を得る実験における誘導起電力■と、板厚
ｔと、周波数−ｆ、との関係を示す線図、第５図は本発
明の実施例における鋼板の冷間圧延時における本発明法
と従来法との板厚測定比較試験における各測定位置を示
す模式断面図、第６図は第５図における板厚測定比較試
験における使用各コイルの板厚測定結果を対比する線図
、第７図は第５図における板厚測定比較試験における＆
４コイルのＡ、Ｂ、Ｃ各側定位置における測定結果を示
す線図である。 １・・・被測定鋼板、 ２・・・交流磁場発生装置３
・・・検出コイル、 ４・・・熱延鋼板６ Ａ 、
６ Ｂ ｐ ｓ Ｃ・・・本発明による測定装置７Ａ
、７Ｂ、７Ｃ−ｒ線厚さ計 ８・・・プロセスコンピユーｐ −１ ９・・・ドライヤー 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第３図 ム を 第４図 ！ｎｔ
面図、第２図は本発明を得る実験における板厚と誘導起
電力の関係を示す線図、第３図は第２図におけるＡｎｔ
と１１１ｍ（１−Ｉ） ｌ との関係を示す線図、第
４図は本発明を得る実験における誘導起電力■と、板厚
ｔと、周波数−ｆ、との関係を示す線図、第５図は本発
明の実施例における鋼板の冷間圧延時における本発明法
と従来法との板厚測定比較試験における各測定位置を示
す模式断面図、第６図は第５図における板厚測定比較試
験における使用各コイルの板厚測定結果を対比する線図
、第７図は第５図における板厚測定比較試験における＆
４コイルのＡ、Ｂ、Ｃ各側定位置における測定結果を示
す線図である。 １・・・被測定鋼板、 ２・・・交流磁場発生装置３
・・・検出コイル、 ４・・・熱延鋼板６ Ａ 、
６ Ｂ ｐ ｓ Ｃ・・・本発明による測定装置７Ａ
、７Ｂ、７Ｃ−ｒ線厚さ計 ８・・・プロセスコンピユーｐ −１ ９・・・ドライヤー 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第３図 ム を 第４図 ！ｎｔ
Claims (1)
- （１）被測定鋼板に２Ｈｚ〜８０ＫＨｚ範囲の周波数ｆ
（Ｈｚ）の交流磁場を印加する段階と、前記印加により
前記鋼板に発生した交流磁場の誘導起電力 I を測定す
る段階と、を有して成り下記（１）式により（２）式の
範囲の板厚ｔを測定することを特徴とする鋼板の板厚測
定方法。 ｌｎｔ＝ｋ＿１ｌｎ｜ｌｎ（１− I ）｜−［１／２］
ｌｎｆ＋ｋ＿２・・・・・・（１） ０＜ｔ＜２８．３／√ｆ・・・・・・・・・・・（２） ただし（１）、（２）式においてＩ＝Ｅ／ＥｓＥ：板厚
ｔ（ｍｍ）における誘導起電力 Ｅｓ：板厚２８．３／√ｆ（ｍｍ）以上における誘導起
電力 ｋ＿１、ｋ＿２：印加交流磁場の大きさおよび誘導起電
力の検出能力等より定まる定数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24565884A JPS61122503A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 鋼板の板厚測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24565884A JPS61122503A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 鋼板の板厚測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61122503A true JPS61122503A (ja) | 1986-06-10 |
Family
ID=17136892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24565884A Pending JPS61122503A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 鋼板の板厚測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61122503A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998039621A1 (de) * | 1997-03-05 | 1998-09-11 | Vs Sensorik Gmbh | Magnetischer messwertaufnehmer |
| CN103534551A (zh) * | 2011-04-12 | 2014-01-22 | 本田技研工业株式会社 | 非破坏检查装置 |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP24565884A patent/JPS61122503A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998039621A1 (de) * | 1997-03-05 | 1998-09-11 | Vs Sensorik Gmbh | Magnetischer messwertaufnehmer |
| CN103534551A (zh) * | 2011-04-12 | 2014-01-22 | 本田技研工业株式会社 | 非破坏检查装置 |
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