JPS61112814A - 流体軸受及びその加工方法 - Google Patents
流体軸受及びその加工方法Info
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- JPS61112814A JPS61112814A JP59233927A JP23392784A JPS61112814A JP S61112814 A JPS61112814 A JP S61112814A JP 59233927 A JP59233927 A JP 59233927A JP 23392784 A JP23392784 A JP 23392784A JP S61112814 A JPS61112814 A JP S61112814A
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- Japan
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- bearing
- nickel plating
- plating layer
- electroless nickel
- cutting work
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
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- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/107—Grooves for generating pressure
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-
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2226/00—Joining parts; Fastening; Assembling or mounting parts
- F16C2226/10—Force connections, e.g. clamping
- F16C2226/14—Force connections, e.g. clamping by shrink fit, i.e. heating and shrinking part to allow assembly
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用範囲〕
本発明は流体軸受及びその加工方法、詳細には、軸受接
触面の潤滑性の向、上のための構成及びその加工方法に
関する。
触面の潤滑性の向、上のための構成及びその加工方法に
関する。
従来、スパイラルグループ軸受は低トルクで回転ムラや
振動が少なく、負荷容量も比較的大きいなどの特性を利
用してたて形の高速回転機構やａ胃機器などの小型精密
スピンドルなどに使用されている。しかし、その構造上
、高精度の為、製作が困難である為コストが高く又軸受
接触面の耐摩耗、低′Ｒ耗係数であること等非常にむず
かしい問題がある。
振動が少なく、負荷容量も比較的大きいなどの特性を利
用してたて形の高速回転機構やａ胃機器などの小型精密
スピンドルなどに使用されている。しかし、その構造上
、高精度の為、製作が困難である為コストが高く又軸受
接触面の耐摩耗、低′Ｒ耗係数であること等非常にむず
かしい問題がある。
従来の軸受接触面の皮膜を形成する方法としては、低摩
耗部材であるフッ素樹脂や２硫化モリブデン等を塗布す
るものがあるが、単純な形状が良く、角や辺などの半径
５ｍｍ程度の丸味が必要であり、塗布厚は数１０終ばら
つきがあり、後加工で数回の研削が必要で加工時間がか
かりコスト高となる。更に、母材とも′ｊＦ、着性が悪
く又ピンホール等の欠点がある。
耗部材であるフッ素樹脂や２硫化モリブデン等を塗布す
るものがあるが、単純な形状が良く、角や辺などの半径
５ｍｍ程度の丸味が必要であり、塗布厚は数１０終ばら
つきがあり、後加工で数回の研削が必要で加工時間がか
かりコスト高となる。更に、母材とも′ｊＦ、着性が悪
く又ピンホール等の欠点がある。
又 他の方法として無電解ニッケルメッキをつけ、その
皮膜のクラックをつくりあるいはアルミメッキを行いあ
るいは母材にアルミ材を使って陽極酸化処理を行って多
孔質をつくり。
皮膜のクラックをつくりあるいはアルミメッキを行いあ
るいは母材にアルミ材を使って陽極酸化処理を行って多
孔質をつくり。
フン大樹脂や２硫化モリブデンを含浸させて焼成する方
法があるが、いずれも機械的なアンカーでしかなく密着
性が思い、更に１表面層から深さ５〜１０浜程度しか樹
脂が含浸しない為後加１の取り代が少なく研削加工等の
加工における位置出しくセンター出し）が敗ルと高精度
となる為非常に′加工上困難である。これらは。
法があるが、いずれも機械的なアンカーでしかなく密着
性が思い、更に１表面層から深さ５〜１０浜程度しか樹
脂が含浸しない為後加１の取り代が少なく研削加工等の
加工における位置出しくセンター出し）が敗ルと高精度
となる為非常に′加工上困難である。これらは。
流体軸受の接触面としては製造上最適でない。
従来のラジアル流体軸受の接触面の加工法は１例として
、構造用炭素鋼を用い内径面あらさ０．６Ｓの内径寸法
公差３ＩＬ、内径真円度ｌル。
、構造用炭素鋼を用い内径面あらさ０．６Ｓの内径寸法
公差３ＩＬ、内径真円度ｌル。
円筒度ＩＩ＆以内の高精度加工が必要な為加工工程は荒
旋削、内径仕上研削、ｎ滑部層つけ、その後に内径研削
加工を行っている。その為、工程が長く研削加工は時間
がかかりコスト高となる。更に、構造用炭素鋼を使用す
ると耐食の為メッキを接触面以外にほどこす必要もあり
、コスト高となる。他の材質としては、ステンレス鋼を
使用する場合は耐食の為のメッキは必要ないが軸受接触
面に潤滑層をもうける必要はあり、又、材料費も高いム
コスト高となるので実用に供しえない、外部取付部品１
例えばポリゴンミラーを軸受に取りつける場合はその取
付部所を外径面わらさ１． Ｂ Ｓ 、外径真円度２鉢
。
旋削、内径仕上研削、ｎ滑部層つけ、その後に内径研削
加工を行っている。その為、工程が長く研削加工は時間
がかかりコスト高となる。更に、構造用炭素鋼を使用す
ると耐食の為メッキを接触面以外にほどこす必要もあり
、コスト高となる。他の材質としては、ステンレス鋼を
使用する場合は耐食の為のメッキは必要ないが軸受接触
面に潤滑層をもうける必要はあり、又、材料費も高いム
コスト高となるので実用に供しえない、外部取付部品１
例えばポリゴンミラーを軸受に取りつける場合はその取
付部所を外径面わらさ１． Ｂ Ｓ 、外径真円度２鉢
。
内径と外径の同軸度３ル以内の高精度加工を研削でおこ
なっているが加工時間が長い為、コスト高となる。
なっているが加工時間が長い為、コスト高となる。
以上述べた様に従来の方法では高精度加工を満たすため
には研削加工が主体となるので非常に時間がかかりコス
トが高くなる。更に、砥石の摩耗や砥石の脱落により寸
法公差３勝及び真円度ｔｉｔ以内等の精度を維持するこ
とは、きわめて困難であると同時に前述の従来の軸受接
触面の潤滑層では特性上、加工とも非常に問題がイ１り
最適でない。
には研削加工が主体となるので非常に時間がかかりコス
トが高くなる。更に、砥石の摩耗や砥石の脱落により寸
法公差３勝及び真円度ｔｉｔ以内等の精度を維持するこ
とは、きわめて困難であると同時に前述の従来の軸受接
触面の潤滑層では特性上、加工とも非常に問題がイ１り
最適でない。
本発明は上述従来例の欠点を除去すると同時に高精度で
特性の良い、安価で量産が可能な流体軸受及びその加工
方法を提供することを目的とする。
特性の良い、安価で量産が可能な流体軸受及びその加工
方法を提供することを目的とする。
本発明は流体軸受の軸受接触面の潤滑層として公知の日
本カニゼン（株）のＢＮ（ポロン）複合無電解ニッケル
メッキを厚さ１０〜２０ルつけこのメッキ層をダイヤバ
イトで切削加工し、又、外部取付部品（例えばポリゴン
ミラー）の嵌合部も同時に１チヤツクで切削加工すると
内径寸法公差３ル、真円度１棒、表面あらさ０．６５以
内、外径真円度２終、内外径同軸度２ｐの精度かえられ
る。前述メッキ層は、軸受材が構造用炭素鋼の場合は、
メッキが軸受接触面のみならず耐食を兼ねる為に軸受全
面に施しても良い、Ａ見及びＢｓＢＭ（真ちゅう）の場
合は 軸受接触面のみに前述のメッキをつけ他部はメッ
キをつけず、メッキ層と外部部品嵌合部を切削加工する
こともできる。又、他の方法として、動圧発生ミゾをも
つ軸にも前述メッキをつけることもできる。
本カニゼン（株）のＢＮ（ポロン）複合無電解ニッケル
メッキを厚さ１０〜２０ルつけこのメッキ層をダイヤバ
イトで切削加工し、又、外部取付部品（例えばポリゴン
ミラー）の嵌合部も同時に１チヤツクで切削加工すると
内径寸法公差３ル、真円度１棒、表面あらさ０．６５以
内、外径真円度２終、内外径同軸度２ｐの精度かえられ
る。前述メッキ層は、軸受材が構造用炭素鋼の場合は、
メッキが軸受接触面のみならず耐食を兼ねる為に軸受全
面に施しても良い、Ａ見及びＢｓＢＭ（真ちゅう）の場
合は 軸受接触面のみに前述のメッキをつけ他部はメッ
キをつけず、メッキ層と外部部品嵌合部を切削加工する
こともできる。又、他の方法として、動圧発生ミゾをも
つ軸にも前述メッキをつけることもできる。
ＢＮ複合ニッケルメッキの特性として、無電解ニッケル
メッキ皮膜中に含有されるＢＮの粉末の量は２０ｖｏＪ
Ｌ％程であり、硬度はマイクロビッカースで６００ＨＶ
である為、耐摩耗性に優れており、一方メツキ層全体に
均一にＢＮが分散共析されている為、加工取り代が充分
にあり′！Ｅ着性が良くてＢＮが脱落しない為、寿命が
長い、又摩耗係数も０．１とフッ素樹脂程度あり摩耗抵
抗も少なく、流体軸受と軸との摩耗が少ない為起動停止
時のカジリもない為流体軸受の接触面として最適である
。
メッキ皮膜中に含有されるＢＮの粉末の量は２０ｖｏＪ
Ｌ％程であり、硬度はマイクロビッカースで６００ＨＶ
である為、耐摩耗性に優れており、一方メツキ層全体に
均一にＢＮが分散共析されている為、加工取り代が充分
にあり′！Ｅ着性が良くてＢＮが脱落しない為、寿命が
長い、又摩耗係数も０．１とフッ素樹脂程度あり摩耗抵
抗も少なく、流体軸受と軸との摩耗が少ない為起動停止
時のカジリもない為流体軸受の接触面として最適である
。
切削加工について述べると、前述のＢＮ無電解ニッケル
メッキ層を単結晶ダイヤモンドバイトを使用し先端半径
Ｒを３ｍｍＲ〜０．３ｍｍＲとし、スクイ角を−１６〜
＋１０．前にげ角を４°〜６°とし、切込量を５〜２０
ルとして送リを０．３〜０．０１ ｍｍ／ ｒ ｅ ｖ
、ワーク回転数を３００Ｏｒｐｍとし、内径加工の場合
はバイト／ヤ／りは超硬材をつかった。又、加工機械の
上軸はエアへアリングを使うと回転精度を０．２．に出
来、Ｘ、ＺテーブルのＮＣの分解能をＯ，ｌ終／ＩＦと
したＮＣ旋盤を使って前述前１条件で加工すると流体軸
受の要求精度を満足することかできる。
メッキ層を単結晶ダイヤモンドバイトを使用し先端半径
Ｒを３ｍｍＲ〜０．３ｍｍＲとし、スクイ角を−１６〜
＋１０．前にげ角を４°〜６°とし、切込量を５〜２０
ルとして送リを０．３〜０．０１ ｍｍ／ ｒ ｅ ｖ
、ワーク回転数を３００Ｏｒｐｍとし、内径加工の場合
はバイト／ヤ／りは超硬材をつかった。又、加工機械の
上軸はエアへアリングを使うと回転精度を０．２．に出
来、Ｘ、ＺテーブルのＮＣの分解能をＯ，ｌ終／ＩＦと
したＮＣ旋盤を使って前述前１条件で加工すると流体軸
受の要求精度を満足することかできる。
又 ＢｓＢＭ（真ちゅう）、Ａ立村を軸受として使用し
、前述メッキをつけない場合は外ｌｆ＋８１１品（例え
ばポリゴンミラー）の取付嵌合部の切削条件として単結
品ダイヤバイトを使い、先端半径Ｒを５〜４ｍｍＲとし
、切込を０．１〜０．０３ｍｍとして切込みを０．０３
〜０．０４ ｒｎ ｍ／ ｒ ｅ ｖ 、送りを０．０
３〜０．０４ｍｍ／ ｒ ｅ ｖとしワーク回転数を２
００Ｏｒｐｍで切削加工すると前述の要求精度が満足で
きる。
、前述メッキをつけない場合は外ｌｆ＋８１１品（例え
ばポリゴンミラー）の取付嵌合部の切削条件として単結
品ダイヤバイトを使い、先端半径Ｒを５〜４ｍｍＲとし
、切込を０．１〜０．０３ｍｍとして切込みを０．０３
〜０．０４ ｒｎ ｍ／ ｒ ｅ ｖ 、送りを０．０
３〜０．０４ｍｍ／ ｒ ｅ ｖとしワーク回転数を２
００Ｏｒｐｍで切削加工すると前述の要求精度が満足で
きる。
実施例を図面によって説明する。第１図はラジアル流体
軸受の構造図である。軸受１は内外径切削加工後、内径
軸受接触面にＢＮ複合無電解ニッケルメッキ層２を１Ｏ
Ｎ１５．厚にっけ、前述の条件で内径切削加工を行う、
その時ポリゴン取付嵌合部１ａも１チヤツクで同時に切
削加工すると要求精度を満足させることが出来る。この
場合はへ見、ＢＳＢＭ材はメッキっけなしで前述の切削
条件で加工する。構造用炭素鋼の場合、耐食の為前述メ
ッキをつけ切削加工することもできる。
軸受の構造図である。軸受１は内外径切削加工後、内径
軸受接触面にＢＮ複合無電解ニッケルメッキ層２を１Ｏ
Ｎ１５．厚にっけ、前述の条件で内径切削加工を行う、
その時ポリゴン取付嵌合部１ａも１チヤツクで同時に切
削加工すると要求精度を満足させることが出来る。この
場合はへ見、ＢＳＢＭ材はメッキっけなしで前述の切削
条件で加工する。構造用炭素鋼の場合、耐食の為前述メ
ッキをつけ切削加工することもできる。
この軸受上部にスラスト受け５を接着又は、焼き嵌めす
る。又、動圧を発生させるヘリングボーンｉＩｖ！３を
もった軸４は固定フランジ７に接着、焼き嵌めして取り
つけ、軸受１ａにポリゴ゛ ンミラー６が嵌合して取り
つけられている。
る。又、動圧を発生させるヘリングボーンｉＩｖ！３を
もった軸４は固定フランジ７に接着、焼き嵌めして取り
つけ、軸受１ａにポリゴ゛ ンミラー６が嵌合して取り
つけられている。
本例では軸受ｌ、スラスト受け５．ポリゴンミラー６が
回転する。
回転する。
：ｊＳ２図はラジアルスラスト流体軸受である。
軸受１１は、内外径切削後、内径の軸受接触面にＢＮ複
合無電解ニッケルメッキ層１３を１０〜２０鉢つけた後
で内径を前述の条件で切削加工すると要求精度を満足さ
せることが出来る。
合無電解ニッケルメッキ層１３を１０〜２０鉢つけた後
で内径を前述の条件で切削加工すると要求精度を満足さ
せることが出来る。
へ、リングポーン溝１５と不図示のスパイラル溝１６を
もった袖１４は軸受１１に挿入され、ポリゴンミラー１
７と組合され一体となる。又。
もった袖１４は軸受１１に挿入され、ポリゴンミラー１
７と組合され一体となる。又。
スラスト受け１２には前述のＢＮ複合無電解ニッケルメ
ッキ層Ｌ２ａをｌＯ〜２０ルつけ、＠述の切削条件で加
工すると表面あらさＱ、 ６ Ｓ 。
ッキ層Ｌ２ａをｌＯ〜２０ルつけ、＠述の切削条件で加
工すると表面あらさＱ、 ６ Ｓ 。
平面度０．４．以下の精度が可能となり軸受１１に取り
つけられている０本例では、軸１４゜ポリゴンミラー１
７が回転する。
つけられている０本例では、軸１４゜ポリゴンミラー１
７が回転する。
〔発明の効果〕
以上説明した様に、軸受接触面にＢＮ無電解ニッケルメ
ッキをつけることにより＃摩耗性のある、密着性が良く
て寿命が長い、低摩耗係数で摩耗抵抗の少なく、起動停
止時にガジリが少ない潤滑面が得られる。同時に切削加
工により高精度で安価（加工費が円筒研削にくらべｌ／
２〜２／３）な流体軸受の量産が可能となる。
ッキをつけることにより＃摩耗性のある、密着性が良く
て寿命が長い、低摩耗係数で摩耗抵抗の少なく、起動停
止時にガジリが少ない潤滑面が得られる。同時に切削加
工により高精度で安価（加工費が円筒研削にくらべｌ／
２〜２／３）な流体軸受の量産が可能となる。
第１図は本発明に係る流体軸受の一実施例の断面図、第
２図は他の実施例の断面図である。 ｌはラジアル軸受、２はＢＮ複合無電解メッキ層、３は
袖のへリグボール溝、４は軸、５はスラスト受け、６は
ポリゴンミラー、１１はラジアル軸受、１２はスラスト
受け、１２ａはＢＮ複合無電解ニッケルメッキ層、１３
はラジアルスラスト軸受のＢＮ複合メッキ層、１４は軸
、１５はへリングポーン溝、１６はスパイラル溝、１７
はポリゴンミラー・
２図は他の実施例の断面図である。 ｌはラジアル軸受、２はＢＮ複合無電解メッキ層、３は
袖のへリグボール溝、４は軸、５はスラスト受け、６は
ポリゴンミラー、１１はラジアル軸受、１２はスラスト
受け、１２ａはＢＮ複合無電解ニッケルメッキ層、１３
はラジアルスラスト軸受のＢＮ複合メッキ層、１４は軸
、１５はへリングポーン溝、１６はスパイラル溝、１７
はポリゴンミラー・
Claims (2)
- （１）軸受に流体圧力を発生させるための溝を具備する
流体軸受において、 すくなくとも軸受接触面にＢＮ複合無電解 ニッケルメッキ層を有し、その潤滑層を切削加工したこ
とを特徴とする流体軸受。 - （２）軸受に流体圧力を発生させるための溝を具備する
流体軸受において すくなくとも軸受接触面にＢＮ複合無電解 ニッケルメッキ層を有し、その潤滑層を切削加工し、 切削加工条件として単結晶ダヤモンドバイトを使用し、
先端Ｒを３ｍｍＲ〜０．３ｍｍＲ、スクイ角−１°〜＋
１°、前にげ角４°〜６°として、切込み量を５〜２０
μ、送りを０．３ｍｍ／ｒｅｖ〜０．０１ｍｍ／ｒｅｖ
としたことを特徴とする流体軸受の加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59233927A JPS61112814A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 流体軸受及びその加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59233927A JPS61112814A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 流体軸受及びその加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61112814A true JPS61112814A (ja) | 1986-05-30 |
Family
ID=16962782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59233927A Pending JPS61112814A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 流体軸受及びその加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61112814A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6449707A (en) * | 1987-08-18 | 1989-02-27 | Sanyo Electric Co | Fluid bearing device |
| JPH01320320A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-26 | Ntn Corp | 動圧軸受装置 |
-
1984
- 1984-11-06 JP JP59233927A patent/JPS61112814A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6449707A (en) * | 1987-08-18 | 1989-02-27 | Sanyo Electric Co | Fluid bearing device |
| JPH01320320A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-26 | Ntn Corp | 動圧軸受装置 |
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