JPS61106901A - 蒸気タ−ビン翼列装置 - Google Patents
蒸気タ−ビン翼列装置Info
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- JPS61106901A JPS61106901A JP22775684A JP22775684A JPS61106901A JP S61106901 A JPS61106901 A JP S61106901A JP 22775684 A JP22775684 A JP 22775684A JP 22775684 A JP22775684 A JP 22775684A JP S61106901 A JPS61106901 A JP S61106901A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/32—Collecting of condensation water; Drainage ; Removing solid particles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気タービンなど相変化を（１）うターボ機
械に係り、特に、作動流体中に発生する液滴や液膜の微
細化に好適なタービン翼列装置に関する。
械に係り、特に、作動流体中に発生する液滴や液膜の微
細化に好適なタービン翼列装置に関する。
一般に、蒸気タービンの低圧段ｆ原子力タービンの全段
落は、蒸気条件が湿り状態で運転されるため、内部の作
動蒸気中に相当量の水滴が発生し、さらに、翼面との衝
突、集積、破砕等の作用を受け、数十μ〜数百μの粗大
水滴へと成長する。この過程で、蒸気は水滴の加速や微
細化のためにエネルギを消散して損失が増加し、水滴が
動翼と衝突してエロージョンによる浸蝕作用を生じるな
ど性能及び信頼性の面から問題が多い。第８図は、静翼
ｌとそれを保持するダイヤフラム２及び支持リング３、
動翼４とそれを保持するディスク５からなる典型的な蒸
気タービンの段落構造で、第９図は第８図のＩＸ−Ｎ矢
視図である。段落内を流下する水滴は、慣性力によシ静
翼ｌ及び１′の腹面に捕集され、集積されて液膜流６ｔ
−形成する。この液膜流６は、翼面上で複雑な挙動をし
、静翼ｌ。
落は、蒸気条件が湿り状態で運転されるため、内部の作
動蒸気中に相当量の水滴が発生し、さらに、翼面との衝
突、集積、破砕等の作用を受け、数十μ〜数百μの粗大
水滴へと成長する。この過程で、蒸気は水滴の加速や微
細化のためにエネルギを消散して損失が増加し、水滴が
動翼と衝突してエロージョンによる浸蝕作用を生じるな
ど性能及び信頼性の面から問題が多い。第８図は、静翼
ｌとそれを保持するダイヤフラム２及び支持リング３、
動翼４とそれを保持するディスク５からなる典型的な蒸
気タービンの段落構造で、第９図は第８図のＩＸ−Ｎ矢
視図である。段落内を流下する水滴は、慣性力によシ静
翼ｌ及び１′の腹面に捕集され、集積されて液膜流６ｔ
−形成する。この液膜流６は、翼面上で複雑な挙動をし
、静翼ｌ。
１′の後縁端から水塊７となって噴出し、粗大水滴８が
形成される。この粗大水滴８は、蒸気によって加速され
るが、十分加速されない前に動翼４゜４′に到達する。
形成される。この粗大水滴８は、蒸気によって加速され
るが、十分加速されない前に動翼４゜４′に到達する。
第９図には、蒸気及び水滴の速度三角形を示す。静翼出
口部の蒸気の絶対速度ｖ８に比較して、水滴の速度Ｖｔ
が小さいと、動翼４，４′へ流入する蒸気の相対速度Ｖ
ＶＩ％水滴の相対速度Ｗａは、同速Ｕとの関係から図示
するような方向及び大きさとなる。すなわち、水滴８は
、蒸気の速度Ｗａよシも大きな速度で、しかも、背面か
ら衝突する。従って、動翼４．４′の入口部ではエロー
ジョンによる浸蝕作用を受け、水滴による制動力を受け
ることになり、性能及び信頼性が低下する。
口部の蒸気の絶対速度ｖ８に比較して、水滴の速度Ｖｔ
が小さいと、動翼４，４′へ流入する蒸気の相対速度Ｖ
ＶＩ％水滴の相対速度Ｗａは、同速Ｕとの関係から図示
するような方向及び大きさとなる。すなわち、水滴８は
、蒸気の速度Ｗａよシも大きな速度で、しかも、背面か
ら衝突する。従って、動翼４．４′の入口部ではエロー
ジョンによる浸蝕作用を受け、水滴による制動力を受け
ることになり、性能及び信頼性が低下する。
このような浸蝕作用や性能劣化に対して、動翼の先端部
をステライトなどの硬質物質で被覆し浸蝕防止を図夛、
靜ｇ翼面に吸込溝や吸込孔を設けて水膜を系外に排出す
る方法が採用されているが、これらは有効エネルギをも
つ作動蒸気の一部も同時に排出する欠点があった。
をステライトなどの硬質物質で被覆し浸蝕防止を図夛、
靜ｇ翼面に吸込溝や吸込孔を設けて水膜を系外に排出す
る方法が採用されているが、これらは有効エネルギをも
つ作動蒸気の一部も同時に排出する欠点があった。
また、水滴の微細化によって動翼への衝突を減；
少させる方法がおる。例えば、実公昭５４−３６１
６３は、静翼表面に外部覆いを設けて加熱し、水膜を蒸
発させる方法、実公昭５６−１５３６３は静翼支持リン
グから後縁腹側に沿って高圧蒸気を噴出させて水膜を微
細化する方法であり、いずれも動翼へ流入する粗大水滴
の減少に効果がある。
少させる方法がおる。例えば、実公昭５４−３６１
６３は、静翼表面に外部覆いを設けて加熱し、水膜を蒸
発させる方法、実公昭５６−１５３６３は静翼支持リン
グから後縁腹側に沿って高圧蒸気を噴出させて水膜を微
細化する方法であり、いずれも動翼へ流入する粗大水滴
の減少に効果がある。
しかし、これらの方法では、加熱源や高圧蒸気源に多大
のエネルギを必要とするなどの問題がある。
のエネルギを必要とするなどの問題がある。
又、特公昭５４−５４４４は、静翼外周側の超音波発生
器から段落内へ超音波を伝播させる方法で ｐあシ、段
落内の粗大水滴の微細化に大きな効果が期待できる。し
かし、このような超音波を段落内に伝播させると、水滴
の寸法が０．１μ以下のブラウン拡散過程の水滴核に振
動を与えることになシ、これらの水滴核同士の衝突、集
積活動が活発とな 。
器から段落内へ超音波を伝播させる方法で ｐあシ、段
落内の粗大水滴の微細化に大きな効果が期待できる。し
かし、このような超音波を段落内に伝播させると、水滴
の寸法が０．１μ以下のブラウン拡散過程の水滴核に振
動を与えることになシ、これらの水滴核同士の衝突、集
積活動が活発とな 。
って水滴径の成長、すなわち、蒸気の凝縮作用が促進さ
れて熱力学的な損失が増加するなどの不都合も生じる。
れて熱力学的な損失が増加するなどの不都合も生じる。
本発明の目的は、タービン翼列装置の後縁部から噴出す
る粗大水滴のみを微細化して蒸気流と水滴の速度差を小
さくシ、タービン翼の浸蝕作用やエネルギ損失の少ない
蒸気タービンを提供することにある。
る粗大水滴のみを微細化して蒸気流と水滴の速度差を小
さくシ、タービン翼の浸蝕作用やエネルギ損失の少ない
蒸気タービンを提供することにある。
本発明は、翼表面の水膜流が噴出する部分、例えば、静
翼後縁端の近傍、翼面に設けられる水膜吸込吹出孔の出
口部分に圧電素子等の振動子を設け、この振動子を発振
させることによって翼表面、おるいは、水膜吸込吹出孔
を流下する水腹を振動させ、噴出する粗大水滴を一様な
均質霧状の水滴に微細化させて蒸気流との相対速度差を
少なくするように構成したことを特徴とする。
翼後縁端の近傍、翼面に設けられる水膜吸込吹出孔の出
口部分に圧電素子等の振動子を設け、この振動子を発振
させることによって翼表面、おるいは、水膜吸込吹出孔
を流下する水腹を振動させ、噴出する粗大水滴を一様な
均質霧状の水滴に微細化させて蒸気流との相対速度差を
少なくするように構成したことを特徴とする。
以下、本発明の一実施例會第１図乃至第３図を用いて詳
細に説明する。
細に説明する。
第１図は、典型的な蒸気タービンの一段落に本発明を適
用した例で、静翼１とそれを複数枚支持するダイヤフラ
ム２及び支持リング３、動翼４とそれを複数枚固定して
回転するディスク５等の主要構成部品は第８図と同様で
ある。本実施例は、このようなタービン段落の静翼１の
後縁端の一部を第２図に示すように圧電素子等からなる
振動子９．９′で構成する。第３図は、この第２図の後
縁部を部分的に拡大したもので、これら振動子９は、例
えば、チタン酸バリウム等で代表される圧電素子１１と
、この圧電素子１１に高周波電力を供給するとともに振
動子９の補強と静翼ｌへの取付けを兼備した電極１０．
１０’とから構成される。この電極１０．１０’は、第
１図に示すように、外部の高周波電源と連絡する電源線
１２．１３と静翼支持リング３に設けた絶縁導孔１４を
介して連結する。ここで、第３図に示した振動子９の構
造は、電極１０．１０’が静翼ｌの軸方向に対抗して設
けであるが、限定的意味をもつものでなく、静翼ｌの腹
面及び背面に設けても良い。又、第１図及び第２図の実
施例では、これら振動子９゜９′を静翼し、１．ｌ’の
外周側の一部に設置した例を示しているが、これは静翼
１．ｌ’では外周側の蒸気流速が内周側に比較して遅い
ので後縁から噴出する水滴の径も大きくなる傾向かめる
ためで、必要に応じて設置する範囲を任意に選択できる
ことは明らかである。
用した例で、静翼１とそれを複数枚支持するダイヤフラ
ム２及び支持リング３、動翼４とそれを複数枚固定して
回転するディスク５等の主要構成部品は第８図と同様で
ある。本実施例は、このようなタービン段落の静翼１の
後縁端の一部を第２図に示すように圧電素子等からなる
振動子９．９′で構成する。第３図は、この第２図の後
縁部を部分的に拡大したもので、これら振動子９は、例
えば、チタン酸バリウム等で代表される圧電素子１１と
、この圧電素子１１に高周波電力を供給するとともに振
動子９の補強と静翼ｌへの取付けを兼備した電極１０．
１０’とから構成される。この電極１０．１０’は、第
１図に示すように、外部の高周波電源と連絡する電源線
１２．１３と静翼支持リング３に設けた絶縁導孔１４を
介して連結する。ここで、第３図に示した振動子９の構
造は、電極１０．１０’が静翼ｌの軸方向に対抗して設
けであるが、限定的意味をもつものでなく、静翼ｌの腹
面及び背面に設けても良い。又、第１図及び第２図の実
施例では、これら振動子９゜９′を静翼し、１．ｌ’の
外周側の一部に設置した例を示しているが、これは静翼
１．ｌ’では外周側の蒸気流速が内周側に比較して遅い
ので後縁から噴出する水滴の径も大きくなる傾向かめる
ためで、必要に応じて設置する範囲を任意に選択できる
ことは明らかである。
この様な翼列装置では、第２図に示すように、静翼１，
１′の腹面に捕集された水滴は、集積して水膜流６を形
成し、腹面に沿って流下する。後縁端に達した水膜は、
静翼１，１’の後縁端から水塊となって蒸気中に噴出さ
れて粗大水滴を形成する。一般に４これらの水滴は、そ
の表面張力が蒸気の慣性力よシも大であると安定してい
るが、水滴径が大きくなり、表面張力が蒸気の慣性力に
抗しきれないと再微細化が生じる。この二次的な微細化
の条件は、次式の条件に支配される。
１′の腹面に捕集された水滴は、集積して水膜流６を形
成し、腹面に沿って流下する。後縁端に達した水膜は、
静翼１，１’の後縁端から水塊となって蒸気中に噴出さ
れて粗大水滴を形成する。一般に４これらの水滴は、そ
の表面張力が蒸気の慣性力よシも大であると安定してい
るが、水滴径が大きくなり、表面張力が蒸気の慣性力に
抗しきれないと再微細化が生じる。この二次的な微細化
の条件は、次式の条件に支配される。
ここで、ρＢは蒸気の密度、ｖｌｌは蒸気流速、ｖ４は
水滴速度、Ｄｄは水滴径、σ−は表面張力を表わす。上
式のＷ、はウェーバ数（無次見数）で、蒸気の慣性力と
水滴の表面張力の比を表わしている。このＷ、が上式の
関係となると、一般に、二次的な微粒化が生じ、反対に
上式から静翼後縁から噴出する水滴の最大径が次式のよ
うに求められる。
水滴速度、Ｄｄは水滴径、σ−は表面張力を表わす。上
式のＷ、はウェーバ数（無次見数）で、蒸気の慣性力と
水滴の表面張力の比を表わしている。このＷ、が上式の
関係となると、一般に、二次的な微粒化が生じ、反対に
上式から静翼後縁から噴出する水滴の最大径が次式のよ
うに求められる。
従って、蒸気流速Ｖｍが一定の場合、静翼ｌ。
１′の後縁部から噴出する水滴８は、その速度ｖ４が小
さい程良く、さらにｖ４が負の値をとれば、さらに、効
果的となることが判明する。第１図乃至第３図に示した
実施例では、静翼１．ｌ’の後縁端に設けた振動子９，
９′の振動方向を水膜流の流れ方向と一致させであるの
で、このｖ４を周期的に負にすることができ、噴出され
る水滴径を小さぐすることができる。
さい程良く、さらにｖ４が負の値をとれば、さらに、効
果的となることが判明する。第１図乃至第３図に示した
実施例では、静翼１．ｌ’の後縁端に設けた振動子９，
９′の振動方向を水膜流の流れ方向と一致させであるの
で、このｖ４を周期的に負にすることができ、噴出され
る水滴径を小さぐすることができる。
特にこの振動子９．９′の周波数ｔ、を超音波領域の高
周波にまで向上させると、この高周波によって水腹流の
液面に共鳴現象を生じて、波面が破砕し、微粒状の水滴
となる。このような振動子９．９′による噴出水滴の微
粒化の効果を表わしたのが第４図である。第４図は、周
波数ｆ、と水滴径Ｄ−の関係を示すが、翼端から噴出さ
れる水滴径は、周波数の１／３〜２１５乗のオーダで微
粒化される。一般に、静翼１．１′の翼端から噴出する
水ｍ径は、このような振動を与えないとウェーバ数の限
界値から数十μ〜数百μとなるが、本実施例によってこ
れらの水滴径を容易に数μ以下に微粒化できることにな
る。一方、第５図は、水滴径Ｄ４の大きさに対する水滴
速度ｖｄと蒸気流速ｖｓの関係を示す。水滴径Ｄ−の大
きさが十数μ以下になると、蒸気流速ｖ１と水滴速度Ｖ
−の差が小さくなる、換言すると、十数μ以下の水滴は
蒸気流線に従うため、下流の動翼４への衝突が著しく減
少し、浸蝕作用や制動損失といった性能及び信頼性の問
題を削減できることになる。
周波にまで向上させると、この高周波によって水腹流の
液面に共鳴現象を生じて、波面が破砕し、微粒状の水滴
となる。このような振動子９．９′による噴出水滴の微
粒化の効果を表わしたのが第４図である。第４図は、周
波数ｆ、と水滴径Ｄ−の関係を示すが、翼端から噴出さ
れる水滴径は、周波数の１／３〜２１５乗のオーダで微
粒化される。一般に、静翼１．１′の翼端から噴出する
水ｍ径は、このような振動を与えないとウェーバ数の限
界値から数十μ〜数百μとなるが、本実施例によってこ
れらの水滴径を容易に数μ以下に微粒化できることにな
る。一方、第５図は、水滴径Ｄ４の大きさに対する水滴
速度ｖｄと蒸気流速ｖｓの関係を示す。水滴径Ｄ−の大
きさが十数μ以下になると、蒸気流速ｖ１と水滴速度Ｖ
−の差が小さくなる、換言すると、十数μ以下の水滴は
蒸気流線に従うため、下流の動翼４への衝突が著しく減
少し、浸蝕作用や制動損失といった性能及び信頼性の問
題を削減できることになる。
尚、第３図の振動子９では、その振動方向を水腹の流れ
方向に一致させているが、前述のように振動方向を水腹
の流れ方向と直角方向に構成させた場合でも、ウェーバ
数のＶ−の値を負にすることは困難でもＶａ中０にする
ことは可能であり、しかも超音波領域の加振周波数を採
用することによって、水腹表面から微粒状態の水滴の放
出をさらに促進することが可能である。
方向に一致させているが、前述のように振動方向を水腹
の流れ方向と直角方向に構成させた場合でも、ウェーバ
数のＶ−の値を負にすることは困難でもＶａ中０にする
ことは可能であり、しかも超音波領域の加振周波数を採
用することによって、水腹表面から微粒状態の水滴の放
出をさらに促進することが可能である。
第６図は、本発明の第二の実施例を示す。第一の実施例
では、翼の後縁端の一部を振動子９，９′で置き換えて
いたが、第６図の実施例では、圧′醒素子ｔｉと電極１
０．１０’を薄板状に構成した振動子１５を静翼ｌの後
縁部の腹側に絶縁帯１６を介して被覆して構成したもの
である。一般に、チタン酸バリウム等の圧電素子材は、
セラミック系の物質が多く、硬質ながら脆いものが多い
ので、この振動子１５の強度向上を図るよう構成したも
のである。本図のように構成しても前述したような翼後
縁から噴出する水滴の微細化の効果を十分発揮するとと
もに、翼後縁部の信頼性向上にも寄与できるものである
。
では、翼の後縁端の一部を振動子９，９′で置き換えて
いたが、第６図の実施例では、圧′醒素子ｔｉと電極１
０．１０’を薄板状に構成した振動子１５を静翼ｌの後
縁部の腹側に絶縁帯１６を介して被覆して構成したもの
である。一般に、チタン酸バリウム等の圧電素子材は、
セラミック系の物質が多く、硬質ながら脆いものが多い
ので、この振動子１５の強度向上を図るよう構成したも
のである。本図のように構成しても前述したような翼後
縁から噴出する水滴の微細化の効果を十分発揮するとと
もに、翼後縁部の信頼性向上にも寄与できるものである
。
第７図は、本発明の第三の実施例を示す。この実施例は
、圧電素子１１及び電極１０．１０’からなる振動子１
７ｆ：静翼ｌの稜縁部で表面から分離して設置する。こ
の振動子１７と静翼ｌの表面ことによって、表面を流下
する水膜流はこの水膜吸込吹出孔１８に導入され、振動
子１７によって（ｌＯ） 加振された後、後縁端から噴出することになシ、噴出す
る水滴塊にさらに強い高周波成分を与えることができ、
しかも振動子１７が翼面から分離して設置される次め、
翼への加振の影響を低減できる。
、圧電素子１１及び電極１０．１０’からなる振動子１
７ｆ：静翼ｌの稜縁部で表面から分離して設置する。こ
の振動子１７と静翼ｌの表面ことによって、表面を流下
する水膜流はこの水膜吸込吹出孔１８に導入され、振動
子１７によって（ｌＯ） 加振された後、後縁端から噴出することになシ、噴出す
る水滴塊にさらに強い高周波成分を与えることができ、
しかも振動子１７が翼面から分離して設置される次め、
翼への加振の影響を低減できる。
本発明によれば、蒸気タービンなど相変化を早うターボ
機械の翼列後縁から噴出する水滴を微細化することがで
き、これら水滴が発生するターボ機械特有のエロージョ
ンによる翼の浸蝕作用を削減でき、しかも、水滴による
制動損失の増大を未然に防止でき、性能、信頼性および
、経済性の面からもその効果は大きい。
機械の翼列後縁から噴出する水滴を微細化することがで
き、これら水滴が発生するターボ機械特有のエロージョ
ンによる翼の浸蝕作用を削減でき、しかも、水滴による
制動損失の増大を未然に防止でき、性能、信頼性および
、経済性の面からもその効果は大きい。
第１図は本発明の第一の実施例の構造図、第２図は第１
図の部分拡大図、第３図は第２図の部分拡大図、第４図
は水滴径と周波数の関係及び第５）・１
図は水滴径とその速度の関係を示す説明図、第６図は本
発明の帛二の実施例の断面図、第７図は第三の実施例の
部分拡大図、第８図は、典型的な蒸気タービンの段落内
部流れ状況を示す図、第９図は第８図のＩＸ−ＩＸ矢視
図である。 １．１’−１ＪＫ、９，１５．１７・・・振動子、ｉｏ
。 ｌＯ′・・・電極、ｌｌ・・・圧電素子、１２．１３・
・・高周波電力線、１４・・・絶縁孔、１６・・・絶縁
帯。
図の部分拡大図、第３図は第２図の部分拡大図、第４図
は水滴径と周波数の関係及び第５）・１
図は水滴径とその速度の関係を示す説明図、第６図は本
発明の帛二の実施例の断面図、第７図は第三の実施例の
部分拡大図、第８図は、典型的な蒸気タービンの段落内
部流れ状況を示す図、第９図は第８図のＩＸ−ＩＸ矢視
図である。 １．１’−１ＪＫ、９，１５．１７・・・振動子、ｉｏ
。 ｌＯ′・・・電極、ｌｌ・・・圧電素子、１２．１３・
・・高周波電力線、１４・・・絶縁孔、１６・・・絶縁
帯。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、静翼を円周上に複数枚支持するダイヤフラム及び支
持リングと、動翼を円周上に複数枚保持するディスクか
らなる蒸気タービン装置において、前記翼列を構成する
前記動翼の後縁端近傍に振動子を設けたことを特徴とす
る蒸気タービン翼列装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記振動子として
、圧電素子と、その圧電素子に高周波電圧を供給する電
極とで構成したことを特徴とする蒸気タービン翼列装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22775684A JPS61106901A (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 蒸気タ−ビン翼列装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22775684A JPS61106901A (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 蒸気タ−ビン翼列装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61106901A true JPS61106901A (ja) | 1986-05-24 |
Family
ID=16865880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22775684A Pending JPS61106901A (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 蒸気タ−ビン翼列装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61106901A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6114689A (en) * | 1998-04-27 | 2000-09-05 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Optical pickup device |
| JP2007241182A (ja) * | 2006-03-13 | 2007-09-20 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| EP2128387A2 (de) * | 2008-05-30 | 2009-12-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Verringerung oder Vermeidung der Tropfenschlagerosion in Dampfturbinen und zugehörige Dampfturbine |
| WO2020241106A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 三菱パワー株式会社 | 蒸気タービン翼、蒸気タービン、及びその運転方法 |
-
1984
- 1984-10-31 JP JP22775684A patent/JPS61106901A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6114689A (en) * | 1998-04-27 | 2000-09-05 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Optical pickup device |
| JP2007241182A (ja) * | 2006-03-13 | 2007-09-20 | Ricoh Co Ltd | 光走査装置および画像形成装置 |
| EP2128387A2 (de) * | 2008-05-30 | 2009-12-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Verringerung oder Vermeidung der Tropfenschlagerosion in Dampfturbinen und zugehörige Dampfturbine |
| EP2128387A3 (de) * | 2008-05-30 | 2012-05-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Verringerung oder Vermeidung der Tropfenschlagerosion in Dampfturbinen und zugehörige Dampfturbine |
| WO2020241106A1 (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 三菱パワー株式会社 | 蒸気タービン翼、蒸気タービン、及びその運転方法 |
| JP2020197136A (ja) * | 2019-05-31 | 2020-12-10 | 三菱パワー株式会社 | 蒸気タービン翼、蒸気タービン、及びその運転方法 |
| CN113574249A (zh) * | 2019-05-31 | 2021-10-29 | 三菱动力株式会社 | 蒸汽涡轮叶片、蒸汽涡轮及其运行方法 |
| US20220170372A1 (en) * | 2019-05-31 | 2022-06-02 | Mitsubishi Power, Ltd. | Steam turbine blade, steam turbine, and method for operating same |
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