JPS6098388A - 核燃料酸化物ペレツトの乾式回収方法 - Google Patents
核燃料酸化物ペレツトの乾式回収方法Info
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- JPS6098388A JPS6098388A JP58206376A JP20637683A JPS6098388A JP S6098388 A JPS6098388 A JP S6098388A JP 58206376 A JP58206376 A JP 58206376A JP 20637683 A JP20637683 A JP 20637683A JP S6098388 A JPS6098388 A JP S6098388A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は！Ｎ水炉や高速炉用燃オ°１１（あるＬＪ ０
２．１３よびＰ ＩＩ ０２− ＬＪ ０２焼結ベレツ
１〜の不良品あるいは不使用品といったスクラップベレ
ッ１〜を破砕して粉末状で回収し、原料粉末として再使
用用能どηるための、核燃料酸化物ぺし・ツｌ−の乾「
（回収方法に関Ｊるものである。
２．１３よびＰ ＩＩ ０２− ＬＪ ０２焼結ベレツ
１〜の不良品あるいは不使用品といったスクラップベレ
ッ１〜を破砕して粉末状で回収し、原料粉末として再使
用用能どηるための、核燃料酸化物ぺし・ツｌ−の乾「
（回収方法に関Ｊるものである。
ｕ ｏ２おにびＰ ｕ ０２− Ｕ ０２すｔ２結ペレ
ット（１酸化にＪ：つで、その１０が面心Ａ′！方品か
ら斜方晶へと変化づる過程、これをＯ、、／ Ｍ比（Ｏ
は酸素７Ｍは金属）でいうとＯ／ Ｍ比が２．２８以上
となるところで収縮が起り、マイクロクラックが発生し
で破砕さ４′１、粉末化でさることについて（Ｊ既に知
られている。しかｌ）、ｐ ｕ富化度の高いしの或いは
ｐｕ−ｊＪの固溶度のＪ、いもので（３１、Ｏ／Ｎ＝Ｉ
比が２．２８を越えても、ベレットは全く破砕、−き
れないことがしばし【、「観′呵“ｆされる。（ｊイ丁
Ｉ〕に第１図により説明Ｊると、第１図は、熱天秤の方
の冊を電気炉中にＬｌｆ ６ シ、その皿に試わ１とし
−（３０ｗｔ％ｐ ｕ○２− ＩＪ○２混合べ１７ ツ
ｔ−ヲ載せ、ｃ品度を３００℃、３！ｉ０’ｃ 、４０
０℃、４３０°Ｇ、４５０’Ｃ，５１０℃、５５０℃と
イれぞれ一定にイ２；持して１１゛１間にｙ・しＪるΦ
ｈ１変化肋１１リ−れば酸化’ｊ’ １Ｆ１１を調べ、
グラフと１〕だしのであって、図中、Ｏ印（Ｊ０１２化
により破砕さねたムの、Ｘ印は酸化後といえども破砕さ
れなかったらのを示す。図かられかるＪ、うに、３５０
〜４５０℃の範囲にあるｂの（ユ酸化により槻かく破砕
され、酸化破砕粉の０７Ｍ比の値は何れｂ ２．２８を
越えζいる。ところが３００″Ｃと５１０℃、５５０℃
のもの４；ｌ Ｑ９化破Ｉｃヤを生じないし、Ｏ／Ｍ比
の値は２．２８以下である。
ット（１酸化にＪ：つで、その１０が面心Ａ′！方品か
ら斜方晶へと変化づる過程、これをＯ、、／ Ｍ比（Ｏ
は酸素７Ｍは金属）でいうとＯ／ Ｍ比が２．２８以上
となるところで収縮が起り、マイクロクラックが発生し
で破砕さ４′１、粉末化でさることについて（Ｊ既に知
られている。しかｌ）、ｐ ｕ富化度の高いしの或いは
ｐｕ−ｊＪの固溶度のＪ、いもので（３１、Ｏ／Ｎ＝Ｉ
比が２．２８を越えても、ベレットは全く破砕、−き
れないことがしばし【、「観′呵“ｆされる。（ｊイ丁
Ｉ〕に第１図により説明Ｊると、第１図は、熱天秤の方
の冊を電気炉中にＬｌｆ ６ シ、その皿に試わ１とし
−（３０ｗｔ％ｐ ｕ○２− ＩＪ○２混合べ１７ ツ
ｔ−ヲ載せ、ｃ品度を３００℃、３！ｉ０’ｃ 、４０
０℃、４３０°Ｇ、４５０’Ｃ，５１０℃、５５０℃と
イれぞれ一定にイ２；持して１１゛１間にｙ・しＪるΦ
ｈ１変化肋１１リ−れば酸化’ｊ’ １Ｆ１１を調べ、
グラフと１〕だしのであって、図中、Ｏ印（Ｊ０１２化
により破砕さねたムの、Ｘ印は酸化後といえども破砕さ
れなかったらのを示す。図かられかるＪ、うに、３５０
〜４５０℃の範囲にあるｂの（ユ酸化により槻かく破砕
され、酸化破砕粉の０７Ｍ比の値は何れｂ ２．２８を
越えζいる。ところが３００″Ｃと５１０℃、５５０℃
のもの４；ｌ Ｑ９化破Ｉｃヤを生じないし、Ｏ／Ｍ比
の値は２．２８以下である。
また、酸化破砕されるという点では同じ（ム、急勾配の
立ｌう−［がりを示づ ４００−４５０℃の方が、緩か
な勾配の３５１１’Ｃの場合よりも細かく月つ容易に破
砕される。本例におりるＰ ＩＪ ０２− Ｕ ０２況
合酸化物ペレッ］−の酸化破ｌｉＭ’にりｆ適’Ｊ酸化
溜５１身は４００〜４５０℃であり、イの範囲は狭い、
、酸化で破砕されないベレットについＣはハンマーミル
、ボールミル、あるいはジＪ−ツ１−ミルなどにより礪
械的に粉砕りるしかないか、し７かし、効率が悪いこと
、作業時での被呼が高いこと、それに不純物が混入し易
いことなどの点か１う、１１１収粉はや（よりベレッ１
−の直接の酸化破砕によるのが好ましい。
立ｌう−［がりを示づ ４００−４５０℃の方が、緩か
な勾配の３５１１’Ｃの場合よりも細かく月つ容易に破
砕される。本例におりるＰ ＩＪ ０２− Ｕ ０２況
合酸化物ペレッ］−の酸化破ｌｉＭ’にりｆ適’Ｊ酸化
溜５１身は４００〜４５０℃であり、イの範囲は狭い、
、酸化で破砕されないベレットについＣはハンマーミル
、ボールミル、あるいはジＪ−ツ１−ミルなどにより礪
械的に粉砕りるしかないか、し７かし、効率が悪いこと
、作業時での被呼が高いこと、それに不純物が混入し易
いことなどの点か１う、１１１収粉はや（よりベレッ１
−の直接の酸化破砕によるのが好ましい。
本発明の目的は、破砕したい核燃１′＋１ 酸化物ベレ
ッ１〜の最りａ酸化破砕条件を比較的容易且つ正確に兄
つりで確実に酸化破砕にＪ、る回収粉たーうしめ１ｑる
乾式回収方法を提供することにある。
ッ１〜の最りａ酸化破砕条件を比較的容易且つ正確に兄
つりで確実に酸化破砕にＪ、る回収粉たーうしめ１ｑる
乾式回収方法を提供することにある。
ところで第２図には公知の１） １Ｉ−Ｕ Ｏｉ−元払
悪因を示しているが、ｐｕ富化度３０ Ｗｌ ’：６の
用台のＰｕ−Ｕ混合酸化物は、Ｏ／Ｍ比が２，２稈Ｆｔ
までは（ｃｃＭ ０２＋Ｘ 、 Ｏ／ Ｍ比が２．２・
〜２２Ｉ（まではｆｃｃｆｖ１０２＋Ｘ＋ｃｕｂｉｃＭ
４０９． Ｏ，−’ｈ−ｌ比が２．２８以上ではｏｒｔ
ｈｏＭ３０６−ｙ ｆｆｖ１４０ｇとキー１品系が変化
することがわかる。此処てｒｃｃと＋ｔＬ面心立方晶、
ｏｒＬｌ＋ｏとは斜ｌｊ品を意味し、ｃ ｕ ｔ＋ ｔ
ｃとは面心立方晶、体心立方晶ｃ１５Ｊ、び単純立Ｉ
Ｊ品（ｊ）総称である。ま／、：Ｍは金属元素の意味？
、＋ｐｕＪＵの両方を指す。これを第１図の結末と綜合
ツるど、Ｉ） １．１− Ｕ混合醸化物は酸化にＪ、っ
″（ｒｃｃＭ０２＋ｘ −１−ｃｕｂｉｃＭ４０ｇ４Ｌ
Ｉカ＋３ ｏｒｔｌ＋ｏｆｖ１３０Ｂ−ｙ−Ｉ−ＩＶ１
４０ｇ相が生成Ｊる過程で破砕がおさる。ぞこＵ′ｏｒ
ｔｂｏｔＶＩ３０Ｂ −ｙ 相が生成したコとヲ探知ｅ
１さたならば、ｈ１適酸化温度を決定りるうぇ’ｔ：Ｚ
、之だイｊ効な手掛りが得られることになる。
悪因を示しているが、ｐｕ富化度３０ Ｗｌ ’：６の
用台のＰｕ−Ｕ混合酸化物は、Ｏ／Ｍ比が２，２稈Ｆｔ
までは（ｃｃＭ ０２＋Ｘ 、 Ｏ／ Ｍ比が２．２・
〜２２Ｉ（まではｆｃｃｆｖ１０２＋Ｘ＋ｃｕｂｉｃＭ
４０９． Ｏ，−’ｈ−ｌ比が２．２８以上ではｏｒｔ
ｈｏＭ３０６−ｙ ｆｆｖ１４０ｇとキー１品系が変化
することがわかる。此処てｒｃｃと＋ｔＬ面心立方晶、
ｏｒＬｌ＋ｏとは斜ｌｊ品を意味し、ｃ ｕ ｔ＋ ｔ
ｃとは面心立方晶、体心立方晶ｃ１５Ｊ、び単純立Ｉ
Ｊ品（ｊ）総称である。ま／、：Ｍは金属元素の意味？
、＋ｐｕＪＵの両方を指す。これを第１図の結末と綜合
ツるど、Ｉ） １．１− Ｕ混合醸化物は酸化にＪ、っ
″（ｒｃｃＭ０２＋ｘ −１−ｃｕｂｉｃＭ４０ｇ４Ｌ
Ｉカ＋３ ｏｒｔｌ＋ｏｆｖ１３０Ｂ−ｙ−Ｉ−ＩＶ１
４０ｇ相が生成Ｊる過程で破砕がおさる。ぞこＵ′ｏｒ
ｔｂｏｔＶＩ３０Ｂ −ｙ 相が生成したコとヲ探知ｅ
１さたならば、ｈ１適酸化温度を決定りるうぇ’ｔ：Ｚ
、之だイｊ効な手掛りが得られることになる。
本発明はｏｒｔｈｏＭ３０６−ｙ相の生成をべしｚｙｌ
酸化の際の示差熱曲線から簡単に見出せることがわかり
、本発明の完成を見る（、二〒−）！、＝６の（・ある
。す４Ｔわら本発明は上述ｌ、 ｔ： ｌ−ｉ的を達成
りるために、（ム燃料酸化物ベレッ１−の不良品（・あ
るスクラップベレッ１−の試料を熱分析し・（示Ｘ熱曲
線を画かしめ、該示差熱曲線に現われＩ、二つのピーク
のうら、ｄうとのピークの現われる温度をめ、これと回
し温度、同し雰囲気中ｔ’ ｌ記スクラツ／べ１ノツ１
〜を加熱し、こ１１にＪ、り該スクラップベレン１〜を
酸化破砕に、去り粉末化りることにある。
酸化の際の示差熱曲線から簡単に見出せることがわかり
、本発明の完成を見る（、二〒−）！、＝６の（・ある
。す４Ｔわら本発明は上述ｌ、 ｔ： ｌ−ｉ的を達成
りるために、（ム燃料酸化物ベレッ１−の不良品（・あ
るスクラップベレッ１−の試料を熱分析し・（示Ｘ熱曲
線を画かしめ、該示差熱曲線に現われＩ、二つのピーク
のうら、ｄうとのピークの現われる温度をめ、これと回
し温度、同し雰囲気中ｔ’ ｌ記スクラツ／べ１ノツ１
〜を加熱し、こ１１にＪ、り該スクラップベレン１〜を
酸化破砕に、去り粉末化りることにある。
本発明を詳述りれば、つさのどｄ３りて、１りる。
第３図（ａ）にＵ○２ペレツ１−１２’！ ＋３図（ｂ
）ｆ二３Ｑ１ｖｔ％Ｐ １１０２− Ｕ ０２ベレツ１
−の乾１Ｍ空気中にＪｊりる示差熱曲線を承り。１１１
１れの曲線もビー９１／ ２ ｊｒ所に観察される点（
・は同じ【、ある。ＪＩＪ初のピークはｆｃｃＭ ０２
＋Ｘ相内での酸化による発熱、あとのピークはｏｒｔｌ
＋ｏＭ３０Ｂ ｙ ／Ｊ’：ｉｔ成りる５０化ににる発
熱（、二相当づる。、第：３図（１１）で観測される第
２ピーク温度の３７（１’ＣＣ加熱酸化りると最ムうま
くベレッ（へを破砕ηることが℃゛さ、第１図の温度勾
配は最も立ったものとなる１１．これに反して、３７０
℃から外れた）品度例えに（３！ｉ （１℃とか３９０
℃で加熱酸化して〕）、第１図に拓１１．ｉ；、りる温
度勾配は緩慢どなり、良い結末かＩＩら４Ｉない。
）ｆ二３Ｑ１ｖｔ％Ｐ １１０２− Ｕ ０２ベレツ１
−の乾１Ｍ空気中にＪｊりる示差熱曲線を承り。１１１
１れの曲線もビー９１／ ２ ｊｒ所に観察される点（
・は同じ【、ある。ＪＩＪ初のピークはｆｃｃＭ ０２
＋Ｘ相内での酸化による発熱、あとのピークはｏｒｔｌ
＋ｏＭ３０Ｂ ｙ ／Ｊ’：ｉｔ成りる５０化ににる発
熱（、二相当づる。、第：３図（１１）で観測される第
２ピーク温度の３７（１’ＣＣ加熱酸化りると最ムうま
くベレッ（へを破砕ηることが℃゛さ、第１図の温度勾
配は最も立ったものとなる１１．これに反して、３７０
℃から外れた）品度例えに（３！ｉ （１℃とか３９０
℃で加熱酸化して〕）、第１図に拓１１．ｉ；、りる温
度勾配は緩慢どなり、良い結末かＩＩら４Ｉない。
ｐｕ富化度が例えば３ｏｗｔ％ど１６１じであ−）（も
、第１図のペレットでは４００〜４１１０℃が好適な温
度範囲でｄＦ）す、第３図（１））のベレッＩ−てＬＪ
３７０℃近辺であるといった相異はＰ ＩＩ ０２−
ＬＪ ０２の固溶瓜の相違等に基因づるしのと思われる
。
、第１図のペレットでは４００〜４１１０℃が好適な温
度範囲でｄＦ）す、第３図（１））のベレッＩ−てＬＪ
３７０℃近辺であるといった相異はＰ ＩＩ ０２−
ＬＪ ０２の固溶瓜の相違等に基因づるしのと思われる
。
し／ｅがっＣ破砕に適した酸化条１′１を児つ（Ｊる（
、−はスクラップベレッ１−の１＝１ツド別にη、Ｘ熱
曲線をめ、第２ピーク温度を知ることである。第１図に
Ｊｊいて、＾湯側Ｕ−０、、／ Ｍ比が２．２８１．−
イ「るのが遅いのは、ＰＩＦ？ｎ−ｃ生成するＭ２Ｏ３
あるい（、ＩＭ ０２＋Ｘ 、 Ｍ２Ｏ３−ｙ といっ
た酸化物が；１１７ｉｉに緻密Ｃある！こめ、酸素がベ
レン１〜内部Ｊ、（拡ｉＲ１するのを非常に困ｍｌｌに
ＪるからＣあろう３゜第３図（Ｃ）の示差熱曲線は第３
図ＤＩ） 、 （ＩＩ）Ｊメ乾燥空気雰囲気中で熱分析
しノＪｂの（ｃｉ＞るのに灼しＣ，酸素雰囲気で行なっ
た３０ＷＬ％Ｐｕ ０２Ｕ ０２ペレツトの場合Ｃある
。この場合の第２ピーク温度は３２０℃であり、乾燥空
気６・囲気での３７０°Ｃとは相異しＣいる。しかし、
この場合し第２ピーク湿度での加熱酸化が破砕に適した
酸化条件ぐあることにＪ＞いでは違いはない。結局、酸
化１ｆｔ砕に適しに条ｉ′口よ加熱謳１哀と加熱の際の
雰囲気ガスの種類との両方にＪ、つＣ決まる。乾燥空気
雰囲気ど酸Ｍ雰囲気て゛の加熱とを比較づると、後者の
１ノが回収粉として使用Ｊるのに適した細かい粉末を得
ることが（え＼る。。
、−はスクラップベレッ１−の１＝１ツド別にη、Ｘ熱
曲線をめ、第２ピーク温度を知ることである。第１図に
Ｊｊいて、＾湯側Ｕ−０、、／ Ｍ比が２．２８１．−
イ「るのが遅いのは、ＰＩＦ？ｎ−ｃ生成するＭ２Ｏ３
あるい（、ＩＭ ０２＋Ｘ 、 Ｍ２Ｏ３−ｙ といっ
た酸化物が；１１７ｉｉに緻密Ｃある！こめ、酸素がベ
レン１〜内部Ｊ、（拡ｉＲ１するのを非常に困ｍｌｌに
ＪるからＣあろう３゜第３図（Ｃ）の示差熱曲線は第３
図ＤＩ） 、 （ＩＩ）Ｊメ乾燥空気雰囲気中で熱分析
しノＪｂの（ｃｉ＞るのに灼しＣ，酸素雰囲気で行なっ
た３０ＷＬ％Ｐｕ ０２Ｕ ０２ペレツトの場合Ｃある
。この場合の第２ピーク温度は３２０℃であり、乾燥空
気６・囲気での３７０°Ｃとは相異しＣいる。しかし、
この場合し第２ピーク湿度での加熱酸化が破砕に適した
酸化条件ぐあることにＪ＞いでは違いはない。結局、酸
化１ｆｔ砕に適しに条ｉ′口よ加熱謳１哀と加熱の際の
雰囲気ガスの種類との両方にＪ、つＣ決まる。乾燥空気
雰囲気ど酸Ｍ雰囲気て゛の加熱とを比較づると、後者の
１ノが回収粉として使用Ｊるのに適した細かい粉末を得
ることが（え＼る。。
第２図のＰ ｕ−Ｕ −ＯＥ’：元状態図かられかるよ
うに、ｌ） ｕ富化度４５Ｗ１％まＣ゛はＭ４０ｇ−ｔ
Ｒ４（、＋２＋Ｘの酸化曲線に従ってｏｒｔｈｏＭ３
０８−ｙが生成づるから、１）＋１富化度が４５ｗｔ％
以上の場合、本発明の方法によって直接破砕ね化を１ｉ
ｆｆ実（１コ達成りることが（゛さること勿論であるが
、ＰＬＩ畠化疫４５ｗｔ％以上でもＰ １１０２− Ｕ
０２の固溶性がてれ程強くむ１〕れば充分適用できる
。
うに、ｌ） ｕ富化度４５Ｗ１％まＣ゛はＭ４０ｇ−ｔ
Ｒ４（、＋２＋Ｘの酸化曲線に従ってｏｒｔｈｏＭ３
０８−ｙが生成づるから、１）＋１富化度が４５ｗｔ％
以上の場合、本発明の方法によって直接破砕ね化を１ｉ
ｆｆ実（１コ達成りることが（゛さること勿論であるが
、ＰＬＩ畠化疫４５ｗｔ％以上でもＰ １１０２− Ｕ
０２の固溶性がてれ程強くむ１〕れば充分適用できる
。
本発明は試料の示差熱曲線に現われｌこ二重つのピーク
のうち、あとのピークの睨われる温［１をめさえり４１
ば、適確に最適酸化条（’ｌかわがイ）という簡便さを
有してｄ３るし、数域的ｔ５）砕の手段をＱｊりなくて
もよいから不純物混入のおそｔｒや被曝のおそれがなく
、効率Ｊ、く回収粉をｉ′Ｖることができる点で甚だ優
れている。
のうち、あとのピークの睨われる温［１をめさえり４１
ば、適確に最適酸化条（’ｌかわがイ）という簡便さを
有してｄ３るし、数域的ｔ５）砕の手段をＱｊりなくて
もよいから不純物混入のおそｔｒや被曝のおそれがなく
、効率Ｊ、く回収粉をｉ′Ｖることができる点で甚だ優
れている。
つぎに実施例を示す。
実施例１゜
回収したイ３０ｗｔ％Ｐ ｕ ０２− Ｕ ０２７．ク
シツノ゛ペレッ１−のロンドからサンプリング１ノ（乾
１９ ：）、’Ｌ＋気雰凹気中で熱分析りることにｊ、
す１！ノた示ざ熱曲線は第３図（１））のとおりであり
、該曲線（第２のピークがＪｌｌねれる温度は３７０℃
（−あ−）７Ｊ 。
シツノ゛ペレッ１−のロンドからサンプリング１ノ（乾
１９ ：）、’Ｌ＋気雰凹気中で熱分析りることにｊ、
す１！ノた示ざ熱曲線は第３図（１））のとおりであり
、該曲線（第２のピークがＪｌｌねれる温度は３７０℃
（−あ−）７Ｊ 。
上記ロンドのベレットを３７０℃、’１１１’Ｉ Ｒ１
１，乾燥空気雰囲気中で加熱し酸化したとこ／〉、完／
、゛、 ＋、：事；）化させることがｅざた。
１，乾燥空気雰囲気中で加熱し酸化したとこ／〉、完／
、゛、 ＋、：事；）化させることがｅざた。
実施例２゜
実施例１ど同じ１ノンプルを酸素道°囲龜中（酵分析す
ることにＪ、り得た示差熱曲線は第Ｊ′Ｉ図（（：）に
示づどａ３りであって、第２のビ〜りが現ね］Ｉる温度
１．Ｌ３２０”Ｃであった。−そこｒ、Ｉ−記１１ツ１
−のベレッ１〜を３２０℃、１時間＋ ｎ！２？（＋
’！＞囲気中て゛加熱しｎ！■ししたところ、完全に粉
化さけることがＣきた。実施例１で１１られた粉末と比
較づると、本例の力が細かくなっていく、回収粉とし７
（使用するのには、このｌ）がｊ※しでい１．：。
ることにＪ、り得た示差熱曲線は第Ｊ′Ｉ図（（：）に
示づどａ３りであって、第２のビ〜りが現ね］Ｉる温度
１．Ｌ３２０”Ｃであった。−そこｒ、Ｉ−記１１ツ１
−のベレッ１〜を３２０℃、１時間＋ ｎ！２？（＋
’！＞囲気中て゛加熱しｎ！■ししたところ、完全に粉
化さけることがＣきた。実施例１で１１られた粉末と比
較づると、本例の力が細かくなっていく、回収粉とし７
（使用するのには、このｌ）がｊ※しでい１．：。
実施例３゜
２８．５Ｗ１％ｐ ｕ ０２− Ｕ ０２にツイテ、実
施例１と同じようにｊノ（１τｆ１こ示差熱曲線り、Ｌ
第７１図に承りとおりて、第２のピークが現わ４Ｉる）
Ｌ１１磨は４１Ｆ℃であった１、そこで・この目ツ１〜
のベレット４４８０°Ｃ，１１＋５１．乾燥空気ＪＪ’
Ｆｌｉｔ気中ｒ１ｎ＋熱ｒｌフ２化しＩごところ、こ
の場合も完全（Ｊわ）１ヒ艷１イ）ことかできた。
施例１と同じようにｊノ（１τｆ１こ示差熱曲線り、Ｌ
第７１図に承りとおりて、第２のピークが現わ４Ｉる）
Ｌ１１磨は４１Ｆ℃であった１、そこで・この目ツ１〜
のベレット４４８０°Ｃ，１１＋５１．乾燥空気ＪＪ’
Ｆｌｉｔ気中ｒ１ｎ＋熱ｒｌフ２化しＩごところ、こ
の場合も完全（Ｊわ）１ヒ艷１イ）ことかできた。
実施例４゜
実施例′１ど同じようにしく１１ノた１稍Ｉ゛畠化１！
′ｌか４、ＱＸｖ１％、３５ｗｔ％、 ３０ ｗｆ％の
ｌＪζ；で熱曲線をてれぞれ第５図（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ） ＩＪ小’ｔＪ 、、 ｌＩ ＯＷ１％ｌ
） Ｌｌ ０２− Ｕ ０２ペレツｌ−１７） １．１
百、第２のピークが現４つねる温度（よ４テ（５℃Ｃ
あ−）／Ｘ。：ここ？二ごのロンドのベレットを４９５
℃、１１１．’ｌＲ１１、９″／、埋・空気雰囲気中で
ＩＪ［１熱酸化し！こところ、この揚ｉ″ｓ、 ｉ。
′ｌか４、ＱＸｖ１％、３５ｗｔ％、 ３０ ｗｆ％の
ｌＪζ；で熱曲線をてれぞれ第５図（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ） ＩＪ小’ｔＪ 、、 ｌＩ ＯＷ１％ｌ
） Ｌｌ ０２− Ｕ ０２ペレツｌ−１７） １．１
百、第２のピークが現４つねる温度（よ４テ（５℃Ｃ
あ−）／Ｘ。：ここ？二ごのロンドのベレットを４９５
℃、１１１．’ｌＲ１１、９″／、埋・空気雰囲気中で
ＩＪ［１熱酸化し！こところ、この揚ｉ″ｓ、 ｉ。
完全に粉化Ｊることができた。まＩ、二、（１＋） 、
（（］ｉのｎ適破砕ｉ台度はそれぞれ４７０℃（（１
リー）ノ、１゜
（（］ｉのｎ適破砕ｉ台度はそれぞれ４７０℃（（１
リー）ノ、１゜
第１図３０ｗｔ％Ｐ Ｌｌ ０２− Ｕ ０２の酸化ψ
動イー騨へた一例を示１図、第２図は公知の０（１〜ｆ
、Ｊ −＜１三元状態図、第３図（ａ） 、 （１＋）
、 （。ｔ ｕ ｏ２ど３３０ｗｔ％ ｐＨ０２Ｕ
０２へＬ／ ツｈ （Ｄ示３９熱曲ｉ、Ｇ！、 、 ＄
タ同図（ｃＨよ後者の酸素雰囲□気中（の示差熱曲線
を、また第４゛図と第５図（ａ） 、 （ｂ） 、 （
ｌ Ｌ１２８、！ｉｗｔ％、４Ｑｗｔ％、３５ｗｔ％＋
ｔ’＋ ０１１’ｌ ９（＋０ｌ−）ｕ ０２− Ｕ
０２ベレツトの示差熱面ｔｊ；ｉごある。。 １１６′１出願人 動ノＪ炉・核燃ｉ！、＋１間光１．
Ｉｉ業団代 理 人 尾 股 ｊ＋−＃、ＩＩ 同 荒 木 友之助 第３ 図 第４コ ｖ５又 Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ （’Ｃ）
動イー騨へた一例を示１図、第２図は公知の０（１〜ｆ
、Ｊ −＜１三元状態図、第３図（ａ） 、 （１＋）
、 （。ｔ ｕ ｏ２ど３３０ｗｔ％ ｐＨ０２Ｕ
０２へＬ／ ツｈ （Ｄ示３９熱曲ｉ、Ｇ！、 、 ＄
タ同図（ｃＨよ後者の酸素雰囲□気中（の示差熱曲線
を、また第４゛図と第５図（ａ） 、 （ｂ） 、 （
ｌ Ｌ１２８、！ｉｗｔ％、４Ｑｗｔ％、３５ｗｔ％＋
ｔ’＋ ０１１’ｌ ９（＋０ｌ−）ｕ ０２− Ｕ
０２ベレツトの示差熱面ｔｊ；ｉごある。。 １１６′１出願人 動ノＪ炉・核燃ｉ！、＋１間光１．
Ｉｉ業団代 理 人 尾 股 ｊ＋−＃、ＩＩ 同 荒 木 友之助 第３ 図 第４コ ｖ５又 Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ （’Ｃ）
Claims (1)
- １、核燃訃１酸化物ベレットＣあるスクラップベレッ１
−の試Ｉｊｌを熱分析して示差熱曲線を画かしめ、該示
差熱曲線に現われた二つのピークのう１３、あとのピー
クの現われる渇麿をめ、これど同じ温度、同じ雰囲気中
（上記スクーノツブベ１ノッ１−を加熱し、これににり
該スウラップペｌノットを酸化破砕して粉末化りること
を特徴とりる核燃料酸化物ベレッ１〜の乾式回収 ）ｊ
ン人 。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58206376A JPS6098388A (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 核燃料酸化物ペレツトの乾式回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58206376A JPS6098388A (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 核燃料酸化物ペレツトの乾式回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6098388A true JPS6098388A (ja) | 1985-06-01 |
| JPS6365917B2 JPS6365917B2 (ja) | 1988-12-19 |
Family
ID=16522303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58206376A Granted JPS6098388A (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 核燃料酸化物ペレツトの乾式回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6098388A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008145435A (ja) * | 2006-12-05 | 2008-06-26 | Korea Atomic Energy Research Inst | 核燃料焼結体の製造方法 |
| JP2009038979A (ja) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Shiisatto:Kk | いかの加工食品 |
-
1983
- 1983-11-02 JP JP58206376A patent/JPS6098388A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008145435A (ja) * | 2006-12-05 | 2008-06-26 | Korea Atomic Energy Research Inst | 核燃料焼結体の製造方法 |
| US8449795B2 (en) | 2006-12-05 | 2013-05-28 | Korea Atomic Energy Research Institute | Method of manufacturing sinter-active U3O8 powder and method of producing nuclear fuel pellets utilizing the same |
| JP2009038979A (ja) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Shiisatto:Kk | いかの加工食品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6365917B2 (ja) | 1988-12-19 |
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