JPS6096395A - ９％Νｉ鋼用耐選択腐食性被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
９％Νｉ鋼用耐選択腐食性被覆ア−ク溶接棒Info
- Publication number
- JPS6096395A JPS6096395A JP20109283A JP20109283A JPS6096395A JP S6096395 A JPS6096395 A JP S6096395A JP 20109283 A JP20109283 A JP 20109283A JP 20109283 A JP20109283 A JP 20109283A JP S6096395 A JPS6096395 A JP S6096395A
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- JP
- Japan
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- steel
- selective corrosion
- base metal
- corrosion resistance
- metal part
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＬＰＧタンク、圧力容器などに供される”′□
９％Ｎｉ鋼の溶接部近傍が海水、工業用水、淡水等によ
る選択腐食に対して優れた抵抗性を具備せしめ得る９
ｌ Ｎｉ鋼用被覆アーク溶接棒に関する。
９％Ｎｉ鋼の溶接部近傍が海水、工業用水、淡水等によ
る選択腐食に対して優れた抵抗性を具備せしめ得る９
ｌ Ｎｉ鋼用被覆アーク溶接棒に関する。
９％Ｎｉ鋼はＬＰＧタンク、圧力容器などに使用されて
いるが、タンク建設時から水張ヤ試験中及び”−水抜き
後′に溶接部近傍が選択腐食を起こしたシ、またＬＰＧ
タンクなどは海岸地帯に建設される場合が多く、大気腐
食による選択腐食も生じる０この溶接部近傍の選択腐食
は、溶着金属部、熱影響部及び母材部の１個所又は２箇
所で生じるが、゛□従来の９％Ｎｉ鋼用被援用被覆アー
ク溶接棒た場合”１ム殆どが熱影響部及び母材部が選択
腐食を受けている。
いるが、タンク建設時から水張ヤ試験中及び”−水抜き
後′に溶接部近傍が選択腐食を起こしたシ、またＬＰＧ
タンクなどは海岸地帯に建設される場合が多く、大気腐
食による選択腐食も生じる０この溶接部近傍の選択腐食
は、溶着金属部、熱影響部及び母材部の１個所又は２箇
所で生じるが、゛□従来の９％Ｎｉ鋼用被援用被覆アー
ク溶接棒た場合”１ム殆どが熱影響部及び母材部が選択
腐食を受けている。
タンク等の安全性、メンテナンス、寿命等を考えると、
溶接部の腐食形態は非常に重要な項目であシ、そのため
に選択腐食に対しては適切な溶接棒を使用し安全な溶接
施工を行わなければならないところであって、このよう
な要請に応え得る溶接棒の開発が望まれていた。
溶接部の腐食形態は非常に重要な項目であシ、そのため
に選択腐食に対しては適切な溶接棒を使用し安全な溶接
施工を行わなければならないところであって、このよう
な要請に応え得る溶接棒の開発が望まれていた。
本発明者等は、かかる状況に鑑み鋭意研究を重 ”ねた
ところ、従来の９％Ｎｉ鋼用被援用被覆アーク溶接棒に
熱影響部及び母材部が選択腐食を受けるのは、溶着金属
部が母材部よシ多量のＮｉを含有している之めに溶着金
属部が母材部より電気的に貴になることによるもので、
事実、海水中において□従来の９％Ｎｉ鋼溶着金属部の
自然電位を測定したところ）母材部とに７０〜８５ｍＶ
もの電位差があることを確認し、これに基づいてかがる
電位差を可及的に小さくし得る溶接棒を見出すべく更に
研究した結果、ここに９％Ｎｉ鋼の母材部と溶着金一部
の電位差を１０ｍＶ以下に制御し、母材部、゛熱影響部
及び溶着金属部の選択腐食を効果的に防止し得る被覆ア
ーク溶接棒を開発したのである。
ところ、従来の９％Ｎｉ鋼用被援用被覆アーク溶接棒に
熱影響部及び母材部が選択腐食を受けるのは、溶着金属
部が母材部よシ多量のＮｉを含有している之めに溶着金
属部が母材部より電気的に貴になることによるもので、
事実、海水中において□従来の９％Ｎｉ鋼溶着金属部の
自然電位を測定したところ）母材部とに７０〜８５ｍＶ
もの電位差があることを確認し、これに基づいてかがる
電位差を可及的に小さくし得る溶接棒を見出すべく更に
研究した結果、ここに９％Ｎｉ鋼の母材部と溶着金一部
の電位差を１０ｍＶ以下に制御し、母材部、゛熱影響部
及び溶着金属部の選択腐食を効果的に防止し得る被覆ア
ーク溶接棒を開発したのである。
即ち、溶接部近傍の選択腐食の原因は、化学組成、熱履
歴、組織などが母材部、熱影響部、溶着゛金属部のそれ
ぞれにおいて異なるためであるので、この８箇所間の不
均一性をなくすことが重要であシ、この対策として母材
組成に近い溶接金属を形成せしめる溶接棒を使用する必
要がある。しかし、前述の如〈従来の９％Ｎｉ鋼母材部
と溶着金属部と１゛□の間には７０〜８５１ｎＶもの自
然電極電位差が生じておシ、こＴ′Ｌは両者に含有され
るＮｉ量の違いによるところが大きい。
歴、組織などが母材部、熱影響部、溶着゛金属部のそれ
ぞれにおいて異なるためであるので、この８箇所間の不
均一性をなくすことが重要であシ、この対策として母材
組成に近い溶接金属を形成せしめる溶接棒を使用する必
要がある。しかし、前述の如〈従来の９％Ｎｉ鋼母材部
と溶着金属部と１゛□の間には７０〜８５１ｎＶもの自
然電極電位差が生じておシ、こＴ′Ｌは両者に含有され
るＮｉ量の違いによるところが大きい。
この点、本発明者等は、まず９％Ｎｉ鋼母材部と同等の
Ｎｉ量を含有する溶着金属部を形成する溶接ｌ゛棒心線
を使用したところ、選択腐食をある程度は軽減できる場
合のあることがわかったものの、効果的ではないため、
更に研究したところ、ＣｒをＮｉと共に添加することに
よってはじめて９％Ｎｉ鋼母材と溶着金属部間の自然電
極電位差を１０ｍ２・・以下にできることを見出した。
Ｎｉ量を含有する溶着金属部を形成する溶接ｌ゛棒心線
を使用したところ、選択腐食をある程度は軽減できる場
合のあることがわかったものの、効果的ではないため、
更に研究したところ、ＣｒをＮｉと共に添加することに
よってはじめて９％Ｎｉ鋼母材と溶着金属部間の自然電
極電位差を１０ｍ２・・以下にできることを見出した。
即ち、本発明は、心線の化学組成がＮｉ ６〜１５チ、
Ｏｒ ０．１０〜１．００％、他にＣＮ Ｓｉｓ Ｍｎ
を含み、残部がＦｅ及び微量の不純物からなることを特
徴とする９１Ｎｉ鋼用耐選択腐食性被覆アーク溶接棒を
一要旨とするものである。
Ｏｒ ０．１０〜１．００％、他にＣＮ Ｓｉｓ Ｍｎ
を含み、残部がＦｅ及び微量の不純物からなることを特
徴とする９１Ｎｉ鋼用耐選択腐食性被覆アーク溶接棒を
一要旨とするものである。
本発明においては、特にＯｒ ０．１０〜１．００％の
添加によるＮｉとＯｒとの交互作用によって、９％Ｎｉ
鋼母材部よ勺溶着金属部がわずかに責な自然電極電位と
なシ、選択腐食を防止するもので、Ｎｉ及びＯｒ“゛の
含有量規制が重要である。
添加によるＮｉとＯｒとの交互作用によって、９％Ｎｉ
鋼母材部よ勺溶着金属部がわずかに責な自然電極電位と
なシ、選択腐食を防止するもので、Ｎｉ及びＯｒ“゛の
含有量規制が重要である。
溶接棒心線のＮ１含有量を６％未満にすると、自然電極
電位が卑になり、Ｃｒを添加しても溶着金属が選択腐食
を起こし、ｔｆＣＮｉ含有量が１５％を超えると溶着金
属部の自然電極電位が貴になシ、熱゛影響部及びその近
傍の母材部が選択腐食を起こすので、Ｎｉ含有量は６〜
１５％に限定する。
電位が卑になり、Ｃｒを添加しても溶着金属が選択腐食
を起こし、ｔｆＣＮｉ含有量が１５％を超えると溶着金
属部の自然電極電位が貴になシ、熱゛影響部及びその近
傍の母材部が選択腐食を起こすので、Ｎｉ含有量は６〜
１５％に限定する。
Ｏｒ含有量は、０．１０％未満ではＯｒとＮｉとの交互
作用を期待できず、１．００％を超えると自然電極電位
の安定性が悪くなるため、００１０〜１．００％に一パ
限定する。
作用を期待できず、１．００％を超えると自然電極電位
の安定性が悪くなるため、００１０〜１．００％に一パ
限定する。
なお、０％ Ｓｉ、Ｉｎの成分は通常鋼心線に含まれる
含有量であれば差し支えないので、特に限定しない。
含有量であれば差し支えないので、特に限定しない。
次に、本発明の実施例を示す。
実施例
第１表に示す組成の心線と被覆剤からなる低水素系被覆
アーク溶接棒（４關径）を用いて、第２表に示す化学組
成の９％Ｎｉ鋼母材に対し、下向きで溶接電流１１０〜
１４ＯＡで４層溶接を行った。１０開先は９０°のＸ開
先である（第１図参照）。得られた溶着金属は第１表に
併記した組成を有していた。
アーク溶接棒（４關径）を用いて、第２表に示す化学組
成の９％Ｎｉ鋼母材に対し、下向きで溶接電流１１０〜
１４ＯＡで４層溶接を行った。１０開先は９０°のＸ開
先である（第１図参照）。得られた溶着金属は第１表に
併記した組成を有していた。
（６）
溶着金属部及び母材部の自然電極宵４位差につい一□て
は、第２図に示す如く、試験片４に１１−ド線７を取り
付けて樹脂５に埋込み、ガラス支持棒６を取り付けた測
定用試料を用い、こｊを曝気東京情実海水中に浸漬して
飽和甘木電極を照合電極として測定した。測定結果を第
８表に示す。
は、第２図に示す如く、試験片４に１１−ド線７を取り
付けて樹脂５に埋込み、ガラス支持棒６を取り付けた測
定用試料を用い、こｊを曝気東京情実海水中に浸漬して
飽和甘木電極を照合電極として測定した。測定結果を第
８表に示す。
また、選択腐食試験は、第８図に示す５０×１０１００
Ｘ６で試験片取付は用の１０１ｍφの穴８を有する試験
片を東京情実海水中に１年１’ｉＪ］浸漬することによ
り実施した。選択腐食の程度は、第４図に示す溶接部の
腐食試験後の断面につｈて、溶パ着金属部２及び熱影響
部８の表裏面における腐食深さｔｉ、 ｔｇ、ｔａ、ｔ
ｉを表面あらさ計を用いて測定し、それらの平均値（ｔ
ｌ ＋ｔｇ 十ｔ８ ＋ｔ４）／４でめた。この選択腐
食深さを第８表に示す。
Ｘ６で試験片取付は用の１０１ｍφの穴８を有する試験
片を東京情実海水中に１年１’ｉＪ］浸漬することによ
り実施した。選択腐食の程度は、第４図に示す溶接部の
腐食試験後の断面につｈて、溶パ着金属部２及び熱影響
部８の表裏面における腐食深さｔｉ、 ｔｇ、ｔａ、ｔ
ｉを表面あらさ計を用いて測定し、それらの平均値（ｔ
ｌ ＋ｔｇ 十ｔ８ ＋ｔ４）／４でめた。この選択腐
食深さを第８表に示す。
第８表より、自然電極電位差と１年間の海水浸漬試験結
果での選択腐食の関係は次のとおりであるＯ 〔１）溶接棒のＮｉ量が８５係以上含まれると、溶着金
属部の自然電極電位は母材部より８８ｍＶ以□上貴にな
り、熱影響部及び母材部が激しく選択腐食を起こした。
果での選択腐食の関係は次のとおりであるＯ 〔１）溶接棒のＮｉ量が８５係以上含まれると、溶着金
属部の自然電極電位は母材部より８８ｍＶ以□上貴にな
り、熱影響部及び母材部が激しく選択腐食を起こした。
（ＡＩ、Ａ２）
（２）溶接棒のＮ１景が６〜１８．５ ％、Ｏｒ ｉが
０〜０．０９．１．８０％（Ａ８、Ａ ４ 、Ａ ５
）の糾み合せにすると、自然電極電位差は８〜１２ｍＶ
と゛なり、母材部にかなり近い自然電極電位になり、母
材部の選択腐食はかなシ改善された。しかし、熱影響部
の選択腐食は改善されなかった。
０〜０．０９．１．８０％（Ａ８、Ａ ４ 、Ａ ５
）の糾み合せにすると、自然電極電位差は８〜１２ｍＶ
と゛なり、母材部にかなり近い自然電極電位になり、母
材部の選択腐食はかなシ改善された。しかし、熱影響部
の選択腐食は改善されなかった。
（３）溶接棒のＮｉ量が８．８０〜１４．９０％、Ｃｒ
量が０．５０〜０．９８％（Ｂｌ〜Ｂ４）でに、溶着金
属□部と母材部間の自然電極電位差／ｒ１５〜１０ｍＶ
となり、溶着金属部が母材部よりやや貴となった。１年
間の海水浸漬試験では、比較例（Ａｌ〜Ａ５）のような
熱影響部、母材部のみが腐食を受けるような傾向はなく
、浴着金属部、熱形−゛□響部及び母材部がほぼ均一な
腐食を受けていた。′以上詳述したところからも明らか
なように、本発明によれば、９％Ｎｉ鋼溶接部の耐選択
腐食性を顕著に改善でき、ＬＰＧタンク、圧力容器など
の溶接に寄与するところが大きい。
量が０．５０〜０．９８％（Ｂｌ〜Ｂ４）でに、溶着金
属□部と母材部間の自然電極電位差／ｒ１５〜１０ｍＶ
となり、溶着金属部が母材部よりやや貴となった。１年
間の海水浸漬試験では、比較例（Ａｌ〜Ａ５）のような
熱影響部、母材部のみが腐食を受けるような傾向はなく
、浴着金属部、熱形−゛□響部及び母材部がほぼ均一な
腐食を受けていた。′以上詳述したところからも明らか
なように、本発明によれば、９％Ｎｉ鋼溶接部の耐選択
腐食性を顕著に改善でき、ＬＰＧタンク、圧力容器など
の溶接に寄与するところが大きい。
第１図は開先形状及び溶接部を示す図、第２図は自然電
極電位を測定するための試料を示す図、 第８図は腐食試験片を示す図、 第４図は腐食試験片の試験後の腐食状況を示すと共に選
択腐食の程度のめ方を説明する図である。 ■・・・母材 ２・・・溶着金属 ８・・・熱影響部 ４・・・自然電極電位測定用試験片。
極電位を測定するための試料を示す図、 第８図は腐食試験片を示す図、 第４図は腐食試験片の試験後の腐食状況を示すと共に選
択腐食の程度のめ方を説明する図である。 ■・・・母材 ２・・・溶着金属 ８・・・熱影響部 ４・・・自然電極電位測定用試験片。
Claims (1)
- １ 心線の化学組成が１Ｊｉ６〜１５％、Ｏｒ Ｏ，１
０〜ｉ、ｏｏ％、他に０ ％ Ｓｉｓ Ｉｎを含み、残
部がＦｅ及び微量の不純物からなることを特徴とする９
チＮ１鋼用耐選択腐食性被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20109283A JPS6096395A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | ９％Νｉ鋼用耐選択腐食性被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20109283A JPS6096395A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | ９％Νｉ鋼用耐選択腐食性被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096395A true JPS6096395A (ja) | 1985-05-29 |
Family
ID=16435259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20109283A Pending JPS6096395A (ja) | 1983-10-28 | 1983-10-28 | ９％Νｉ鋼用耐選択腐食性被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096395A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009044808A1 (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-09 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶接用ソリッドワイヤ |
| JP2009090312A (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-30 | Kobe Steel Ltd | 溶接用ソリッドワイヤ |
-
1983
- 1983-10-28 JP JP20109283A patent/JPS6096395A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009044808A1 (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-09 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶接用ソリッドワイヤ |
| JP2009090312A (ja) * | 2007-10-05 | 2009-04-30 | Kobe Steel Ltd | 溶接用ソリッドワイヤ |
| US8043407B2 (en) | 2007-10-05 | 2011-10-25 | Kobe Steel, Ltd. | Welding solid wire |
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