JPS6096180A - 波形成形線路 - Google Patents
波形成形線路Info
- Publication number
- JPS6096180A JPS6096180A JP20353683A JP20353683A JPS6096180A JP S6096180 A JPS6096180 A JP S6096180A JP 20353683 A JP20353683 A JP 20353683A JP 20353683 A JP20353683 A JP 20353683A JP S6096180 A JPS6096180 A JP S6096180A
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- JP
- Japan
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- line
- blumlein
- waveform
- energy
- capacitor
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-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/53—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use of an energy-accumulating element discharged through the load by a switching device controlled by an external signal and not incorporating positive feedback
Landscapes
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は粒子ビーム発生用などに用いられる高電圧大電
力パルス波形成形線路に関するものである。
力パルス波形成形線路に関するものである。
一般に波形成形線路は、インピーダンスが数Ω、矩形波
重圧が数ＭＶ、そしてパルス幅が数十ｎｓというきわめ
て急峻なパルス波形を発生させるもので、主に軽イオン
ビームや電子ビームの生成に使用されている。
重圧が数ＭＶ、そしてパルス幅が数十ｎｓというきわめ
て急峻なパルス波形を発生させるもので、主に軽イオン
ビームや電子ビームの生成に使用されている。
そして通常マルクス回路、などを用いた高電圧発生器に
よシそのエネルギーを純水、油などの誘電体と同軸円筒
または平行平板などで電価を構成されるパルス波形成形
線路に供給し、波形成形を行なった後、ビーム生成用ダ
イオード（以下ダイオードという）へ理想的ン私形波の
大軍カバ）Ｌ／７−ｆ伝送してビームを生成させるもの
で、その形状はＭＶ級装置では非常に大形なものとなる
。特に同軸円筒を用いたパルス波形成形線路では、その
直径が数メートμにおよぶなど、取扱いにくく、価格的
にも高価なものとなる欠点があった。
よシそのエネルギーを純水、油などの誘電体と同軸円筒
または平行平板などで電価を構成されるパルス波形成形
線路に供給し、波形成形を行なった後、ビーム生成用ダ
イオード（以下ダイオードという）へ理想的ン私形波の
大軍カバ）Ｌ／７−ｆ伝送してビームを生成させるもの
で、その形状はＭＶ級装置では非常に大形なものとなる
。特に同軸円筒を用いたパルス波形成形線路では、その
直径が数メートμにおよぶなど、取扱いにくく、価格的
にも高価なものとなる欠点があった。
本発明はこれらの欠点全改善するため、誘電体である純
水などの電気特性、すなわち極性効果と短時間ではきわ
めて高い耐電圧を示す、いわゆる時間特性をうまく利用
して、マルクス回路よりのエネルギーを負極性でエネル
ギー貯蔵用コンデンサに移送し、その後ブルームライン
を用いてきわめて短時間に波形成形を行い、パルス出力
をする方式を採用したもので、パルス波形成形線路は小
”形化され、取扱い易くかつパルスの伝播性を良好に
させることを目的とするものである。
水などの電気特性、すなわち極性効果と短時間ではきわ
めて高い耐電圧を示す、いわゆる時間特性をうまく利用
して、マルクス回路よりのエネルギーを負極性でエネル
ギー貯蔵用コンデンサに移送し、その後ブルームライン
を用いてきわめて短時間に波形成形を行い、パルス出力
をする方式を採用したもので、パルス波形成形線路は小
”形化され、取扱い易くかつパルスの伝播性を良好に
させることを目的とするものである。
以下、本発明を従来品と比較し図面によシ詳細に説明す
る。
る。
壕ず従来の波形成形線路について説明する。
第１図は従来より使用されているブルームラインと呼ば
れる同軸円筒形パルス波形成形線路Ｊ灸施例である。１
はマルクス回路を簡略化した等価回路、２はブルームラ
イン、３はダイオード室、４はマルクス回路１とブルー
ムライン２とを気密に仕切るための第１の絶縁板で、マ
ルクスタンク５とブルームラインの外筒６とのフランジ
によシ図示しないパツキンとポルトにより締付けられて
いる。７はブルームラインの中筒、８はブルームライン
の内筒で、グル−ムライン外筒６と中筒７の間ならびに
ブルームライン中筒７と内筒８の間は、同軸円筒の波形
成形線路を形成し、それぞれ記号１４．１５で示す。９
はブル−ムライン内筒８を接地電位にし、かつパルス的
にはダイオードのインピーダンスより大きく、マルクス
回路１を含む回路インピーダンスよりも小さな値のイン
ピーダンスである。通常パルス波形の形状や時間、そし
てダイオードのインピーダンスによっても異なるが、多
くの場合０．１〜１０μＨ程度のインダクターが使用さ
れる。１０はブルームライン２とダイオード室３を気密
に仕切るための第２の絶縁板で、ブルームラインンの外
筒６と真空チェンバー１１とのフランジにより（２）示
しないパツキンとボルトにより気密に締付られている。
れる同軸円筒形パルス波形成形線路Ｊ灸施例である。１
はマルクス回路を簡略化した等価回路、２はブルームラ
イン、３はダイオード室、４はマルクス回路１とブルー
ムライン２とを気密に仕切るための第１の絶縁板で、マ
ルクスタンク５とブルームラインの外筒６とのフランジ
によシ図示しないパツキンとポルトにより締付けられて
いる。７はブルームラインの中筒、８はブルームライン
の内筒で、グル−ムライン外筒６と中筒７の間ならびに
ブルームライン中筒７と内筒８の間は、同軸円筒の波形
成形線路を形成し、それぞれ記号１４．１５で示す。９
はブル−ムライン内筒８を接地電位にし、かつパルス的
にはダイオードのインピーダンスより大きく、マルクス
回路１を含む回路インピーダンスよりも小さな値のイン
ピーダンスである。通常パルス波形の形状や時間、そし
てダイオードのインピーダンスによっても異なるが、多
くの場合０．１〜１０μＨ程度のインダクターが使用さ
れる。１０はブルームライン２とダイオード室３を気密
に仕切るための第２の絶縁板で、ブルームラインンの外
筒６と真空チェンバー１１とのフランジにより（２）示
しないパツキンとボルトにより気密に締付られている。
１２はビーム引出し用ダイオードへパルス伝送するため
のトランス・ミッション・フィンで、通常波形成形線路
１４と１５の直列サージインピーダンスと同値のダイオ
ードが接続されマツチングがとられている。マルクス回
路は多くの場合油中に配置され、ブルームラインは誘電
体として純水や油が使用される。第２の放電スイッチ１
３はブルームラインの外筒６とブルームフィンの中筒７
の間の円周上に設けられ、特に低インダクタンス化彎ｚ
がなされている。また１９は各節の保持絶縁板である。
のトランス・ミッション・フィンで、通常波形成形線路
１４と１５の直列サージインピーダンスと同値のダイオ
ードが接続されマツチングがとられている。マルクス回
路は多くの場合油中に配置され、ブルームラインは誘電
体として純水や油が使用される。第２の放電スイッチ１
３はブルームラインの外筒６とブルームフィンの中筒７
の間の円周上に設けられ、特に低インダクタンス化彎ｚ
がなされている。また１９は各節の保持絶縁板である。
次にこの動作を説明すると、適当に制御された図示しな
い充″准用電源によシ、コンデンサＣは所定の電圧Ｖ１
まで充電されると、放電スイッチＳを図示しない外的要
因により閉じてマルクス回路１の内部抵抗Ｒと内部イン
ダクタンスＬ′を介してブルームラインン２の波形成形
線路１４． １５を共振充電する。この電圧ｖ２が最大
値付近に達すると適当に調整された第２の放電スイッチ
１３が動作して、いわゆる進行波理論による所の矩形波
ｌ＜〜スミ圧Ｖｓがダイオードのトランスミツシジンラ
イン１２へと伝送される。この矩形波ノクルス電圧のノ
（ルス幅τは、ブルームラインの中筒７の長さによって
決定される。
い充″准用電源によシ、コンデンサＣは所定の電圧Ｖ１
まで充電されると、放電スイッチＳを図示しない外的要
因により閉じてマルクス回路１の内部抵抗Ｒと内部イン
ダクタンスＬ′を介してブルームラインン２の波形成形
線路１４． １５を共振充電する。この電圧ｖ２が最大
値付近に達すると適当に調整された第２の放電スイッチ
１３が動作して、いわゆる進行波理論による所の矩形波
ｌ＜〜スミ圧Ｖｓがダイオードのトランスミツシジンラ
イン１２へと伝送される。この矩形波ノクルス電圧のノ
（ルス幅τは、ブルームラインの中筒７の長さによって
決定される。
さて、このブル−ムライン２の設計にあたって重要なこ
とは、各節の表面電界強度を破壊電界強度値以下にしな
ければならない。６常安全率αは１．５以上の値がとら
れる。
とは、各節の表面電界強度を破壊電界強度値以下にしな
ければならない。６常安全率αは１．５以上の値がとら
れる。
α＝□・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・（１）Ｅ ｒ ｍａｘ ここに Ｆ：部表面の破壊電界強度 Ｆｒｍａｘ：筒表面の使用時の最大 電界強度 ここで純水の破壊電界強度をＪ−Ｃ−Ｍａｒｔｉｎなど
の研究成果を引用して示すと、その破壊値は著しい極性
効果と時間特性を有することが判明している。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・（１）Ｅ ｒ ｍａｘ ここに Ｆ：部表面の破壊電界強度 Ｆｒｍａｘ：筒表面の使用時の最大 電界強度 ここで純水の破壊電界強度をＪ−Ｃ−Ｍａｒｔｉｎなど
の研究成果を引用して示すと、その破壊値は著しい極性
効果と時間特性を有することが判明している。
ただし、
Ｆ←）、Ｆ（−）：各極性における電極面の破壊電界強
度（ＭＶ／Ｃｍ） Ａ：電極の表面積（ｄ） ｔ：破Ｗｉ電圧の６３％以七の時間（μＳ）即ち、Ｆ（
−）＝ ２Ｆ（＋）の関係となる。
度（ＭＶ／Ｃｍ） Ａ：電極の表面積（ｄ） ｔ：破Ｗｉ電圧の６３％以七の時間（μＳ）即ち、Ｆ（
−）＝ ２Ｆ（＋）の関係となる。
また時間ｔ１面積Ａは小さい方が高い破壊電界強度を示
すこともわかる。
すこともわかる。
時間ｔは０．０５〜１μｓにも達するため、二重筒を有
するブルームラインは非常に大きなものとなり、ＮＩＶ
クラスの装置では直径が数メートμにも及ぶなどの欠点
があり１、取シ扱い上非常に苓便で、その改善がめられ
ていた。
するブルームラインは非常に大きなものとなり、ＮＩＶ
クラスの装置では直径が数メートμにも及ぶなどの欠点
があり１、取シ扱い上非常に苓便で、その改善がめられ
ていた。
次に本発明の波形線路について説明チる。
第２図に本発明の波形成形線路の一実施例を示す。本発
明の要部の周辺部品については上述の第１図と同一のた
め、その説明を簡略する。第１図と異なる本発明の要部
は、エネルギー貯蔵用コンデンサ１６を形成する中電極
１７と第１の放電スイッチ１８を付加したことにある。
明の要部の周辺部品については上述の第１図と同一のた
め、その説明を簡略する。第１図と異なる本発明の要部
は、エネルギー貯蔵用コンデンサ１６を形成する中電極
１７と第１の放電スイッチ１８を付加したことにある。
なお、第１の放電スイッチ１８は、通常水ギャップや密
閉された絶縁筒内に設けられるガスギャップが用いられ
る。ここでは後者を簡略化して示す。
閉された絶縁筒内に設けられるガスギャップが用いられ
る。ここでは後者を簡略化して示す。
次に第２図に各符号を付してその動作を説明する。
マルクス回路１の動作によりコンデンサＣのエネルギー
は、共振充電によシエネルギー貯蔵用コンデンサ１６へ
いったん移送される。その値が最大値に達すると、あら
かじめ適正に設定された第１の放電スイッチ１８が動作
して、ブルームライン２０波形成形線路１４．１５を再
び共振充電する。これ以後の動作過程については、第１
図で述べた通りである。
は、共振充電によシエネルギー貯蔵用コンデンサ１６へ
いったん移送される。その値が最大値に達すると、あら
かじめ適正に設定された第１の放電スイッチ１８が動作
して、ブルームライン２０波形成形線路１４．１５を再
び共振充電する。これ以後の動作過程については、第１
図で述べた通りである。
さて、第１図と第２図の相違点について以下述べること
にする。例えばダイオード室３に正の高電圧パルスを出
力する場合を考える。この第１図２よび第２図によれば
、マルクス回路１の出力は負でなければならない。通常
、理想的にはエネルギーの移送を考えると、コンデンサ
Ｃと、エネルギー貯蔵用コンデンサ１６と、そして波形
成形線路１４．１５の並列合成静箪容１にとＣユはぼ等
しく設計することが望ましい。従って、同一マルクス回
路１を用いるとインダクタンスＬは等しいため、第１図
による波形成形線路１４．１ｂへの充電時間と、第２図
によるエネルギー貯蔵用コンデンサ１６への充電時間は
インピーダンス９の影響を受けるがほぼ等しい。従って
第２図に示す中電極１７とブルームラインの外筒６の間
に位置するエネルギー貯蔵用コンデンサｌ（ｉは、Ｖｌ
の充電された電圧に耐えればよい。しかし第１図におい
ては、波形成形線路１４．１５の各静電容播に対して並
列充電されるためブルームラインの内筒８とブルームラ
インの外筒６の間は、極性は異なるものの２Ｖｌの重圧
に耐えねばならず、おのずから＄２図におけ゛るブルー
ムラインンの外筒６よりはるかに直径の大きなものを必
要とすることになる。次に第２図においてはエネルギー
貯蔵用コンデンサ１６よシ第１の放電スイッチ１８を含
む回路インダクタンスを介して、ブルームラインン２の
波形成形線路１４．１５ヲ再び共振充電することになる
。高電圧領域では次の関係が成立する。
にする。例えばダイオード室３に正の高電圧パルスを出
力する場合を考える。この第１図２よび第２図によれば
、マルクス回路１の出力は負でなければならない。通常
、理想的にはエネルギーの移送を考えると、コンデンサ
Ｃと、エネルギー貯蔵用コンデンサ１６と、そして波形
成形線路１４．１５の並列合成静箪容１にとＣユはぼ等
しく設計することが望ましい。従って、同一マルクス回
路１を用いるとインダクタンスＬは等しいため、第１図
による波形成形線路１４．１ｂへの充電時間と、第２図
によるエネルギー貯蔵用コンデンサ１６への充電時間は
インピーダンス９の影響を受けるがほぼ等しい。従って
第２図に示す中電極１７とブルームラインの外筒６の間
に位置するエネルギー貯蔵用コンデンサｌ（ｉは、Ｖｌ
の充電された電圧に耐えればよい。しかし第１図におい
ては、波形成形線路１４．１５の各静電容播に対して並
列充電されるためブルームラインの内筒８とブルームラ
インの外筒６の間は、極性は異なるものの２Ｖｌの重圧
に耐えねばならず、おのずから＄２図におけ゛るブルー
ムラインンの外筒６よりはるかに直径の大きなものを必
要とすることになる。次に第２図においてはエネルギー
貯蔵用コンデンサ１６よシ第１の放電スイッチ１８を含
む回路インダクタンスを介して、ブルームラインン２の
波形成形線路１４．１５ヲ再び共振充電することになる
。高電圧領域では次の関係が成立する。
Ｌｓｗ＜Ｌ ・・・・・・・・・・・−・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
（４）ＴＩ＜ＴＩ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・（５）１２＜ １１ ・・−・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（６）ここに Ｌｓｗ：＠２図における第１の放電スイッチ１８を含む
中電極１７からブル−ム ラインの中筒７までの回路インダ クタンス Ｌ：マルクス回路の内部インダクタン ス Ｔｌ：第１図におけるマルクス回路１より波形成形線路
１４．１５への充電時 間 Ｔ２：第２図におけるエネルギー貯蔵用コンデンサー６
より波形成形線路１４．１５への充電時間 ｔｔ：ＴＩにおける破壊電圧の６３％以上の時間 ｔ２：Ｔｚにおける破壊電圧の６３％以上の時間 従って（２）式、（３）式の時間ｔ Ｋ ｔ＋またはｔ
２を代入して考えると、ｔ２を代入した方がより高い電
極面の破壊電界強度をとることができる。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
（４）ＴＩ＜ＴＩ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・（５）１２＜ １１ ・・−・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（６）ここに Ｌｓｗ：＠２図における第１の放電スイッチ１８を含む
中電極１７からブル−ム ラインの中筒７までの回路インダ クタンス Ｌ：マルクス回路の内部インダクタン ス Ｔｌ：第１図におけるマルクス回路１より波形成形線路
１４．１５への充電時 間 Ｔ２：第２図におけるエネルギー貯蔵用コンデンサー６
より波形成形線路１４．１５への充電時間 ｔｔ：ＴＩにおける破壊電圧の６３％以上の時間 ｔ２：Ｔｚにおける破壊電圧の６３％以上の時間 従って（２）式、（３）式の時間ｔ Ｋ ｔ＋またはｔ
２を代入して考えると、ｔ２を代入した方がより高い電
極面の破壊電界強度をとることができる。
例えば、ＭＶ級架装置はＬ≧２０ Ｌ ｓｗにもなり、
かつ−極の表面積の差異の効果も入れると両者の破壊電
界強度の比は２倍にも達する。
かつ−極の表面積の差異の効果も入れると両者の破壊電
界強度の比は２倍にも達する。
従って、第２図におけるプル−ムフィン２は、第１図に
比してはるかに直径を小さなものとすることができる特
徴がある。しかし短所としては長くなる欠点があるが、
分割が可能なため取扱い上、また運送上、筒の製作上か
ら考えれば長所の要素が大きい。
比してはるかに直径を小さなものとすることができる特
徴がある。しかし短所としては長くなる欠点があるが、
分割が可能なため取扱い上、また運送上、筒の製作上か
ら考えれば長所の要素が大きい。
以上述べたことよシ、また（２）式、（３）式゛よシも
明らかなように、エネルギー貯蔵用コンデンサ１６はそ
の極性効果を考えて負極性で使うべきである。
明らかなように、エネルギー貯蔵用コンデンサ１６はそ
の極性効果を考えて負極性で使うべきである。
出力パルスの伜性が負の場合はどうすべきかということ
になるが、この場合は第２図において第２の放電スイッ
チ１３をブルームフィンの中＃７とグμｍムラインの内
筒８の間の左備に配置することによシ、負のいわゆる進
行波理論による所の矩形波パルスが伝播されることにな
り解決することができる。
になるが、この場合は第２図において第２の放電スイッ
チ１３をブルームフィンの中＃７とグμｍムラインの内
筒８の間の左備に配置することによシ、負のいわゆる進
行波理論による所の矩形波パルスが伝播されることにな
り解決することができる。
なお、上述の実施例では純水を誘電体として同軸円筒の
ブルームラインについて述べてきたが、他の誘電体、例
えば油、ガス、樹脂類においてもまた図示ならびに説明
はしないが、平行平板を用いた場合においても同様な効
果がある。
ブルームラインについて述べてきたが、他の誘電体、例
えば油、ガス、樹脂類においてもまた図示ならびに説明
はしないが、平行平板を用いた場合においても同様な効
果がある。
以と説明したようにマルクス回路とブルームラインの間
にエネルギー貯蔵用コンデンサと第１の放１１スイッチ
を設け、ブルームラインへのエネルギー伝送をいったん
中継することによシ、ブルームラインへの充電時間を短
縮し、誘電体の絶縁破壊に対する時間効果、電ｆ面の面
積効果および充電の極性効果をうまく活用して、従来品
に比べてよシ直径の小さなブルームラインを作ることが
可能で、性能上の不安もなく、取扱い上、運送上、製作
上いずれにおいても有益で、かつ経済的にも極めて有効
で、工業的ならびに実用的価値の大なるものである。
にエネルギー貯蔵用コンデンサと第１の放１１スイッチ
を設け、ブルームラインへのエネルギー伝送をいったん
中継することによシ、ブルームラインへの充電時間を短
縮し、誘電体の絶縁破壊に対する時間効果、電ｆ面の面
積効果および充電の極性効果をうまく活用して、従来品
に比べてよシ直径の小さなブルームラインを作ることが
可能で、性能上の不安もなく、取扱い上、運送上、製作
上いずれにおいても有益で、かつ経済的にも極めて有効
で、工業的ならびに実用的価値の大なるものである。
第１図は従来の波形成形線路の要部説明図、第２図は本
発明の波形成形線路の一笑施例の要部読切図である。 １：マルクス回路 ２ニブルームフイン ３：ダイオード室 １４．１５：波形成形線路 １６：エネルギー貯蔵用コンデンサ １７：第１の放電スイッチ
発明の波形成形線路の一笑施例の要部読切図である。 １：マルクス回路 ２ニブルームフイン ３：ダイオード室 １４．１５：波形成形線路 １６：エネルギー貯蔵用コンデンサ １７：第１の放電スイッチ
Claims (1)
- 高電圧発生器よりエネルギーの供給を受け、ブル−ムラ
インを用いて波形成形後、パルス的な高電圧を発生させ
る波形成形線路において、Ｌ記高電圧発生器とブルーム
ラインの間にエネルギー貯蔵用コンデンサと放電スイッ
チを設けたことを特徴とする波形式成形線路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20353683A JPS6096180A (ja) | 1983-10-29 | 1983-10-29 | 波形成形線路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20353683A JPS6096180A (ja) | 1983-10-29 | 1983-10-29 | 波形成形線路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096180A true JPS6096180A (ja) | 1985-05-29 |
Family
ID=16475772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20353683A Pending JPS6096180A (ja) | 1983-10-29 | 1983-10-29 | 波形成形線路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096180A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2614742A1 (fr) * | 1987-04-28 | 1988-11-04 | Commissariat Energie Atomique | Generateur d'impulsions electriques du type a inductance saturable |
| JPH03185912A (ja) * | 1989-12-14 | 1991-08-13 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH03185911A (ja) * | 1989-12-14 | 1991-08-13 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH03190317A (ja) * | 1989-12-20 | 1991-08-20 | Toshiba Corp | パルス電源装置 |
| JPH03192918A (ja) * | 1989-12-22 | 1991-08-22 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04183108A (ja) * | 1990-11-19 | 1992-06-30 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04189022A (ja) * | 1990-11-22 | 1992-07-07 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04196712A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-16 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04113683U (ja) * | 1991-03-22 | 1992-10-05 | 松下電工株式会社 | 出窓設備 |
| JPH04326809A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04326808A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
-
1983
- 1983-10-29 JP JP20353683A patent/JPS6096180A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0292345A2 (fr) * | 1987-04-28 | 1988-11-23 | Commissariat A L'energie Atomique | Générateur d'impulsions électriques du type à inductance saturable |
| FR2614742A1 (fr) * | 1987-04-28 | 1988-11-04 | Commissariat Energie Atomique | Generateur d'impulsions electriques du type a inductance saturable |
| JPH03185912A (ja) * | 1989-12-14 | 1991-08-13 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH03185911A (ja) * | 1989-12-14 | 1991-08-13 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JP2667024B2 (ja) * | 1989-12-20 | 1997-10-22 | 株式会社東芝 | パルス電源装置 |
| JPH03190317A (ja) * | 1989-12-20 | 1991-08-20 | Toshiba Corp | パルス電源装置 |
| JPH03192918A (ja) * | 1989-12-22 | 1991-08-22 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04183108A (ja) * | 1990-11-19 | 1992-06-30 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04189022A (ja) * | 1990-11-22 | 1992-07-07 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04196712A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-16 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04113683U (ja) * | 1991-03-22 | 1992-10-05 | 松下電工株式会社 | 出窓設備 |
| JPH04326809A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
| JPH04326808A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Toshiba Corp | パルス発生装置 |
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