JPS608163B2 - 回転鋸 - Google Patents
回転鋸Info
- Publication number
- JPS608163B2 JPS608163B2 JP50127510A JP12751075A JPS608163B2 JP S608163 B2 JPS608163 B2 JP S608163B2 JP 50127510 A JP50127510 A JP 50127510A JP 12751075 A JP12751075 A JP 12751075A JP S608163 B2 JPS608163 B2 JP S608163B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- saw
- circumference
- vibration
- teeth
- tooth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、製材、木材および非鉄金属加工等に使用す
る回転鋸に関するものである。
る回転鋸に関するものである。
従釆、回転鋸は切削時に鋸体が横振動するため切断面に
見苦しいナイフ・マークを形成したり、また振動応力の
繰返しｉこよって鏡体の外周部に疲労亀裂を発生したり
する場合があった。
見苦しいナイフ・マークを形成したり、また振動応力の
繰返しｉこよって鏡体の外周部に疲労亀裂を発生したり
する場合があった。
この発明は、上記横振動が主として、従来の回転鋸の形
状つまり円周を均等に分割する各点に鏡歯が刻成されて
いることに起因していることに気付き、各鏡歯部をずら
せて歯先間隔を不均等にすることにより上記横振動を減
少させるようにしたものである。
状つまり円周を均等に分割する各点に鏡歯が刻成されて
いることに起因していることに気付き、各鏡歯部をずら
せて歯先間隔を不均等にすることにより上記横振動を減
少させるようにしたものである。
この発明の実施例を図面について説明すると、第１図は
歯数３０の回転鏡を示し、図中１は鋸主体、２は割り溝
、３は割り溝に連なる亀裂防止孔を示す。
歯数３０の回転鏡を示し、図中１は鋸主体、２は割り溝
、３は割り溝に連なる亀裂防止孔を示す。
この回転鋸の外周部には３川固の鋸歯４が、各歯先虫，
，Ｅ２，Ｅ３・・・・・・・・・を円周５上に沿わせて
配列されているが、これらの歯先の間隔（ピッチ）すな
わち円周５に沿う弧Ｅ，Ｅ２，Ｅ２Ｅ３，Ｅ３Ｅ４・・
・・・・・・・の長さは不均一である。以後これらの弧
の長さを、回転錠の中心すなわち円周５の中心に対する
中心角Ｑであらわすこととし、この中心角Ｑをピッチ角
と称する。第１図の例においては、前記各弧に対応する
ピッチ角Ｑ，，Ｑ２，Ｑ３ ，Ｑ４ ，Ｑ５ は１３０
、１１０、１１０、１１０、１３０となっている。第１
図において、Ｍ，，Ｍ２，Ｍ３………は円周５を３疎等
分した各分割点を示し、Ｍ，を歯先Ｅ，に一致させてあ
る。
，Ｅ２，Ｅ３・・・・・・・・・を円周５上に沿わせて
配列されているが、これらの歯先の間隔（ピッチ）すな
わち円周５に沿う弧Ｅ，Ｅ２，Ｅ２Ｅ３，Ｅ３Ｅ４・・
・・・・・・・の長さは不均一である。以後これらの弧
の長さを、回転錠の中心すなわち円周５の中心に対する
中心角Ｑであらわすこととし、この中心角Ｑをピッチ角
と称する。第１図の例においては、前記各弧に対応する
ピッチ角Ｑ，，Ｑ２，Ｑ３ ，Ｑ４ ，Ｑ５ は１３０
、１１０、１１０、１１０、１３０となっている。第１
図において、Ｍ，，Ｍ２，Ｍ３………は円周５を３疎等
分した各分割点を示し、Ｍ，を歯先Ｅ，に一致させてあ
る。
すなわち歯先Ｅ，を基準とした分割点であり、これらの
分割点は当然、図示のように、中心角にして１がずつ等
間隔に離隔している。したがって対応する各Ｍ点および
Ｅ点はかならずしも一致せず、両者間にずれが生じ、例
えば第１図においては、地とＥ２との間にはＭ２Ｅ２、
Ｍ４とＥ４との間にはＭ４Ｅ４に相当するずれが生じて
おり、これらのずれ量を上記と同機に円周５の中心に対
する中心角ａであらわせばａ，，ａ２，ａ３，ａ４・・
・……はそれぞれ１０、００、１０、２０………となっ
ている。ただしＭｎとＥｎとの間のずれ量ＭｎＥｎに対
応する中心角をａｎ−，とし、以後この中心角ａをずれ
角と称する。この発明は、上記のように予め各歯先が不
均一な間隔をおいて配置されるように鋸歯部を刻成する
ことによって、功込周期を不規則的にし鎚体に個有振動
を励起しようとする励起作用の効率を著しく低下せしめ
、切削時に往々発生する有害な振動を抑圧したものであ
るが、ここで上記歯先点Ｅ，，Ｅ２，Ｅ３・・・・・・
・・・が等分割点Ｍ，，Ｍ２，Ｍ３・・…・・・・から
前後にずれている度合については当然ある程度以上の大
きさが必要であり、次に示す実験により、前記各ずれ量
の総和が前記円周の全長の約５％以下ではほとんど効果
がないことがわかった。
分割点は当然、図示のように、中心角にして１がずつ等
間隔に離隔している。したがって対応する各Ｍ点および
Ｅ点はかならずしも一致せず、両者間にずれが生じ、例
えば第１図においては、地とＥ２との間にはＭ２Ｅ２、
Ｍ４とＥ４との間にはＭ４Ｅ４に相当するずれが生じて
おり、これらのずれ量を上記と同機に円周５の中心に対
する中心角ａであらわせばａ，，ａ２，ａ３，ａ４・・
・……はそれぞれ１０、００、１０、２０………となっ
ている。ただしＭｎとＥｎとの間のずれ量ＭｎＥｎに対
応する中心角をａｎ−，とし、以後この中心角ａをずれ
角と称する。この発明は、上記のように予め各歯先が不
均一な間隔をおいて配置されるように鋸歯部を刻成する
ことによって、功込周期を不規則的にし鎚体に個有振動
を励起しようとする励起作用の効率を著しく低下せしめ
、切削時に往々発生する有害な振動を抑圧したものであ
るが、ここで上記歯先点Ｅ，，Ｅ２，Ｅ３・・・・・・
・・・が等分割点Ｍ，，Ｍ２，Ｍ３・・…・・・・から
前後にずれている度合については当然ある程度以上の大
きさが必要であり、次に示す実験により、前記各ずれ量
の総和が前記円周の全長の約５％以下ではほとんど効果
がないことがわかった。
実験に用いた回転鏡は、いずれも外径３０５側、厚さ２
．０側で、前記した割り溝２を等間隔に５個割成した鏡
体に３の固の鎖歯を刻成し、各歯体は交互あさり歯形式
に構成したもので、各回転錠の鋸歯の配置の仕方は、第
２図に示すとおり、前記ピッチ角Ｑを１〆土１．５ｏの
範囲で定め、各回転鏡について異ったピッチ角をほぼ同
数ずつ組込んであり、また、これらを配列する順序は一
つのピッチ角を数多く連続して配置すると、そのピッチ
角に対応する周期をもった個有振動が励起されることが
考えられるので、原則として無作為的に配置してある。
．０側で、前記した割り溝２を等間隔に５個割成した鏡
体に３の固の鎖歯を刻成し、各歯体は交互あさり歯形式
に構成したもので、各回転錠の鋸歯の配置の仕方は、第
２図に示すとおり、前記ピッチ角Ｑを１〆土１．５ｏの
範囲で定め、各回転鏡について異ったピッチ角をほぼ同
数ずつ組込んであり、また、これらを配列する順序は一
つのピッチ角を数多く連続して配置すると、そのピッチ
角に対応する周期をもった個有振動が励起されることが
考えられるので、原則として無作為的に配置してある。
第２図の番号１〜５の各回転鋸のそれぞれについて、厚
さ４仇肋のから松材を２６００〜４００比ｐｍの範囲で
１０仇ｐｍずつ回転数を変えて切削し、鏡体に生じた波
形をブラウン管オシログラフ装置で観察したところ、番
号２の回転鋸の３００仇ｐｍにおける切削において共鳴
的な個有振動が発生したが、他の番号の回転鏡には上記
した回転数のすべてにおいて振動が発生しなかった。な
お番号２の回転鎖３００仇ｐｍでの切削時の波形は、第
３図、また、この場合切断面に形成されたナイフマーク
は第４図に示すとおりであり、これに対して他の番号の
回転鏡の例として番号１の回転鏡の３００仇ｐｍでの切
削時の波形は第５図、またはこの場合切断面に形成され
たナィフマ−クは第６図に示すとおりである。なお、前
記第１図に示した回転錠は、第２図の番号３のものであ
る。第３図および第５図についてさらに詳述すると、こ
れらの図面は、切削中の鎖の側面に対向させてセンサー
を配置しておき、鋸の振動、変形によって生ずる鋸側面
とセンサー間の隙間の大きさの変化を、センサーの電圧
変化として取り出し、これをブラウン管オシログラフを
逸して記録したものであり、横軸は時間、縦軸はセンサ
ーからの出力電圧すなわち鋸の振動、変形の大きさ（振
中）を示す。
さ４仇肋のから松材を２６００〜４００比ｐｍの範囲で
１０仇ｐｍずつ回転数を変えて切削し、鏡体に生じた波
形をブラウン管オシログラフ装置で観察したところ、番
号２の回転鋸の３００仇ｐｍにおける切削において共鳴
的な個有振動が発生したが、他の番号の回転鏡には上記
した回転数のすべてにおいて振動が発生しなかった。な
お番号２の回転鎖３００仇ｐｍでの切削時の波形は、第
３図、また、この場合切断面に形成されたナイフマーク
は第４図に示すとおりであり、これに対して他の番号の
回転鏡の例として番号１の回転鏡の３００仇ｐｍでの切
削時の波形は第５図、またはこの場合切断面に形成され
たナィフマ−クは第６図に示すとおりである。なお、前
記第１図に示した回転錠は、第２図の番号３のものであ
る。第３図および第５図についてさらに詳述すると、こ
れらの図面は、切削中の鎖の側面に対向させてセンサー
を配置しておき、鋸の振動、変形によって生ずる鋸側面
とセンサー間の隙間の大きさの変化を、センサーの電圧
変化として取り出し、これをブラウン管オシログラフを
逸して記録したものであり、横軸は時間、縦軸はセンサ
ーからの出力電圧すなわち鋸の振動、変形の大きさ（振
中）を示す。
第２図においては周期の短かし、、しかし一定周期の振
動があらわれており、この振動の波形群が大きな周期で
上下している。
動があらわれており、この振動の波形群が大きな周期で
上下している。
この一定周期の振動が共振的振動であり、前記大きな周
期での上下は鋸の初期変形によるものである。第５図に
おいては第３図におけるような短周期で一定周期の振動
はあらわれておらず、大きな周期の山と谷が見られる。
これは上記のように鏡の初期変形によるものであり、所
々にでている小さい山と谷は鋸の局部的な変形および割
り溝２の影響によるものである。さて、切削中の回転錠
は歯先Ｅの周期的な切込みによって振動作用を受けるが
、この振動作用により回転鋸に励起される振動の大きさ
、換言すれば励振作用の効率は、切込周期が均一な時に
大きく、特に、この切込周期が回転鋸の個有振動周期に
合致した時には共振を起す。
期での上下は鋸の初期変形によるものである。第５図に
おいては第３図におけるような短周期で一定周期の振動
はあらわれておらず、大きな周期の山と谷が見られる。
これは上記のように鏡の初期変形によるものであり、所
々にでている小さい山と谷は鋸の局部的な変形および割
り溝２の影響によるものである。さて、切削中の回転錠
は歯先Ｅの周期的な切込みによって振動作用を受けるが
、この振動作用により回転鋸に励起される振動の大きさ
、換言すれば励振作用の効率は、切込周期が均一な時に
大きく、特に、この切込周期が回転鋸の個有振動周期に
合致した時には共振を起す。
従釆のように鋸体の円周上に鋸歯を均等に分配刻成した
場合には、各鋸歯の規則的な切込みによって、振動数Ｎ
Ｚの励振振動が鏡体に作用する。ただしＮは回転鋸の毎
秒回転数、Ｚは歯数（交互あさり歯の場合は歯数の１／
２）である。そしてこの励振振動数ＮＺは鏡体の個有振
動数と合致し易く、両者が合致する回転数の近辺で回転
錠は第２図に示すような共振的振動を生ずる。従って功
込周期を不規則にして上記振動数ＮＺの励振振動が発生
しないようにしようとするのがこの発明であり、切込周
期すなわち前記歯先点Ｅ，，Ｅ２・・・・・…・のピッ
チの不規則性が大きい程振動抑圧効果が大きい。ところ
で、上言己ピッチの不規則性は前記各分割点Ｍｎとこれ
に対応する各歯先点Ｅｎとの間の円周５に沿うずれ量Ｍ
ｎＥｎの総和、従ってまた前記各ずれ角ａｎの総和２ａ
ｎによってあらわされ、２ａｎの値が大きい程不規則性
が大きいと言える（ただし、前記ずれ量およびずれ角は
、ずれの方向には無関係にその絶対値をそる）。しかし
、２ａｎはどの歯先点Ｅを基準とするかによってその値
が違ってくるので、この２ａｎの値によって不規則性を
評価するには、基準とする歯先をＥ，，Ｅ２・・…・・
・・と変えてゆき、各々の場合について２ａｎを求め、
その最小値（Ｚａｎ）ｍｉｎを採用しなければならない
。この最４・値（２ａｎ）ｍｉｎを簡略的に求める方法
としては、先ず任意の歯先点を基準として、各等分割点
Ｍｎとこれに対応する各歯先点Ｅｎとのずれ角ａ，，ａ
２，ａ３……・・・を全歯数にわたって求め、このずれ
角の度数率表を作成して、度数率の一番多い歯先点を見
出し、その中の１個の歯先点を基準として再度ずれ合筆
′，，ａ′２，ａ′３……・・・を求めれば、その時の
総和２ａ′ｎが求める最小値（Ｚａｎ）ｍｉｎとなる。
一例として、第１図に示された第２図番号３の回転鏡に
ついて、第１図に示すように歯先点Ｅ・を基準とした時
の各ずれ角ａｎは下記第１表のようになる。
場合には、各鋸歯の規則的な切込みによって、振動数Ｎ
Ｚの励振振動が鏡体に作用する。ただしＮは回転鋸の毎
秒回転数、Ｚは歯数（交互あさり歯の場合は歯数の１／
２）である。そしてこの励振振動数ＮＺは鏡体の個有振
動数と合致し易く、両者が合致する回転数の近辺で回転
錠は第２図に示すような共振的振動を生ずる。従って功
込周期を不規則にして上記振動数ＮＺの励振振動が発生
しないようにしようとするのがこの発明であり、切込周
期すなわち前記歯先点Ｅ，，Ｅ２・・・・・…・のピッ
チの不規則性が大きい程振動抑圧効果が大きい。ところ
で、上言己ピッチの不規則性は前記各分割点Ｍｎとこれ
に対応する各歯先点Ｅｎとの間の円周５に沿うずれ量Ｍ
ｎＥｎの総和、従ってまた前記各ずれ角ａｎの総和２ａ
ｎによってあらわされ、２ａｎの値が大きい程不規則性
が大きいと言える（ただし、前記ずれ量およびずれ角は
、ずれの方向には無関係にその絶対値をそる）。しかし
、２ａｎはどの歯先点Ｅを基準とするかによってその値
が違ってくるので、この２ａｎの値によって不規則性を
評価するには、基準とする歯先をＥ，，Ｅ２・・…・・
・・と変えてゆき、各々の場合について２ａｎを求め、
その最小値（Ｚａｎ）ｍｉｎを採用しなければならない
。この最４・値（２ａｎ）ｍｉｎを簡略的に求める方法
としては、先ず任意の歯先点を基準として、各等分割点
Ｍｎとこれに対応する各歯先点Ｅｎとのずれ角ａ，，ａ
２，ａ３……・・・を全歯数にわたって求め、このずれ
角の度数率表を作成して、度数率の一番多い歯先点を見
出し、その中の１個の歯先点を基準として再度ずれ合筆
′，，ａ′２，ａ′３……・・・を求めれば、その時の
総和２ａ′ｎが求める最小値（Ｚａｎ）ｍｉｎとなる。
一例として、第１図に示された第２図番号３の回転鏡に
ついて、第１図に示すように歯先点Ｅ・を基準とした時
の各ずれ角ａｎは下記第１表のようになる。
第１表
この第１表からずれ角ａｎの度数率表を作成すると第２
表のようになる。
表のようになる。
第２表
従ってこの場合の２ａｎは
Ｚａｎ＝２ｏ×（１十７）十１０×（２十７）十３０×
６十４０×３＝５５０第２表において度数率の一番多い
ａｎは１０および２０であるから、たとえば歯先点Ｅ６
（第１表においてａ８は２ｏである）を基準にすると、
度数率表は第３表のようになる。
６十４０×３＝５５０第２表において度数率の一番多い
ａｎは１０および２０であるから、たとえば歯先点Ｅ６
（第１表においてａ８は２ｏである）を基準にすると、
度数率表は第３表のようになる。
第３表
従ってこの場合の２ａｎは
２ａｎ＝４０ｘｌ＋３０×２十２０×（４十３）十１０
×（７十６）＝３７０となり、これが（２ａｎ）ｍｉｎ
である（ａｎが１０の歯先点を基準にすれば２ａｎは３
９０になる）。
×（７十６）＝３７０となり、これが（２ａｎ）ｍｉｎ
である（ａｎが１０の歯先点を基準にすれば２ａｎは３
９０になる）。
上記のようにして第２図の番号１〜５の回転鋸について
それぞれ（２ａｎ）ｍｉｎを求めると第４表のとおりに
なる。第４表 第４表から分るように、番号２の回転鏡の（２ａｎ）ｍ
ｉｎが最も小さくなっているが、前記したように番号２
の回転鋸の切削時に振動が発生した理由がこれによって
裏付けられ、また（Ｚａｎ）ｍｉｎが１が以上になって
いる他の番号の回転鋸については第５図の波形を第３図
の波形と対照し、また第６図のナイフマークを第４図の
ナイフマークと対照して振動抑圧の効果が確認される。
それぞれ（２ａｎ）ｍｉｎを求めると第４表のとおりに
なる。第４表 第４表から分るように、番号２の回転鏡の（２ａｎ）ｍ
ｉｎが最も小さくなっているが、前記したように番号２
の回転鋸の切削時に振動が発生した理由がこれによって
裏付けられ、また（Ｚａｎ）ｍｉｎが１が以上になって
いる他の番号の回転鋸については第５図の波形を第３図
の波形と対照し、また第６図のナイフマークを第４図の
ナイフマークと対照して振動抑圧の効果が確認される。
中心角１が は円周長に換算すると、円周の直径とは無
関係に全円周長の５％に相当するので、（２ａｎ）ｍｉ
ｎが１８ｏであるということは、歯先を結ぶ円周を歯数
に等分割した各分割点Ｍｎとこれに対応する各歯先Ｅｎ
との間の前記円周に沿う各ずれ量ＭｎＥｎの総和が、ど
の歯先を基準として等分割しても前記円周の全長の５％
以上であることと同義である。本発明における振動抑圧
効果は、各歯の切込む時期が、最も効率よい励振作用を
行なう切込み時期からどれだけ大きくずれるか、換言す
れば、このずれ量が、励起されんとする振動の周期（歯
が等間隔に配置されている場合の切込み周期）に対して
どの程度の比率になっているかによって決まるものであ
る。
関係に全円周長の５％に相当するので、（２ａｎ）ｍｉ
ｎが１８ｏであるということは、歯先を結ぶ円周を歯数
に等分割した各分割点Ｍｎとこれに対応する各歯先Ｅｎ
との間の前記円周に沿う各ずれ量ＭｎＥｎの総和が、ど
の歯先を基準として等分割しても前記円周の全長の５％
以上であることと同義である。本発明における振動抑圧
効果は、各歯の切込む時期が、最も効率よい励振作用を
行なう切込み時期からどれだけ大きくずれるか、換言す
れば、このずれ量が、励起されんとする振動の周期（歯
が等間隔に配置されている場合の切込み周期）に対して
どの程度の比率になっているかによって決まるものであ
る。
しかして、前記のように各ずれ量Ｍ肥ｎの総和が円周の
全長の５％以上であるということは、平均的に各歯につ
いてのずれ量の上記比率が、歯数に関係なく、５％以上
であることを意味し、前記実施例においては各歯につい
ての上記比率が平均して５％以上であることによって有
効な振動抑圧効果が得られたものと解され、従ってこの
条件を満足する回転鋸であれば歯数、切削条件に関係な
く本発明の振動抑制効果が生ずるものと考えられる。
全長の５％以上であるということは、平均的に各歯につ
いてのずれ量の上記比率が、歯数に関係なく、５％以上
であることを意味し、前記実施例においては各歯につい
ての上記比率が平均して５％以上であることによって有
効な振動抑圧効果が得られたものと解され、従ってこの
条件を満足する回転鋸であれば歯数、切削条件に関係な
く本発明の振動抑制効果が生ずるものと考えられる。
なお、５％以上もの歯先間隔のばらつきは、回転鏡の通
常の製作誤差をはるかに超える値である。
常の製作誤差をはるかに超える値である。
第１図はこの発明の実施例を示す正面図、第２図ないし
第６図はこの発明を立証するための実施例を示し、第２
図は各回転鏡の数値を示す図表、第３図および第５図は
各回転鏡が切削作用中の振動状態を示す波形図、第４図
および第６図は同じくナイフマークを示す図面である。 なお、第１図中符号１は鋸主体、４は鎖歯、５は円周、
Ｍ，………Ｍのは分割点、Ｅ．・・・・・…・Ｅ３ｏは
歯先を示す。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
第６図はこの発明を立証するための実施例を示し、第２
図は各回転鏡の数値を示す図表、第３図および第５図は
各回転鏡が切削作用中の振動状態を示す波形図、第４図
および第６図は同じくナイフマークを示す図面である。 なお、第１図中符号１は鋸主体、４は鎖歯、５は円周、
Ｍ，………Ｍのは分割点、Ｅ．・・・・・…・Ｅ３ｏは
歯先を示す。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- １ 歯先を一円周上に沿わせて配列した多数の鋸歯を有
する回転鋸において、任意の歯先を基準として前記円周
を前記鋸歯の歯数に等しい数に均等に分割する各分割点
と、これに対応する各歯先との間の前記円周に沿う各ず
れ量の総和が、どの歯先を基準としても前記円周の全長
の少なくとも５％以上になるように、歯先間隔を不規則
、不均等に鋸歯を刻成したことを特徴とする回転鋸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50127510A JPS608163B2 (ja) | 1975-10-24 | 1975-10-24 | 回転鋸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50127510A JPS608163B2 (ja) | 1975-10-24 | 1975-10-24 | 回転鋸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5252292A JPS5252292A (en) | 1977-04-26 |
| JPS608163B2 true JPS608163B2 (ja) | 1985-03-01 |
Family
ID=14961771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50127510A Expired JPS608163B2 (ja) | 1975-10-24 | 1975-10-24 | 回転鋸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608163B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2746192C3 (de) * | 1977-10-14 | 1980-04-24 | Ernst Prof. Dr.-Ing. 2106 Bendestorf Salje | Kreissäge-Werkzeug |
| JPS55161602A (en) * | 1979-06-05 | 1980-12-16 | Tenriyuu Seikiyo Kk | Circular saw |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3107706A (en) * | 1960-08-12 | 1963-10-22 | Heinemann Saw Corp | Saw blade |
-
1975
- 1975-10-24 JP JP50127510A patent/JPS608163B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3107706A (en) * | 1960-08-12 | 1963-10-22 | Heinemann Saw Corp | Saw blade |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5252292A (en) | 1977-04-26 |
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