JPS6077956A - 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6077956A JPS6077956A JP18512183A JP18512183A JPS6077956A JP S6077956 A JPS6077956 A JP S6077956A JP 18512183 A JP18512183 A JP 18512183A JP 18512183 A JP18512183 A JP 18512183A JP S6077956 A JPS6077956 A JP S6077956A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
この発８Ｊ４は、強度レベルが５Ｑｋｙｆ／ｒｎｍ 以
上の高張力冷延鋼板における、曲げ特性ならびに伸びフ
ランジ成形性の改善技術に関するものである。
上の高張力冷延鋼板における、曲げ特性ならびに伸びフ
ランジ成形性の改善技術に関するものである。
背景技術
引張り強度が５０ｋｐｆ／ｒｎ−以上程度の高張力冷延
鋼板になると、一般に表面硬度が急激に上昇するため、
プレス成形時に型かじりによって表面にクラックがはい
ゃ易く、曲は割れや伸びフランジ割れが発生し易いとい
う問題があった、またこの種の鋼板は、強度の確保のた
めにＳｉ、ＭｎおよびＰなどの強化元素全比較的多量に
添加するので、非金属介在物の生成量が多くなり易く、
かような介゛□゛在物に起因した割れの発生頻度が高い
ところにも開動を残していた。
鋼板になると、一般に表面硬度が急激に上昇するため、
プレス成形時に型かじりによって表面にクラックがはい
ゃ易く、曲は割れや伸びフランジ割れが発生し易いとい
う問題があった、またこの種の鋼板は、強度の確保のた
めにＳｉ、ＭｎおよびＰなどの強化元素全比較的多量に
添加するので、非金属介在物の生成量が多くなり易く、
かような介゛□゛在物に起因した割れの発生頻度が高い
ところにも開動を残していた。
発明の目的
この発明は、上記の諸問題を有利に解決するもので、プ
レス成形時においても曲は割れや伸びフランジ割れなど
の発生がない、５Ｑｋｐｆ／ｍｍ 級以上の高張力冷延
鋼板ならびにその有利な製造方法全提案することを目的
とする。
レス成形時においても曲は割れや伸びフランジ割れなど
の発生がない、５Ｑｋｐｆ／ｍｍ 級以上の高張力冷延
鋼板ならびにその有利な製造方法全提案することを目的
とする。
発明の構成
この発明は、プレス割れに関する綿密な研究の未開発さ
れたもので、所期した目的達成のためには、鋼板表面に
薄い脱炭層を形成させると共に、不可避不純物中とくに
Ｓ鴬を抑制することが、極めて有効であることの知見に
立脚する。
れたもので、所期した目的達成のためには、鋼板表面に
薄い脱炭層を形成させると共に、不可避不純物中とくに
Ｓ鴬を抑制することが、極めて有効であることの知見に
立脚する。
すなわちこの発明は、Ｇ ： ０．０５〜０．２０重量
％（以下単にチで示すつおよびＳ ： ０．０１０％以
下を含有する組成になる冷嫉銅板であって、その表面に
厚み１〜２００μ７ｎの脱炭層を形成させた、曲り特性
および伸びフランジ成形性に優ｔ′した、強度レベル５
０に９ｆ／ｍｍ以上の高張力冷延鋼板である。
％（以下単にチで示すつおよびＳ ： ０．０１０％以
下を含有する組成になる冷嫉銅板であって、その表面に
厚み１〜２００μ７ｎの脱炭層を形成させた、曲り特性
および伸びフランジ成形性に優ｔ′した、強度レベル５
０に９ｆ／ｍｍ以上の高張力冷延鋼板である。
″またこの発明は、ｃ ： ０．０５〜０．２０％およ
びＳ： ０．０１０％以下全含有する組成になるスラブ
を熱間圧延したのちコイルに看取り、ついで冷間圧延を
施してから再結晶温度以上の温度範囲で連続焼鈍を施す
一連の工程よ！ｌなる尚張力冷延鋼板の製造方法におい
て、 熱間圧延に引続く巻取りを６５０℃以上の温度で行うこ
と、および連続焼鈍を露点が６℃以上の高露点雰囲気中
で行うことうち少くともいずれか一方の処理を施すこと
によって、銅板表面に厚み１〜２００μｍの脱炭層を形
成させることからなる曲げ特性および伸びフランジ成形
性に優れた、強度レベル５０ｋｐｆ／ｍｍ 以上の高張
力冷延鋼板の製造方法である。
びＳ： ０．０１０％以下全含有する組成になるスラブ
を熱間圧延したのちコイルに看取り、ついで冷間圧延を
施してから再結晶温度以上の温度範囲で連続焼鈍を施す
一連の工程よ！ｌなる尚張力冷延鋼板の製造方法におい
て、 熱間圧延に引続く巻取りを６５０℃以上の温度で行うこ
と、および連続焼鈍を露点が６℃以上の高露点雰囲気中
で行うことうち少くともいずれか一方の処理を施すこと
によって、銅板表面に厚み１〜２００μｍの脱炭層を形
成させることからなる曲げ特性および伸びフランジ成形
性に優れた、強度レベル５０ｋｐｆ／ｍｍ 以上の高張
力冷延鋼板の製造方法である。
以下この発明全具体的に説明する。
まずこの発明においてＣとＳの含有飯ヲ上記の範囲に限
定した理由について説明する。
定した理由について説明する。
０ ： ０．０５〜０．２０チ
Ｃ量が、０．０５％未満では、連続焼鈍後に引張り強さ
くＴ、Ｓ、）が低くなるため、その補償の意味でＳｉ、
Ｍｎ、 Ｐ、 Ｔｉ、 Ｎｂ オｘＯ： Ｖ ！どノ
強度元素を大量に必要とする不利が生じ、一方０．２０
％を超えるとスポット溶接継手の疲労強度や静的強度が
低下するので、Ｃ含有量ｔは０．０５〜０６２０％の範
囲に限定した。
くＴ、Ｓ、）が低くなるため、その補償の意味でＳｉ、
Ｍｎ、 Ｐ、 Ｔｉ、 Ｎｂ オｘＯ： Ｖ ！どノ
強度元素を大量に必要とする不利が生じ、一方０．２０
％を超えるとスポット溶接継手の疲労強度や静的強度が
低下するので、Ｃ含有量ｔは０．０５〜０６２０％の範
囲に限定した。
ｓ ： ｏ、ｏｉｏ％以下
Ｓが多量に含有されると、プレス成形時に伸び割れや曲
げ割れが発生するので、Ｓは極力低減することが好まし
いが、０．０１０チまでなら許容できる。
げ割れが発生するので、Ｓは極力低減することが好まし
いが、０．０１０チまでなら許容できる。
第１図に、ｃ：ｏ、ｏｓ％、Ｓｉ ：’ １．１０ ％
、Ｍｎ：１．９０％、Ｐ ： ０．０９５％、ＡＩ！：
０．０５０係およびＯ： ０．００２１％の他、Ｓを
０．００１から０．０１８％までの範囲にわたって変化
させた、種々の成分組成になる鋼板のＳ量と清浄度との
関係について調べた結果を示す。なお清浄度の測定は、
ＪＩＳ Ｇ ０５６５に準拠して行った。
、Ｍｎ：１．９０％、Ｐ ： ０．０９５％、ＡＩ！：
０．０５０係およびＯ： ０．００２１％の他、Ｓを
０．００１から０．０１８％までの範囲にわたって変化
させた、種々の成分組成になる鋼板のＳ量と清浄度との
関係について調べた結果を示す。なお清浄度の測定は、
ＪＩＳ Ｇ ０５６５に準拠して行った。
同図より明らかなように、Ｓ量が０．０１０％を超える
と清浄度の急激な態化を招いているが、清浄度が悪くな
るということは、曲げ割れや伸びフランジ割れが発生し
易くなったこと全意味する。
と清浄度の急激な態化を招いているが、清浄度が悪くな
るということは、曲げ割れや伸びフランジ割れが発生し
易くなったこと全意味する。
さてこの発明では、鋼板表面に脱炭層を形成させること
が最大の特長でるり、かような脱炭層の形成によって％
５０ ｋＳ・ｆ／ｌｎｍ２級以上の高張力冷延鋼板に
おいても、そのプレス成形時に発生が懸念された曲げ割
れや伸びフランジ割れの効果的な防止が可能になつｆｃ
のである。しかしながら脱炭層の厚みが１μｍＶＣ満た
ないと、軟質層の厚さが薄すぎるため曲げ性および型か
じり性の改善効果に乏しく、一方２００μｓｆ超えると
目標とする強度が得難くなるだけでなく、脱炭層を形成
させるための連続焼鈍における処理時間が長くなるなど
経済性も損うので、脱炭層は１〜２００μｍの範囲に限
定した。
が最大の特長でるり、かような脱炭層の形成によって％
５０ ｋＳ・ｆ／ｌｎｍ２級以上の高張力冷延鋼板に
おいても、そのプレス成形時に発生が懸念された曲げ割
れや伸びフランジ割れの効果的な防止が可能になつｆｃ
のである。しかしながら脱炭層の厚みが１μｍＶＣ満た
ないと、軟質層の厚さが薄すぎるため曲げ性および型か
じり性の改善効果に乏しく、一方２００μｓｆ超えると
目標とする強度が得難くなるだけでなく、脱炭層を形成
させるための連続焼鈍における処理時間が長くなるなど
経済性も損うので、脱炭層は１〜２００μｍの範囲に限
定した。
かかる脱炭層の形成は、次のようにして行うことができ
る。
る。
（イ）熱延後の巻取ｖを高温で行い、熱延コイルの状態
で表面に脱炭層を形成させる。なおこの方法において、
巻取り温度が６５０℃に満たないと、鋼中Ｃの拡散速度
が小さくなり、脱炭するのに好しいＦｅＯがすぐにＦｅ
８０．に変態してしまうため十分な脱炭層が形成されに
くいので、巻取温度は６５０℃以上とすることが必要で
ある。
で表面に脱炭層を形成させる。なおこの方法において、
巻取り温度が６５０℃に満たないと、鋼中Ｃの拡散速度
が小さくなり、脱炭するのに好しいＦｅＯがすぐにＦｅ
８０．に変態してしまうため十分な脱炭層が形成されに
くいので、巻取温度は６５０℃以上とすることが必要で
ある。
（ロ） 冷延後の連続焼鈍を、露点の高い雰囲気下に行
うことによって、鋼板表面に脱炭層を形成させる。この
方法では、露点が低いと所期した脱炭層の形成が期待で
きないので、露点は５℃以上にする必要がろる。またこ
のときの焼鈍処理は、７６０〜８５０℃、１−１０分間
程度が好ましい。
うことによって、鋼板表面に脱炭層を形成させる。この
方法では、露点が低いと所期した脱炭層の形成が期待で
きないので、露点は５℃以上にする必要がろる。またこ
のときの焼鈍処理は、７６０〜８５０℃、１−１０分間
程度が好ましい。
なお上掲した（イ）、（ロ）の方法を併用して脱炭層を
形成さぜることかできるのはいうまでもない。
形成さぜることかできるのはいうまでもない。
実 施 例
以下この発り」の実施例について説明する。
身、】゛表ニ不した化学成分になる７種の鋼スラブを、
熱間圧延したのち一旦コイルに巻取り、ついで冷間出帆
、連続焼鈍な施すことにエリ高張力冷延鋼板を作成した
。なお７ Ｋｍの銅Ａ−Ｇのうち鋼Ｆを除いた６柚の鋼
については、その製造過程において第１表に示したとお
りの厚みの脱炭層を形成させたが、か工うｌ脱炭層の形
成は、 １）、熱姑後に７２０℃の高温で巻取るか、またはＩＩ
）、坏囲気カス中にＨ２Ｏを添加して露点を１０℃とし
た焼鈍雰囲気で連続焼鈍を行うか、のいずｔ［か一方、
または両方の方法により行った。
熱間圧延したのち一旦コイルに巻取り、ついで冷間出帆
、連続焼鈍な施すことにエリ高張力冷延鋼板を作成した
。なお７ Ｋｍの銅Ａ−Ｇのうち鋼Ｆを除いた６柚の鋼
については、その製造過程において第１表に示したとお
りの厚みの脱炭層を形成させたが、か工うｌ脱炭層の形
成は、 １）、熱姑後に７２０℃の高温で巻取るか、またはＩＩ
）、坏囲気カス中にＨ２Ｏを添加して露点を１０℃とし
た焼鈍雰囲気で連続焼鈍を行うか、のいずｔ［か一方、
または両方の方法により行った。
つりで得らｔした各鋼板の機械的性質について調査した
。その結果全第１表に併記する。
。その結果全第１表に併記する。
なお降伏応力、引張り強度および伸びについては、ＪＩ
Ｓ ２２２０１に従う５号試験片を作成し、ＪＩＳ Ｚ
２１１に基いて試験ケ行った。ここに試験片は、出帆
方向に対してθ°（Ｌ方向）、９０°（Ｃ方向）および
４５°（Ｄ方間）の三ケ所から採取し、試験結果はＬ＋
Ｏ＋ ２ Ｄ／４の平均値で示した。また曲げ特性に
ついては、ＪＩＳ Ｚ ２２０４にエリ曲げ試験片７作
成し、ＪＩＳ Ｚ ２２４８に準拠した金属材料曲げ試
験方法によって調べた。この曲げ特性は、０曲げによる
内仰１の曲げ半（イが、板厚２ｔとした場合それぞれ、
８．０ ｔ、 ２．５ ｔ、 ｚ、ａｔ、 １．５ ｔ
、 １．Ｏｔ、０．５ｔお工びＯｔとなる各場合につい
て曲げ試験を行い、わん曲部の外側のさけ疵の有無全観
察し、さけ疵の発生しない限界の曲げ半径で評価した。
Ｓ ２２２０１に従う５号試験片を作成し、ＪＩＳ Ｚ
２１１に基いて試験ケ行った。ここに試験片は、出帆
方向に対してθ°（Ｌ方向）、９０°（Ｃ方向）および
４５°（Ｄ方間）の三ケ所から採取し、試験結果はＬ＋
Ｏ＋ ２ Ｄ／４の平均値で示した。また曲げ特性に
ついては、ＪＩＳ Ｚ ２２０４にエリ曲げ試験片７作
成し、ＪＩＳ Ｚ ２２４８に準拠した金属材料曲げ試
験方法によって調べた。この曲げ特性は、０曲げによる
内仰１の曲げ半（イが、板厚２ｔとした場合それぞれ、
８．０ ｔ、 ２．５ ｔ、 ｚ、ａｔ、 １．５ ｔ
、 １．Ｏｔ、０．５ｔお工びＯｔとなる各場合につい
て曲げ試験を行い、わん曲部の外側のさけ疵の有無全観
察し、さけ疵の発生しない限界の曲げ半径で評価した。
さらに伸ひフランジ成形性については、穴拡げ試験によ
って評価しｆｃ。
って評価しｆｃ。
第１表に示した試験結果から明らかなように、この発明
に従い得られた鋼板（Ａ−Ｄ）はいずれも、比較例（Ｅ
−Ｇ）に比べて、曲け％性および伸びフランジ成形性と
も格段に優れている。
に従い得られた鋼板（Ａ−Ｄ）はいずれも、比較例（Ｅ
−Ｇ）に比べて、曲け％性および伸びフランジ成形性と
も格段に優れている。
発明の効果
以上述べた：うにこの発明に、ｌ：＃Ｌば、従来プレス
成形時に曲げ割れや伸びフランジ割れの発生が懸念され
た強度レベル５０ ｋりｆ／ｒ、ｔｍ以上の高張力冷姑
鋼板において、上記の如き割１１の発生全完全″“に防
止することができ、有利でろる。
成形時に曲げ割れや伸びフランジ割れの発生が懸念され
た強度レベル５０ ｋりｆ／ｒ、ｔｍ以上の高張力冷姑
鋼板において、上記の如き割１１の発生全完全″“に防
止することができ、有利でろる。
第１図は、鋼中Ｓ′ｋｊ−と清浄度との関係を示したグ
ラフである
ラフである
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．０５〜０．２０重量％およびＳ ： ０．０
．１０重量％以下 を含有する組成になる冷延鋼板でおって、その表面に厚
み１〜２００μη番の脱炭層全有することを特徴とする
、曲げ特性および伸びフランジ成形性に＆れた、強度レ
ベル５０に９ｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板。 ａ（３：０．０５〜０．２０重量％およびＳ ： ０．
０１０１０重量％ 以下有する組成になるスラブを熱間圧延し丈のちコイル
に巻取９、ついで冷間出廷を施してから再結晶温度以上
の温度範囲で連続焼鈍を施す一連の工程よりなる高張力
冷延＃ｉ板の製造方法において、 熱間圧延に引続く巻取りを６５０℃以上の温度で行うこ
とによシ、鋼板表面にＪｖみｌ〜２００μ漢の脱炭層全
形成させること′（ｒ−特徴とする、曲げ特性および伸
びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｙｆ／ｍ
ηＬ以上の高張力冷延鋼板の製造方法。 ａａ：ｏ、ｏ５〜０．２０重量％およびＳ ： ０．０
１０重量％以下 全含有する組成になるスラブを熱間圧延したノチコイル
に巻取り、ついで冷間圧延を施してから再結晶温度以上
の温度範囲で連続焼鈍を施す一連の工程よりなる高張力
冷延鋼板の製造方法において、 連続焼鈍をその雰囲気ガスの露点が５℃以上の高露点雰
囲気中で行うことにより、鋼板表面に厚み１−１００μ
ｍの脱炭層を形成させることｔ＋ｈ徴とする、曲げ特性
および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５９ｋ
ｇｆＡｎｒｎ２以上の高張力ｆ？ｉ延鋼板鋼板造方法。 ０ ： ０．０５〜０．２０重量％およびＳ ： ０．
０１０凧量チ以下 全含有する組成になるスラブを熱間圧延したのちコイル
に巻取り、ついで冷間圧延を施してから再結晶温度以上
の温度範囲で連続焼鈍を施す一連の工８よりなる高張力
冷延鋼板の製造方法において、 熱間圧延に引続く巻取Ｊｉ６５０℃以上の温度で行うと
共に、その後の連続焼鈍を露点が５℃以上の高露点雰囲
気中で行うことにより、鋼板表面に厚み１−ＺＯＯμ７
７１の脱炭層を形成させることを特徴とする、曲げ特性
および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋ
ｑｆ／ｎｔｍ以上の高張力冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512183A JPS6077956A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512183A JPS6077956A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077956A true JPS6077956A (ja) | 1985-05-02 |
| JPH0477049B2 JPH0477049B2 (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=16165231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18512183A Granted JPS6077956A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 曲げ特性および伸びフランジ成形性に優れた、強度レベル５０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077956A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016117948A (ja) * | 2009-12-10 | 2016-06-30 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 容易に成形可能な平鋼製品の製造方法、平鋼製品及び該平鋼製品から部品を製造する方法 |
| WO2017093143A1 (en) * | 2015-11-30 | 2017-06-08 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | A method for producing precipitation strengthened steel strip and steel strip produced thereby |
| CN112877632A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 鞍钢股份有限公司 | 高塑性热冲压成型用铝硅镀层钢板及其热冲压方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69512849T2 (de) | 1994-05-26 | 2000-06-15 | Kanji Tomidokoro | Wagenheber |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4952756A (ja) * | 1972-09-22 | 1974-05-22 | ||
| JPS553414A (en) * | 1978-06-21 | 1980-01-11 | Sandoz Ag | Fireeproofing cellulose acetate |
| JPS5655520A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of surface decarbonized high carbon steel strip |
| JPS5677331A (en) * | 1979-11-27 | 1981-06-25 | Nippon Steel Corp | Production of cold-rolled steel plate of good workability by adaptation of continuous casting and continuous annealing |
| JPS56158820A (en) * | 1981-01-07 | 1981-12-07 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold-rolled high-strength steel plate with high yield ratio and much less sliver for press working |
| JPS57143435A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength steel sheet for working by continuous annealing |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18512183A patent/JPS6077956A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS4952756A (ja) * | 1972-09-22 | 1974-05-22 | ||
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| JP2016117948A (ja) * | 2009-12-10 | 2016-06-30 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 容易に成形可能な平鋼製品の製造方法、平鋼製品及び該平鋼製品から部品を製造する方法 |
| WO2017093143A1 (en) * | 2015-11-30 | 2017-06-08 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | A method for producing precipitation strengthened steel strip and steel strip produced thereby |
| CN112877632A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-06-01 | 鞍钢股份有限公司 | 高塑性热冲压成型用铝硅镀层钢板及其热冲压方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0477049B2 (ja) | 1992-12-07 |
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