JPS6073514A - Lens for projection television - Google Patents
Lens for projection televisionInfo
- Publication number
- JPS6073514A JPS6073514A JP18025083A JP18025083A JPS6073514A JP S6073514 A JPS6073514 A JP S6073514A JP 18025083 A JP18025083 A JP 18025083A JP 18025083 A JP18025083 A JP 18025083A JP S6073514 A JPS6073514 A JP S6073514A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- aspherical
- ray tube
- cathode ray
- center
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はプロジェクシ冒ンテレビに用いる投影レンズに
係り、＊に画面周辺の明かるさ、及びＭＴＦを改善する
レンズ構成及び形状に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Application of the Invention] The present invention relates to a projection lens used in a projection television, and more particularly to a lens configuration and shape that improves brightness around the screen and MTF.
グロジークシぎンテレビはブラウン管上の像を、レンズ
により拡大投影する装置であり、この画質を左右する主
な構成部品として、ブラウン管、レンズ、スクリーンが
掲げられる。本発明はレンズを改良することによって、
グロジェクシロンテレビの画質向上を狙ったものである
ゎ特に最近はレンズ材質を従来のガラスからプラスチッ
ク化することにより１面を非球面化することができ、少
ないレンズ構成材数でも、明かるく、フォーカスの良い
レンズが得られているうこの例として公開特許公報特開
昭５５−１２４１１４号があり、６枚構成レンズにてＦ
ナンバ＝１．０が達成されており、従来に比べると非常
に明かるくなっている。このようなレンズを用いたとき
のグロジークシＵンテレビの概略構成の側面図を第１図
に示す。ブラウン管１上の像をレンズ系２によって拡大
、投影しスクリーン６上に画像を得る。レンズ系内にミ
ラー４が配置されており、セットｔコンパクト化する役
割を果している。また本例では他にミラー５．６を設け
ることによって、ミラー４と相俟って、非常にコンパク
トなセットを実現できる。しかしプラスチックレンズの
大きな問題点として、温度変化による屈折率の変化、熱
膨張のため、最適像面が変化し、フォーカスの劣化をき
たす。また前記公開特許公報に記されたレンズを初め、
現在のところプラスチックレンズは１画面中心部では十
分に明かるいが１周辺の光量が不十分なのが現状である
。周辺光量を向上しようとすると。A television is a device that enlarges and projects the image on a cathode ray tube using a lens, and the main components that affect the image quality are the cathode ray tube, lens, and screen. By improving the lens, the present invention
This is aimed at improving the image quality of Glojexilon TVs. Especially recently, by changing the lens material from conventional glass to plastic, it is possible to make one surface aspherical, and even with a small number of lens components, it is brighter, An example of a lens in which a lens with good focus is obtained is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-124114, which shows that a 6-element lens has an F.
A number of 1.0 has been achieved, making it much brighter than before. FIG. 1 shows a side view of a schematic configuration of a Glossy-Unit television using such a lens. An image on a cathode ray tube 1 is enlarged and projected by a lens system 2 to obtain an image on a screen 6. A mirror 4 is disposed within the lens system and plays the role of making the set more compact. Further, in this example, by providing mirrors 5 and 6, together with mirror 4, a very compact set can be realized. However, a major problem with plastic lenses is that the optimum image plane changes due to changes in the refractive index due to temperature changes and thermal expansion, resulting in deterioration of focus. In addition, including the lens described in the above-mentioned published patent publication,
Currently, plastic lenses are bright enough at the center of the screen, but the amount of light at the periphery is insufficient. When trying to improve the amount of peripheral light.
当然周辺のフォーカスが悪くなる。さらにグロジークシ
舅ンテレビの重要な画質項目としてコントラストが掲げ
られる。Naturally, the focus on the periphery becomes worse. Contrast is also cited as an important picture quality item for groggy TVs.
これはレンズ表面、鏡胴等による反射のために生じる迷
光による影響が太きい。特にフ゛ラウン管螢光面の反射
率は７０〜１００％と非常に大きいため、ブラウン管に
近い面程コントラストを劣化させる。この対策のために
レンズとブラウン管の間を屈折率１４〜１．６程度の透
明物質を満たし、界面の反射を非常に小さくしている。This is largely influenced by stray light caused by reflection from the lens surface, lens barrel, etc. In particular, since the reflectance of the fluorescent surface of a cathode ray tube is extremely high, 70 to 100%, the closer the surface is to the cathode ray tube, the worse the contrast. To counter this, a transparent material with a refractive index of about 14 to 1.6 is filled between the lens and the cathode ray tube to minimize reflection at the interface.
また最近ブラウン管として液冷方式のものが開発されて
いる。この構造の側面図を第２図に示す。Recently, liquid-cooled cathode ray tubes have been developed. A side view of this structure is shown in FIG.
ブラウン管表面７と前面ガラス８の間に、冷却用の液９
が満たされており、この液の対流作用により、アルミブ
ラケット１０ヲ介して外部に放熱する構成となっている
。この結果螢光面の温度が下がり、螢光体の発光効率が
向上する。A cooling liquid 9 is placed between the cathode ray tube surface 7 and the front glass 8.
The aluminum bracket 10 is filled with heat, and the convection of this liquid radiates heat to the outside via the aluminum bracket 10. As a result, the temperature of the phosphor surface decreases, and the luminous efficiency of the phosphor improves.
このようなブラウン管を用いたとき、レンズ設計もこれ
に適合するものでなければならない。When such a cathode ray tube is used, the lens design must also be compatible with this.
本発明は次に述べる事項を解決するためのレンズを提供
し、プラスチックレンズの画質ン太巾に改良することを
目的とする。An object of the present invention is to provide a lens for solving the following problems, and to improve the image quality of plastic lenses.
■ 周辺フォーカスの向上
■ 周辺光量の増大
■ 界面反射減少によるコントラスト増大■ 温度変化
による像のほけの改善
〔発明の概要〕
本発明は４枚構成レンズにおいて、上記目的を達成する
ために、ブラウン管に近い方から。■ Improving peripheral focus ■ Increasing peripheral light intensity ■ Increasing contrast by reducing interface reflection ■ Improving image blur due to temperature changes From someone closer.
■凹レンズ、■凸レンズ、■ブラウン管側に凹面を有す
る凸メニスカスレンズ、■比較的パワーの弱い凸レンズ
の顔に配置する。３番目の凸レンズは全系のパワーの大
半を占めるように。■ Concave lens, ■ Convex lens, ■ Convex meniscus lens with a concave surface on the cathode ray tube side, ■ Placed on the face of a convex lens with relatively weak power. The third convex lens accounts for most of the power of the entire system.
非常に大きなパワーを有し、ガラスで構成されている。It has great power and is made of glass.
このため温度が変化したときの像面の移動を非常に小さ
くできる。また凹レンズとブラウン管の間は屈折率１，
４〜１．６の媒質を満たすようにレンズ設計をすること
によって、光のレンズ表面反射を少なくシ′、コントラ
ス）Ｙ増大するＯ
またこのレンズ構成において１次の条件を満足すること
によって１周辺のフォーカス改善。Therefore, the movement of the image plane when the temperature changes can be made very small. Also, the refractive index between the concave lens and the cathode ray tube is 1,
By designing the lens so that it satisfies the medium of Improved focus.
ひいては周辺の明るさ向上を達成したものである。As a result, the brightness of the surrounding area has been improved.
■ ４番目の凸レンズを両面非球面とし、かつその量ン
次式で示すように非常に大きくする。(2) Make the fourth convex lens aspherical on both sides, and make it very large as shown by the quantification equation.
〔スクリーン側面非球面量（２−２ｏ））＋〔ブラウン
管側面非球面量（ｚ−ｚＯ）〕＞ ０．０６ ｘ ｒｏ
’
ｒｇ ｉ レンズの有効径の半径
ここで非球面量（ｚ ｚｏ）は、レンズの有効径での中
心軸上の点からの軸方向の偏位を２としたとき次式で表
現されるものである。[Screen side aspherical amount (2-2o)) + [CRT side aspherical amount (z-zO)]> 0.06 x ro
' rg i Radius of the effective diameter of the lens Here, the aspherical amount (z zo) is expressed by the following formula when the axial deviation from the point on the central axis at the effective diameter of the lens is 2. It is.
十ＡＦ−？０８−１− ＡＧ −ｒｏ１０Ｃ？０２
ＣＩ中心軸上の曲率半径の逆数
Ｋ 、 ＡＤ、ＡＥ、ＡＦ、ＡＧ−非球面係数Ｚ 、
２ｏはレンズ面の中心を原点としてスクリーン側に向か
う方向を正、ブラウン管側を負とする。Ten AF-? 08-1-AG-ro10C? 02 Reciprocal of radius of curvature on CI central axis K, AD, AE, AF, AG - aspheric coefficient Z,
2o has its origin at the center of the lens surface, and the direction toward the screen is positive, and the direction toward the cathode ray tube is negative.
■ ２番目のレンズのブラウン管側面の非球面量（ｚ−
ｚ、）を次のように設定する。■ Aspherical amount of the second lens on the side surface of the cathode ray tube (z-
z, ) as follows.
０．０２・γ０〈ブラウン管側面非球面量（２−２０）
＜０．０８・ｒＱ
■ ２番目のレンズと３番目のレンズの間隔ｔ１と全系
の焦点距離ｆの間に次の関係を有する０、０４・ｆ＜ｔ
、く０１２・ｊ
■ 第２のレンズの厚みｔ２と全糸の焦点距離ｊの間に
次の関係を有する。0.02・γ0〈CRT side aspherical surface amount (2-20)
<0.08・rQ ■ 0,04・f<t with the following relationship between the distance t1 between the second and third lenses and the focal length f of the entire system.
, ku012.j ■ The following relationship exists between the thickness t2 of the second lens and the focal length j of all the threads.
０．０４・ｆ＜ｔ２＜０．１２・ｊ ■ 第２のレンズのブラウン管側面において。0.04・f<t2<0.12・j ■ At the side of the cathode ray tube of the second lens.
中心附近の曲率中心は本レンズ面の中心よりもスクリー
ン側にあるのに対して１周辺ではブラウン管側になって
いる。The center of curvature near the center is closer to the screen than the center of the main lens surface, while the center of curvature near the center is closer to the cathode ray tube.
それぞれの条件は、主に最大画角の半分位の画角の上限
光線（後詠の第６図１１）の収差、およびこの画角、あ
るいはそれ以上の画角のディストーン１ンによって規定
され、上記範囲外になると大巾に収差が増大する。Each condition is mainly defined by the aberration of the upper limit ray at an angle of view of about half the maximum angle of view (see Figure 6, 11 in the following), and the distortion of this angle of view or more. , outside the above range, aberrations increase significantly.
以下本発明を第６図に示す実施例にしたがって説明する
。第６図は側面図ないしは平面図である。レンズデータ
な第１表に示す。上述しだ液冷ブラウン管を用いている
。The present invention will be explained below according to the embodiment shown in FIG. FIG. 6 is a side view or a plan view. Lens data is shown in Table 1. The liquid-cooled cathode ray tube mentioned above is used.
ブラウン管の螢光面１２上の電子ビームによる走基像を
第１のレンズ（Ｌ、）１５．第２のレンズ（Ｌ２）１４
．第５のレンズ（Ｌ、）１５．第４のレンズ（Ｌ４）１
６によって拡大投影し、スクリーン６上に像を得る。全
系のパワーの大部分を占める第６のレンズ１５はガラス
で形成されており、他のレンズ１５ 、１４ 、１６は
プラスチックからなる。The scanning image of the electron beam on the fluorescent surface 12 of the cathode ray tube is captured by the first lens (L, ) 15. Second lens (L2) 14
．． Fifth lens (L,)15. Fourth lens (L4) 1
6 to obtain an image on a screen 6. The sixth lens 15, which accounts for most of the power of the entire system, is made of glass, and the other lenses 15, 14, and 16 are made of plastic.
またブラウン管と凹レンズの間は界面反射を少なくする
ために、屈折率１．４１の透明なシリコンゲル１７で満
たされている。ブラウン管壁光面ガラス、液、前面ガラ
ス、シリコンゲルのそれぞれの厚みは、 ７．０ｍｍ
＋ ３．２ｍｍ ＋ ５．０ｍｍ ＋ ６．５６ ａｍ
となっており、屈折率はそれぞれ１．５４ 、１４１
、１．５４ 。Further, the space between the cathode ray tube and the concave lens is filled with transparent silicon gel 17 having a refractive index of 1.41 in order to reduce interface reflection. The thickness of each of the cathode ray tube wall light glass, liquid, front glass, and silicone gel is 7.0 mm.
+ 3.2mm + 5.0mm + 6.56 am
The refractive index is 1.54 and 141, respectively.
, 1.54.
１４１である。It is 141.
レンズデータな第１表に示す。プラスチック第１表 第
１実施例のレンズデータ
Ｆナンバ０．８７ 焦点距離１１Ｚ４
倍率９５８
球面系
非球面係数
レンズはその利点を最大限に引き出すために。Lens data is shown in Table 1. Plastic Table 1 Lens data for the first embodiment F number 0.87 Focal length 11Z4 Magnification 958 In order to maximize the advantages of the spherical aspherical coefficient lens.
凹レンズのブラウン管側面を除いて、全て非球面となっ
ている。特に第４レンズ１６の非球面の度合は非常に大
ぎい。ブラウン管側面、スクリーン側面の前述した非球
面量（ｚ−２゜）はそれぞれ２．９１４簡、５．４９８
１１１１１となっており、レンズの有効径の半径ｒ０＝
７２．２５ｍ＋で割ると、それぞれ０．０４ 、０．
０７６となる。同様に第２レンズ１４のブラウン管側面
も大きな非球面になっている。特にこの面の場合、ｚ０
＝’０．６５ｔｒｍ＞ ０であるが、ｚ＝−２，７６ｔ
ａｎ ＜ ０となっており、 ｚ −ｚ０＝” ３．４
／ｍｍである。すなわち中心附近は１曲率中心はプラス
側にあるが１周辺部の曲率中心はマイナスに変化してい
る。All surfaces are aspheric, except for the side surface of the cathode ray tube, which is a concave lens. In particular, the degree of asphericity of the fourth lens 16 is extremely large. The above-mentioned aspherical amount (z-2°) of the side surface of the cathode ray tube and the side surface of the screen is 2.914 and 5.498, respectively.
11111, and the radius of the effective diameter of the lens r0 =
Dividing by 72.25m+ gives 0.04 and 0.04, respectively.
It becomes 076. Similarly, the side surface of the cathode ray tube of the second lens 14 also has a large aspherical surface. Especially for this surface, z0
='0.65trm>0, but z=-2,76t
an < 0, and z −z0=” 3.4
/mm. That is, near the center, the center of curvature is on the plus side, but the center of curvature at the periphery is changing to the minus side.
第２レンズと第６レンズはそれぞれ第３レンズの厚み位
離れている。このレンズ間隔を全系の焦点距離で規格化
した値は９．５ｖ＠／１１７．４咽二０．０７９である
。従来このタイプのレンズは１周辺元量を増そうとする
と、第６図に示すような５０％画角での上限光線での収
差が大きく、これとデイストーシ茸ンとの両立性が困難
であったが、前述した゛条件とすることによってこれら
の量を減らすことができた。実際にこのレンズのＭＴＦ
及びディストーシ履ンを第４図、第５図に示す。The second lens and the sixth lens are separated from each other by the thickness of the third lens. The value of this lens interval normalized by the focal length of the entire system is 9.5v@/117.4 0.079. Conventionally, with this type of lens, when attempting to increase the periphery element amount, the aberration at the upper limit ray at 50% angle of view as shown in Figure 6 becomes large, and it is difficult to reconcile this with the distortion effect. However, these amounts could be reduced by meeting the above-mentioned conditions. The actual MTF of this lens
and distortion are shown in FIGS. 4 and 5.
第４図は、横軸に相対物高、縦軸にＭＴＦ（％）をとっ
たときの特性図であり、実線がメリディオナル、破線が
サジタルの特性である。第５図は横軸にディストーンぎ
ン（％）、縦軸に相対物高をとったときの特性図である
。FIG. 4 is a characteristic diagram in which the horizontal axis is the relative object height and the vertical axis is the MTF (%), where the solid line is the meridional characteristic and the broken line is the sagittal characteristic. FIG. 5 is a characteristic diagram in which the horizontal axis represents the distance (%) and the vertical axis represents the relative object height.
用いたブラウン管の螢光面のラスターサイズは４．８イ
ンチ、スクリーンは４５インチである。ＭＴＦは、ブラ
ウン管上ｉ １ｉｎｅ ｐａｉｎ ／＋ｍｎ （Ｄ信号
をスクリーン上に投影したときの値である。最大画角ま
で良好なＭＴＦが補償されている。The raster size of the fluorescent surface of the cathode ray tube used was 4.8 inches, and the screen was 45 inches. The MTF is i 1ine pain /+mn on the cathode ray tube (this is the value when the D signal is projected onto the screen. Good MTF is compensated up to the maximum angle of view.
本発明による第２の実施例のレンズデータな第２表に示
す。Table 2 shows the lens data of the second example according to the present invention.
第６図は、横軸に相対物高、縦軸にＭ Ｔ Ｆ （％）
をとったときの特性図であり、実線がメリディオナル、
破線がサジタルの特性である。第７図は横軸にディスト
ーン１ン＠）、縦軸に相対物高第２表 第２実施例のレ
ンズデータ
Ｆナンバ０．８７ 焦点距離１１１４
倍率９６８
をとったときの特性図である。In Figure 6, the horizontal axis shows relative height, and the vertical axis shows MTF (%).
This is a characteristic diagram when taking , where the solid line is meridional,
The dashed line is the sagittal characteristic. FIG. 7 is a characteristic diagram when the horizontal axis shows the distance and the vertical axis shows the relative object height. The lens data of the second embodiment is F number 0.87, focal length 1114, and magnification 968.
本レンズに３いても、４番目のレンズの非球面量が大き
いが、第１の実施例（第１表）のレンズの場合よりは小
さい。本レンズのスクリーン側面、及びブラウン管側面
の非球面量（ｚ−ｚ、 ）はそれぞれ４．５４ ＋ｍ
、 １９８ ｍであり、レンズの有効径の半径７２．２
５ｍで割るとそれぞれ０．０６５０．０２７となる。Even if there are 3 in this lens, the amount of asphericity of the fourth lens is large, but it is smaller than that of the lens of the first embodiment (Table 1). The aspherical amount (z-z, ) of the screen side surface and cathode ray tube side surface of this lens is 4.54 + m, respectively.
, 198 m, and the radius of the effective diameter of the lens is 72.2
When divided by 5m, each becomes 0.0650.027.
両面の非球面蓋を足した値は０．０６５ ＋０．０２７
＝０．０９であるが、非球面量をこの値より小さくする
と各収差がとりきれずＭＴＦが劣化する。The sum of the aspherical lids on both sides is 0.065 +0.027
=0.09, but if the amount of aspherical surface is made smaller than this value, each aberration cannot be eliminated and the MTF deteriorates.
本発明を実施することにより１周辺の収差及びＭＴＦが
改善できるが、これを周辺光量の増大に振り向けたとき
の第３の実施例のレンズデータを第３表に示す。第１表
、第２表に示した実施例に比べて１番目のレンズと２番
目のレンズの間のクラップがなくなったことにより周辺
光量が増大している。By implementing the present invention, aberrations and MTF at one periphery can be improved, and Table 3 shows the lens data of the third embodiment when this improvement is applied to increase the amount of light at the periphery. Compared to the examples shown in Tables 1 and 2, the amount of peripheral light is increased because there is no clap between the first lens and the second lens.
最大画角の物点からの上限光線の軸方向とのなす角をθ
１．下限光線の軸方向とのなす角をθ２第３表 第３実
施例のレンズデータ
Ｆナンバ０．８７ 焦点距離１１１６
倍率９５８
球面系
非球面係数
としたとき１周辺光量ＱＣＡＬｒｂθＴＯｊＡａθ２０
６第１の実施例ではθ、＝６０．２°、θ２＝４０．９
°であるのに対し１本実施例ではθ、＝５７．４°、
Ｉ２＝ ６３．４°となり周辺光量は１．３７倍となる
。The angle between the upper limit ray from the object point of the maximum angle of view and the axial direction is θ
1. When the angle between the lower limit ray and the axial direction is θ2 Table 3 Lens data of the third embodiment F number 0.87 Focal length 1116 Magnification 958 Spherical system aspherical coefficient 1 Peripheral light amount QCALrbθTOjAaθ20
6 In the first example, θ, = 60.2°, θ2 = 40.9
°, whereas in this example, θ = 57.4°,
I2=63.4°, and the amount of peripheral light becomes 1.37 times.
第８図は横軸に相対物高、縦軸にＭＴＦα）をとったと
きの特性図であり、実線がメリディオナル、破線がサジ
タルの特性である。第９図は横軸にディストーシ厘ン０
）、縦軸に相対物筒をとったときの特性図である。光量
が増大したにもかかわらず、他の特性は余り劣化してい
ないまた上述べた実施例では、レンズＬ３とＬ４の間隔
が十分広く、ミラーを内蔵することができるこの構成に
したレンズ、及びプロジェクシ茸ンテレビセットを第１
０図に示す。非常にコンパクトなプロジェクシ厘ンテレ
ビセットが実現できる。FIG. 8 is a characteristic diagram in which the horizontal axis is relative object height and the vertical axis is MTFα), where the solid line is the meridional characteristic and the broken line is the sagittal characteristic. Figure 9 shows the distortion value on the horizontal axis.
), which is a characteristic diagram when the vertical axis represents the relative object cylinder. Although the amount of light has increased, other characteristics have not deteriorated much. In the above-mentioned embodiment, the distance between lenses L3 and L4 is sufficiently wide, and a lens with this configuration that can incorporate a mirror, and Projection mushroom TV set 1st
Shown in Figure 0. A very compact projection TV set can be realized.
本発明のレンズを用いることによって次のような特徴を
有するプロジェクテレビを実現できる。By using the lens of the present invention, a projector television having the following features can be realized.
（１）Ｆナンバーが０．８７と非常に明るい。(1) Very bright with an F number of 0.87.
（２）温度変化による像のぼけが従来の数分の−に減少
。(2) Image blur due to temperature changes is reduced to a fraction of the conventional level.
（３） 画面周辺のＭＴＦの向上。(3) Improving MTF around the screen.
（４） 周辺光量の向上。(4) Improving peripheral light intensity.
（５） コンパクトなセットが実現できる。(5) A compact set can be realized.
第１図はグロジェクシ冒ンテレピ構造の側面図、第２図
は液冷ブラウン管の側面断面図、第５図は本発明のレン
ズ構成を示す側面ないしは平面図、第４図〜第９図は本
発明によるレンズのＭＴＦ及びディストーシ璽ンを示す
特性図。
第１０図は本発明のレンズを用いたグロジェクシｙンテ
レビ構造の側面図である。
１・・・ブラウン管。
２・・・投影レンズ。
５・・・スクリーン。
４．５．６・・・ミラー。
１５ 、１４ 、１５ 、１６・・・本発明に係るレン
ズ。
第１図
；ｔ３図
７６図
相対物町
；ｔ７１
ティスト−ジョン（％）
才８図
才？躬
ＴイλＦ−シ３ンと％）Fig. 1 is a side view of the Glozeksi-based television structure, Fig. 2 is a side cross-sectional view of a liquid-cooled cathode ray tube, Fig. 5 is a side or plan view showing the lens configuration of the present invention, and Figs. 4 to 9 are the invention of the present invention. FIG. 3 is a characteristic diagram showing the MTF and distortion characteristics of a lens according to the invention. FIG. 10 is a side view of a globulic television structure using the lens of the present invention. 1... Braun tube. 2... Projection lens. 5...Screen. 4.5.6...Mirror. 15, 14, 15, 16... Lenses according to the present invention. Figure 1; t3 Figure 76 Relative Town; t71 Tist John (%) Age 8 Figure Age? )
Claims (1)
第ルンズである平凹レンズ、第２レンズである凸レンズ
、第３レンズである凸メニスカスレンズ、および第４レ
ンズである比較的パワーの弱い凸レンズで構成され、前
記第４レンズは両面非球面となっていることを特徴とす
るプロジェクションテレビ用レンズ。 ２、 前記第４レンズは、その非球面量として。 次式の関係を有することを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のグロジェクシ覆ンテレビ用レンズ。 〔スクリーン側面非球面量（２Ｚｏ））十〔ブラウン管
側面非球面量（ｚ−２ｏ）］＞ ０．０６ Ｘ γＯ Ｔｏ＋レンズの有効径の半径 ココで非球面量ｚ−ｚ、）は、レンズの有効径での、中
心軸上の点からの軸方向の偏位な２としたとき１次式で
表現される。 ＋ＡＦ−ｒｏ８＋ＡＧ−ｒｏ１０ ｒｏ２ １＋メｆツ天贋− Ｃ＝中心軸上の曲率半径の逆数 に、ＡＤ、ＡＥ、ＡＰ、ＡＧ ＋非球面係数２はスクリ
ーン側に向かう方向を正とする３、 前記第２レンズの
ブラウン管側面の非球面量（２−ｚｏ）を次のように設
定したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のグ
ロジェクシぢンテレビ用レンズ。 ０．０２・ｒｏ〈ブラウン管側面非球面量（ｚ−２ｏ）
＜０．０８Ｘｒ。 ｆＱ を本レンズの有効径の半径 ４、 前記第２レンズと前記第６レンズとの間隔ｔ１と
全系の焦点距離ｊの間に次の関係を有することを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載のプロジ−クシ１ンテレ
ビ用レンズ。 ０．０４・ｆ＜ ｔ、＜０．１２・ｆ ５、 前記第２レンズの厚みｔ２と全系の焦点距離ｆの
間に次の関係を有することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のグロジェクシぎンテレビ用レンズ。 ０．０４・ｆ＜ｔ２＜０．１２・ｆ ６、 前記第２レンズのブラウン管側面において中心附
近の曲率中心は本レンズ面の中心よりもスクリーン側に
あるの九対して１周辺ではブラウン管側になっているこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のプロジーク
シぎンテレビ用レンズ。 ｌ 下記のレンズデータな有する特許請求の範囲第１項
記載のグロジェクシ町ンテレビ用レンズ。 球面系 非球面係数 ８、 下記のレンズデータな有する特許請求の範囲第１
項記載のプロジ−クシ１ンテレビ用レンズ 球面系 非球面係数 ９ 下記のレンズデータな有する特許請求の範囲第１項
記載のプロジ−クシ１ンテレビ用レンズ。 球面系 非球面係数It is a 1.4-element lens, starting from the one closest to the cathode ray tube,
It is composed of a plano-concave lens as the second lens, a convex lens as the second lens, a convex meniscus lens as the third lens, and a relatively weak convex lens as the fourth lens, and the fourth lens has aspherical surfaces on both sides. A projection television lens characterized by: 2. The aspherical amount of the fourth lens. A lens for a glojexi-covered television set as claimed in claim 1, characterized in that it has the following relationship: [Amount of aspherical surface on the side surface of the screen (2Zo)] 10 [Amount of aspherical surface on the side surface of the cathode ray tube (z-2o)] > 0.06 When 2 is the axial deviation from a point on the central axis at the effective diameter, it is expressed by a linear equation. +AF-ro8+AG-ro10 ro2 1+Mef-Ten-False-C=AD, AE, AP, AG in the reciprocal of the radius of curvature on the central axis +Aspherical coefficient 2 takes the direction toward the screen side as positive3. 2. The globulic television lens according to claim 1, wherein the aspherical amount (2-zo) of the side surface of the cathode ray tube of the second lens is set as follows. 0.02・ro〈Cathode ray tube side aspherical surface amount (z-2o)
<0.08Xr. Claim 1, characterized in that fQ is the radius of the effective diameter of the present lens, and the following relationship exists between the distance t1 between the second lens and the sixth lens, and the focal length j of the entire system. 1. The lens for professional television set described in Section 1. 0.04·f<t, <0.12·f 5 The thickness t2 of the second lens and the focal length f of the entire system have the following relationship. The lens for the Grojexigin TV mentioned above. 0.04・f<t2<0.12・f 6, The center of curvature near the center of the side surface of the cathode ray tube of the second lens is closer to the screen than the center of the main lens surface, whereas the center of curvature near the center of the second lens is closer to the screen than the center of the main lens surface, whereas the center of curvature around 1 is closer to the cathode ray tube side. 1. A PROZIG SIGIN TV lens according to claim 1, characterized in that: 1. A lens for televisions according to claim 1 having the following lens data. Spherical aspherical surface coefficient 8, Claim 1 having the following lens data
1. The PROGIC 1-inch television lens described in Claim 1 has a spherical system aspherical coefficient of 9. The PROGIC 1-inch television lens according to Claim 1 has the following lens data. Spherical system aspheric coefficient
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18025083A JPS6073514A (en) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | Lens for projection television |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18025083A JPS6073514A (en) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | Lens for projection television |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6073514A true JPS6073514A (en) | 1985-04-25 |
| JPH0578010B2 JPH0578010B2 (en) | 1993-10-27 |
Family
ID=16079982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18025083A Granted JPS6073514A (en) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | Lens for projection television |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6073514A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230201U (en) * | 1985-08-06 | 1987-02-23 | ||
| JPS6271915A (en) * | 1985-09-25 | 1987-04-02 | Hitachi Ltd | Optical system for projection type television |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB593514A (en) * | 1944-10-17 | 1947-10-20 | John Henry Jeffree | Improvements in or relating to lens systems for wide-aperture anastigmatic objectives |
| JPS4995533A (en) * | 1972-10-20 | 1974-09-10 | ||
| JPS54155818A (en) * | 1978-05-29 | 1979-12-08 | Kawai Musical Instr Mfg Co | Electronic musical instrument |
| JPS5734515A (en) * | 1980-08-09 | 1982-02-24 | Minolta Camera Co Ltd | Refracting index type optical system for video projector |
| JPS57108818A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-07 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Projection lens |
| JPS57177115A (en) * | 1981-04-23 | 1982-10-30 | Jihei Nakagawa | Projection lens device |
| JPS58125007A (en) * | 1982-01-20 | 1983-07-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Projection lens |
| JPS58139111A (en) * | 1982-02-12 | 1983-08-18 | Minolta Camera Co Ltd | Refraction type optical system for video projector |
| JPS58198017A (en) * | 1982-05-15 | 1983-11-17 | Hitachi Ltd | Projection lens |
| JPS59133517A (en) * | 1983-01-21 | 1984-07-31 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Projection lens |
-
1983
- 1983-09-30 JP JP18025083A patent/JPS6073514A/en active Granted
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB593514A (en) * | 1944-10-17 | 1947-10-20 | John Henry Jeffree | Improvements in or relating to lens systems for wide-aperture anastigmatic objectives |
| JPS4995533A (en) * | 1972-10-20 | 1974-09-10 | ||
| JPS54155818A (en) * | 1978-05-29 | 1979-12-08 | Kawai Musical Instr Mfg Co | Electronic musical instrument |
| JPS5734515A (en) * | 1980-08-09 | 1982-02-24 | Minolta Camera Co Ltd | Refracting index type optical system for video projector |
| JPS57108818A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-07 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Projection lens |
| JPS57177115A (en) * | 1981-04-23 | 1982-10-30 | Jihei Nakagawa | Projection lens device |
| JPS58125007A (en) * | 1982-01-20 | 1983-07-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Projection lens |
| JPS58139111A (en) * | 1982-02-12 | 1983-08-18 | Minolta Camera Co Ltd | Refraction type optical system for video projector |
| JPS58198017A (en) * | 1982-05-15 | 1983-11-17 | Hitachi Ltd | Projection lens |
| JPS59133517A (en) * | 1983-01-21 | 1984-07-31 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Projection lens |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230201U (en) * | 1985-08-06 | 1987-02-23 | ||
| JPS6271915A (en) * | 1985-09-25 | 1987-04-02 | Hitachi Ltd | Optical system for projection type television |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0578010B2 (en) | 1993-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2954217B2 (en) | Projection lens | |
| JPH0151809B2 (en) | ||
| JPH0682693A (en) | Projecting lens device for back-face projecting type tv | |
| KR0138743B1 (en) | Projection lenses for rear type projection television | |
| JPH0820594B2 (en) | Optical device for projection TV | |
| JPH06175019A (en) | Back-projecting type tv projecting lens system | |
| JPH0316002B2 (en) | ||
| JPS59155818A (en) | Projection lens | |
| JP2934458B2 (en) | Projection lens device and projection type image display device using the same | |
| JPS6073514A (en) | Lens for projection television | |
| JPS61205909A (en) | Optical system for prjection type television | |
| KR100531383B1 (en) | zoom lens of ultra wide angle in projection system | |
| KR910005257B1 (en) | Projection image display apparatus | |
| CN114545611A (en) | 4K ultra-short focus projection lens | |
| JP3064300B2 (en) | Projection lens and projection television | |
| KR100542760B1 (en) | Projection lens system of projection system | |
| JP2786221B2 (en) | Projection optical system and projection television using the same | |
| JP2523106B2 (en) | Optical system for projection TV | |
| JP3381497B2 (en) | Projection lens device and rear projection type image display device using the same | |
| JP2003066330A (en) | Projection lens unit and back projection type picture display device using the same | |
| JPS63168615A (en) | Optical device for projection type television | |
| JP2764778B2 (en) | Optical system for projection television | |
| JPS5844657A (en) | Cathode ray-tube for projection | |
| JP2005331530A (en) | Projection lens device and back projection type image display device using the same | |
| JP2000147377A (en) | Lens device for projection and back projection type picture display device |