JPH0578010B2 - - Google Patents
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- JPH0578010B2 JPH0578010B2 JP58180250A JP18025083A JPH0578010B2 JP H0578010 B2 JPH0578010 B2 JP H0578010B2 JP 58180250 A JP58180250 A JP 58180250A JP 18025083 A JP18025083 A JP 18025083A JP H0578010 B2 JPH0578010 B2 JP H0578010B2
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Description
〔発明の利用分野〕
本発明はプロジエクシヨンテレビに用いる投影
レンズに係り、特に画面周辺の明かるさ、及び
MTFを改善するレンズ構成及び形状に関する。
〔発明の背景〕
プロジエクシヨンテレビはブラウン管上の像
を、レンズにより拡大投影する装置であり、この
画質を左右する主な構成部品として、ブラウン
管、レンズ、スクリーンが掲げられる。本発明は
レンズを改良することによつて、プロジエクシヨ
ンテレビの画質向上を狙つたものである。特に最
近はレンズ材質を従来のガラスからプラスチツク
化することにより、面を非球面化することがで
き、少ないレンズ構成枚数でも、明かるく、フオ
ーカスの良いレンズが得られている。この例とし
て公開特許公報特開昭55−124114号があり、３枚
構成レンズにてＦナンバ＝1.0が達成されており、
従来に比べると非常に明かるくなつている。この
ようなレンズを用いたときのプロジエクシヨンテ
レビの概略構成の側面図を第１図に示す。ブラウ
ン管１上の像をレンズ系２によつて拡大、投影し
スクリーン３上に画像を得る。レンズ系内にミラ
ー４が配置されており、セツトをコンパクト化す
る役割を果している。また本例でぱ他のミラー
５，６を設けることによつて、ミラー４と相俟つ
て、非常にコンパクトなセツトを実現できる。し
かしプラスチツクレンズの大きな問題点として、
温度変化による屈折率の変化、熱膨張のため、最
適像面が変化し、フオーカスの劣化をきたす。ま
た前記公開特許公報に記されたレンズを初め、現
在のところプラスチツクレンズは、画面中心部で
は十分に明かるいが、周辺の光量が不十分なのが
現状である。周辺光量を向上しようとすると、当
然周辺のフオーカスが悪くなる。さらにプロジエ
クシヨンテレビの重要な画質項目としてコントラ
ストが掲げられる。
これはレンズ表面、鏡胴等による反射のために
生じる迷先による影響が大きい。特にブラウン管
螢光面の反射率は70〜100％と非常に大きいため、
ブラウン管に近い面程コントラストを劣化させ
る。この対策のためにレンズとブラウン管の間を
屈折率1.4〜1.6程度の透明物質を満たし、界面の
反射を非常に小さくしている。
また最近ブラウン管として液冷方式のものが開
発されている。この構造の側面図を第２図に示
す。
ブラウン管表面７と前面ガラス８の間に、冷却
用の液９が満たされており、この液の対流作用に
より、アルミブラケツト１０を介して外部に放熱
する構成となつている。この結果螢光面の温度が
下がり、螢光体の発光効率が向上する。このよう
なブラウン管を用いたとき、レンズ設計もこれに
適合するものでなければならない。
〔発明の目的〕
本発明は次に述べる事項を解決するためのレン
ズを提供し、プラスチツクレンズの画質を大巾に
改良することを目的とする。
周辺フオーカスの向上
周辺光量の増大
界面反射減少によるコントラスト増大
温度変化による像のぼけの改善
〔発明の概要〕
本発明は４枚構成レンズにおいて、上記目的を
達成するために、ブラウン管に近い方から、凹
レンズ、凸レンズ、凸レンズ、比較的パワ
ーの弱い凸レンズの順に配置する。３番目の凸レ
ンズは全系のパワーの大半を占めるように、非常
に大きなパワーを有し、ガラスで構成されてい
る。このため温度が変化したときの像面の移動を
非常に小さくできる。また凹レンズとブラウン管
の間は屈折率1.4〜1.6の媒質を満たすようにレン
ズ設計をすることによつて、光のレンズ表面反射
を少なくし、コントラストを増大する。
またこのレンズ構成において、次の条件を満足
することによつて、周辺のフオーカス改善、ひい
ては周辺の明るさ向上を達成したものである。
４番目の凸レンズの少なくとも一面を非球面
とする。またこの非球面量として次の関係を満
す形状とする。ここで球面の場合は飛球面量０
として扱う。
〔スクリーン側面非球面量（ｚ−z0）〕
＋〔ブラウン管側面非球面量（ｚ−z0）〕
＞0.06×r0 2
r0：レンズの有効径の半径
ここで非球面量（ｚ−z0）は、レンズの有効
径での中心軸上の点からの軸方向の偏位をｚと
したとき次式で表現されるものである。
ｚ−z0＝Cr0 2／１＋√１−（１＋Ｋ）C2r0 2＋AD・r0 4
＋AE・r0 6＋AF・r0 8＋AG・r0 10
−Cr0 2／１＋√１−C2r0 2
Ｃ：中心軸上の曲率半径の逆数
Ｋ、AD、AE、AF、AG：非球面係数
ｚ、z0はレンズ面の中心を原点としてスクリ
ーン側に向かう方向を正、ブラウン管側を負と
する。
２番目のレンズのブラウン管側面の非球面量
（ｚ−z0）を次のように設定する。
0.02・r0＜ブラウン管側面非球面量（ｚ−z0）
＜0.08・r0
２番目のレンズと３番目のレンズの間隔t1と
全系の焦点距離ｆの間に次の関係を有する。
0.04・ｆ＜t1＜0.12・ｆ
第２のレンズの厚みt2と全系の焦点距離ｆの
間に次の関係を有する。
0.04・ｆ＜t2＜0.12・ｆ
第２のレンズのブラウン管側面において、中
心附近の曲率中心は本レンズ面の中心よりもス
クリーン側にあるのに対して、周辺ではブラウ
ン管側になつている。
それぞれの条件は、主に最大画角の半分位の画
角の上限光線（後述の第３図１１）の収差、およ
びこの画角、あるいはそれ以上の画角のデイスト
ーシヨンによつて規定され、上記範囲外になると
大巾に収差が増大する。
〔発明の実施例〕
以下本発明を第３図に示す実施例にしたがつて
説明する。第３図は側面図ないしは平面図であ
る。レンズデータを第１表に示す。上述した液冷
ブラウン管を用いている。
ブラウン管の螢光面１２上の電子ビームによる
走基像を第１のレンズ（L1）１３、第２のレン
ズ（L2）１４、第３のレンズ（L5）１５、第４
のレンズ（L4）１６によつて拡大投影し、スク
リーン３上に像を得る。全系のパワーの大部分を
占める第３のレンズ１５はガラスで形成されてお
り、他のレンズ１３，１４，１６はプラスチツか
らなる。またブラウン管と凹レンズの間は界面反
射を少なくするために、屈折率1.41の透明なシリ
コンゲル１７で満たされている。ブラウン管螢光
面ガラス、液、前面ガラス、シリコンゲルのそれ
ぞれの厚みは、7.0mm、3.2mm、5.0mm、6.36mmとな
つており、屈折率はそれぞれ1.54、1.41、1.54、
1.41である。
レンズデータを第１表に示す。プラスチツク
[Field of Application of the Invention] The present invention relates to a projection lens used in a projection television, and particularly to
Regarding lens configuration and shape that improves MTF. [Background of the Invention] A projection television is a device that enlarges and projects an image on a cathode ray tube using a lens, and the main components that affect the image quality are the cathode ray tube, lens, and screen. The present invention aims to improve the image quality of projection televisions by improving lenses. Particularly recently, by changing the lens material from conventional glass to plastic, it is possible to make the surface aspherical, and even with a small number of lenses, a lens that is bright and has good focus can be obtained. An example of this is Japanese Patent Application Laid-open No. 55-124114, in which an F number of 1.0 is achieved with a three-element lens.
It is much brighter than before. FIG. 1 shows a side view of a schematic configuration of a projection television using such a lens. An image on a cathode ray tube 1 is enlarged and projected by a lens system 2 to obtain an image on a screen 3. A mirror 4 is disposed within the lens system and serves to make the set compact. Further, in this example, by providing the other mirrors 5 and 6, together with the mirror 4, a very compact set can be realized. However, the major problem with plastic cleansing is that
Due to changes in the refractive index due to temperature changes and thermal expansion, the optimum image plane changes, causing focus deterioration. In addition, plastic lenses at present, including the lens described in the above-mentioned Japanese Patent Publication, are sufficiently bright at the center of the screen, but the amount of light at the periphery is insufficient. If you try to improve the amount of peripheral light, the focus in the peripheral areas will naturally deteriorate. Contrast is also cited as an important picture quality item for projection televisions. This is largely affected by stray points caused by reflections from the lens surface, lens barrel, etc. In particular, the reflectance of the fluorescent surface of a cathode ray tube is extremely high at 70-100%.
The closer the surface is to the cathode ray tube, the worse the contrast. To counter this, a transparent material with a refractive index of approximately 1.4 to 1.6 is filled between the lens and the cathode ray tube to minimize reflection at the interface. Recently, liquid-cooled cathode ray tubes have been developed. A side view of this structure is shown in FIG. A cooling liquid 9 is filled between the cathode ray tube surface 7 and the front glass 8, and the convection of this liquid causes heat to be radiated to the outside via the aluminum bracket 10. As a result, the temperature of the phosphor surface decreases, and the luminous efficiency of the phosphor improves. When such a cathode ray tube is used, the lens design must also be compatible with this. [Object of the Invention] An object of the present invention is to provide a lens for solving the following problems, and to greatly improve the image quality of plastic lenses. Improved peripheral focus Increased amount of peripheral light Increased contrast by reducing interfacial reflection Improved image blur due to temperature changes [Summary of the Invention] In order to achieve the above objectives in a four-element lens, the present invention Arrange the lenses in the following order: concave lens, convex lens, convex lens, convex lens with relatively weak power. The third convex lens has extremely high power, accounting for most of the power of the entire system, and is made of glass. Therefore, the movement of the image plane when the temperature changes can be made very small. Furthermore, by designing the lens so that a medium with a refractive index of 1.4 to 1.6 is filled between the concave lens and the cathode ray tube, reflection of light on the lens surface is reduced and contrast is increased. In addition, in this lens configuration, by satisfying the following conditions, it is possible to improve the focus in the periphery and, in turn, improve the brightness in the periphery. At least one surface of the fourth convex lens is an aspherical surface. In addition, the shape of the aspherical surface satisfies the following relationship. Here, in the case of a spherical surface, the amount of flying ball surface is 0
treated as [Screen side aspherical amount (z−z 0 )] + [CRT side aspherical amount (z−z 0 )] >0.06×r 0 2 r 0 : Radius of effective diameter of lens Here, aspherical amount (z− z 0 ) is expressed by the following equation, where z is the axial deviation of the effective diameter of the lens from a point on the central axis. z−z 0 =Cr 0 2 /1+√1−(1+K)C 2 r 0 2 +AD・r 0 4 +AE・r 0 6 +AF・r 0 8 +AG・r 0 10 −Cr 0 2 /1+√1− C 2 r 0 2 C: Reciprocal of the radius of curvature on the central axis K, AD, AE, AF, AG: Aspherical coefficients z, z 0 is positive in the direction toward the screen with the center of the lens surface as the origin, and the cathode ray tube side is negative. The aspheric amount (z−z 0 ) of the side surface of the cathode ray tube of the second lens is set as follows. 0.02·r 0 <Amount of aspherical surface on the side surface of the cathode ray tube (z−z 0 ) <0.08·r 0 The following relationship exists between the distance t 1 between the second lens and the third lens and the focal length f of the entire system. 0.04·f<t 1 <0.12·f The following relationship exists between the thickness t 2 of the second lens and the focal length f of the entire system. 0.04·f<t 2 <0.12·f On the side surface of the cathode ray tube of the second lens, the center of curvature near the center is closer to the screen than the center of the main lens surface, whereas the center of curvature is closer to the cathode ray tube at the periphery. Each condition is mainly defined by the aberration of the upper limit ray at an angle of view of about half the maximum angle of view (see Fig. 3, 11 described later), and distortion at this angle of view or larger. , outside the above range, aberrations increase significantly. [Embodiments of the Invention] The present invention will be described below with reference to an embodiment shown in FIG. FIG. 3 is a side view or a plan view. Lens data is shown in Table 1. The liquid-cooled cathode ray tube mentioned above is used. The traveling image of the electron beam on the fluorescent surface 12 of the cathode ray tube is captured by the first lens (L 1 ) 13, the second lens (L 2 ) 14, the third lens (L 5 ) 15, and the fourth lens.
The image is enlarged and projected by the lens (L 4 ) 16 to obtain an image on the screen 3. The third lens 15, which accounts for most of the power of the entire system, is made of glass, and the other lenses 13, 14, and 16 are made of plastic. Furthermore, the space between the cathode ray tube and the concave lens is filled with transparent silicon gel 17 having a refractive index of 1.41 in order to reduce interface reflection. The thicknesses of the cathode ray tube fluorescent glass, liquid, front glass, and silicone gel are 7.0 mm, 3.2 mm, 5.0 mm, and 6.36 mm, and the refractive index is 1.54, 1.41, and 1.54, respectively.
It is 1.41. Lens data is shown in Table 1. plastic
【表】【table】
【表】
レンズはその利点を最大限に引き出すために、凹
レンズのブラウン管側面を除いて、全て非球面と
なつている。特に第４レンズ１６の非球面の度合
は非常に大きい。ブラウン管側面、スクリーン側
面の前述した非球面量（ｚ−z0）はそれぞれ
2.914mm、5.498mmとなつており、レンズの有効径
の半径γ0＝72.25mmで割ると、それぞれ0.04、
0.076となる。同様に第２レンズ１４のブラウン
管側面も大きな非球面になつている。特にこの面
に場合、z0＝0.65mm＞０であるが、ｚ＝2.76mm＜
０となつており、ｚ−z0＝−3.4／mmである。す
なわち中心附近は、曲率中心はプラス側にある
が、周辺部の曲率中心はマイナスに変化してい
る。
第２レンズと第３レンズはそれぞ第３レンズの
厚み位離れている。このレンズ間隔を全系の焦点
距離で規格化した値は9.3mm／117.4mm＝0.079であ
る。従来このタイプのレンズは、周辺光量を増そ
うとすると、第３図に示すような50％画角での上
限光線での収差が大きく、これとデイストーシヨ
ンとの両立性が困難であつたが、前述した条件と
することによつてこれらの量を減らすことができ
る。特に正のパワーの大半を占める第３のレンズ
１５からスクリーン側に離れた第２のレンズに前
記の条件をもたせることにより、上限光線１１
の収差を著しく減少させることができる。実際に
このレンズのMTF及びデイストーシヨン第４図、
第５図に示す。
第４図は、横軸に相対物高、縦軸にMTF（％）
をとつたときの特性図であり、実線がメリデイオ
ナル、破線がサジタルの特性である。第５図に横
軸にデイストーシヨン（％）、縦軸に相対物高を
とつたときの特性図である。
用いたブラウン管の螢光面のラスターサイズは
4.8インチ、スクリーンは45インチである。MTF
は、ブラウン管上1line pain／mmの信号をスクリ
ーン上に投影したときの値である。最大画角まで
良好なMTFが補償されている。
本発明による第２の実施例のレンズデータを第
２表に示す。
第６図は、横軸に相対物高、縦軸にMTF（％）
をとつたときの特性図であり、実線がメリデイオ
ナル、破線がサジタルの特性である。第７図は横
軸にデイストレーシヨン（％）、縦軸に相対物高[Table] In order to maximize its advantages, all of the lenses are aspherical, except for the side surfaces of the cathode ray tube, which are concave lenses. In particular, the degree of asphericity of the fourth lens 16 is very large. The above-mentioned aspherical amount (z−z 0 ) of the side surface of the cathode ray tube and the side surface of the screen are respectively
They are 2.914mm and 5.498mm, and when divided by the radius of the effective diameter of the lens γ 0 = 72.25mm, they are 0.04 and 5.498mm, respectively.
It becomes 0.076. Similarly, the side surface of the cathode ray tube of the second lens 14 also has a large aspherical surface. Especially for this plane, z 0 = 0.65 mm > 0, but z = 2.76 mm <
0, and z−z 0 =−3.4/mm. That is, near the center, the center of curvature is on the plus side, but the center of curvature at the periphery changes to the minus side. The second lens and the third lens are separated from each other by the thickness of the third lens. The value of this lens spacing normalized by the focal length of the entire system is 9.3 mm/117.4 mm = 0.079. Conventionally, with this type of lens, when trying to increase the amount of peripheral light, the aberration at the upper limit ray at a 50% angle of view as shown in Figure 3 was large, and it was difficult to balance this with distortion. However, by meeting the conditions described above, these amounts can be reduced. In particular, by providing the above-mentioned conditions to the second lens that is located away from the third lens 15, which accounts for most of the positive power, the upper limit ray 11
aberrations can be significantly reduced. The actual MTF and distortion of this lens is shown in Figure 4.
It is shown in FIG. Figure 4 shows relative height on the horizontal axis and MTF (%) on the vertical axis.
The solid line is the meridional characteristic and the broken line is the sagittal characteristic. FIG. 5 is a characteristic diagram in which distortion (%) is plotted on the horizontal axis and relative object height is plotted on the vertical axis. The raster size of the fluorescent surface of the cathode ray tube used is
4.8 inches, and the screen is 45 inches. MTF
is the value when a signal of 1 line pain/mm on a cathode ray tube is projected onto a screen. Excellent MTF is guaranteed up to the maximum angle of view. Table 2 shows the lens data of the second example according to the present invention. Figure 6 shows relative height on the horizontal axis and MTF (%) on the vertical axis.
The solid line is the meridional characteristic and the broken line is the sagittal characteristic. Figure 7 shows distortion (%) on the horizontal axis and relative height on the vertical axis.
【表】【table】
【表】
をとつたときを特性図である。
本レンズにおいても、４番目のレンズの非球面
量が大きいが、第１の実施例（第１表）のレンズ
の場合よりは小さい。本レンズのスクリーン側
面、及びブラウン管側面の非球面量（ｚ−z0）は
それぞれ4.54mm、1.98mmであり、レンズの有効径
の半径72.25mmで割るとそれぞれ0.063、0.027とな
る。
両面の非球面量を足した値は0.063＋0.027＝
0.09であるが、非球面量をその値より小さくする
と、各収差がとりきれずMTFが劣化する。
本発明を実施することにより、周辺の収差及び
MTFが改善できるが、これを周辺光量の増大に
振り向けたときの第３の実施例のレンズデータを
第３表に示す。第１表、第２表に示した実施例に
比べて１番目のレンズと２番目のレンズの間のク
ラツプがなくなつとことにより周辺光量が増大し
ている。
最大画角の物点からの上限光線の軸方向とのな
す角をθ1、下限光線の軸方向とのなす角をθ2 [Table] This is a characteristic diagram when . In this lens as well, the fourth lens has a large aspherical amount, but it is smaller than that of the lens of the first example (Table 1). The aspherical amounts (z−z 0 ) of the screen side surface and the cathode ray tube side surface of this lens are 4.54 mm and 1.98 mm, respectively, and when divided by the effective radius of the lens, which is 72.25 mm, they become 0.063 and 0.027, respectively. The sum of the aspherical amounts on both sides is 0.063 + 0.027 =
The value is 0.09, but if the aspherical amount is made smaller than that value, each aberration cannot be eliminated and the MTF deteriorates. By implementing the present invention, peripheral aberrations and
Although the MTF can be improved, Table 3 shows the lens data of the third example when this is allotted to increase the amount of peripheral light. Compared to the examples shown in Tables 1 and 2, the amount of peripheral light is increased due to the elimination of the clap between the first lens and the second lens. The angle between the upper limit ray and the axial direction from the object point of the maximum angle of view is θ 1 , and the angle between the lower limit ray and the axial direction is θ 2
【表】【table】
本発明のレンズを用いることによつて次のよう
な特徴を有するプロジエクテレビを実現できる。
(1) Ｆナンバーが0.87と非常に明るい。
(2) 温度変化による像のぼけが従来の数分の一に
減少。
(3) 画面周辺のMTFの向上。
(4) 周辺光量の向上。
(5) コンパクトなセツトが実現できる。
By using the lens of the present invention, a projector TV having the following features can be realized. (1) Very bright with an F number of 0.87. (2) Image blur due to temperature changes is reduced to a fraction of that of conventional models. (3) Improved MTF around the screen. (4) Improved peripheral illumination. (5) A compact set can be realized.
第１図はプロジエクシヨンテレビ構造の側面
図、第２図は液冷ブラウン管の側面断面図、第３
図は本発明のレンズ構成を示す側面ないしは平面
図、第４図〜第９図は本発明によるレンズの
MTF及びデイストーシヨンを示す特性図、第１
０図は本発明のレンズを用いたプロジエクシヨン
テレビ構造の側面図である。
１……ブラウン管、２……投影レンズ、３……
スクリーン、４，５，６……ミラー、１３，１
４，１５，１６……本発明に係るレンズ。
Figure 1 is a side view of the projection television structure, Figure 2 is a side sectional view of a liquid-cooled cathode ray tube, and Figure 3 is a side view of the projection television structure.
The figure is a side or plan view showing the lens configuration of the present invention, and Figures 4 to 9 are views of the lens according to the present invention.
Characteristic diagram showing MTF and distortion, 1st
FIG. 0 is a side view of a projection television structure using the lens of the present invention. 1... Braun tube, 2... Projection lens, 3...
Screen, 4, 5, 6...Mirror, 13, 1
4, 15, 16... Lenses according to the present invention.
Claims (1)
１、第２、第３および第４のレンズが配置される
４枚構成レンズ系であつて、第１のレンズは凹レ
ンズからなり、第２のレンズはブラウン管側の面
が非球面のレンズからなり、この非球面はその中
心の光軸上の位置に比べて中央部附近の曲率中心
はスクリーン側に、周辺部の曲率中心はブラウン
管側に位置する形状であり、第３のレンズは、こ
のレンズ系のどのレンズよりも正のパワーが強い
球面レンズからなり、第４のレンズは非球面レン
ズからなることを特徴とするプロジエクシヨンテ
レビ用レンズ。 ２ 前記第４レンズは、その非球面量として、次
式の関係を有することを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載のプロジエクシヨンテレビ用レン
ズ。 〔スクリーン側面非球面量（ｚ−z0）〕 ＋〔ブラウン管側面非球面量（ｚ−z0）〕 ＞0.06×r0 r0：レンズの有効径の半径 ここで非球面量ｚ−z0は、レンズの有効径で
の、中心軸上の点からの軸方向の偏位をｚとした
とき、次式で表現される。 ｚ−z0＝Cr0 2／１＋√１−（１＋Ｋ）C2r0 2＋AD・r0 4 ＋AE・r0 6＋AF・r0 8＋AG・r0 10 −Cr0 2／１＋√１−C2r0 2 Ｃ：光軸上の曲率半径の逆数 Ｋ、AD、AE、AF、AG：非球面係数 ｚはスクリーン側に向かう方向を正とする。 ３ 前記第２レンズのブラウン管側面の非球面量
（ｚ−z0）を次のように設定したことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載のプロジエクシヨン
テレビ用レンズ。 0.02・r0＜ブラウン管側面非球面量（ｚ−z0） ＜0.08×r0 r0：本レンズの有効径の半径。 ４ 前記第２レンズと前記第３レンズとの間隔t1
と全系の焦点距離ｆの間に次の関係を有すること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のプロジ
エクシヨンテレビ用レンズ。 0.04・ｆ＜t1＜0.12・ｆ ５ 前記第２レンズの厚みt2と全系の焦点距離ｆ
の間に次の関係を有することを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載のプロジエクシヨンテレビ用
レンズ。 0.04・ｆ＜t2＜0.12・ｆ[Claims] 1. A four-element lens system in which first, second, third, and fourth lenses are arranged in order from the cathode ray tube toward the screen, the first lens being a concave lens, and the first lens being a concave lens; The second lens consists of a lens whose surface on the cathode ray tube side is aspherical, and compared to the position of the center on the optical axis, the center of curvature near the center is on the screen side, and the center of curvature on the periphery is on the cathode ray tube side. A projection TV characterized in that the third lens is made of a spherical lens having a stronger positive power than any other lens in this lens system, and the fourth lens is made of an aspherical lens. lens for. 2. The projection television lens according to claim 1, wherein the fourth lens has the following relationship as its aspherical amount. [Screen side aspherical amount (z−z 0 )] + [CRT side aspherical amount (z−z 0 )] >0.06×r 0 r 0 : Radius of effective diameter of lens Here, aspherical amount z−z 0 is expressed by the following equation, where z is the axial deviation of the effective diameter of the lens from a point on the central axis. z−z 0 =Cr 0 2 /1+√1−(1+K)C 2 r 0 2 +AD・r 0 4 +AE・r 0 6 +AF・r 0 8 +AG・r 0 10 −Cr 0 2 /1+√1− C 2 r 0 2 C: Reciprocal of the radius of curvature on the optical axis K, AD, AE, AF, AG: Aspheric coefficients z is positive in the direction toward the screen. 3. The projection television lens according to claim 1, wherein the aspherical amount (z−z 0 ) of the side surface of the cathode ray tube of the second lens is set as follows. 0.02・r 0 <Amount of aspherical surface on the side surface of the cathode ray tube (z−z 0 ) <0.08×r 0 r 0 : Radius of the effective diameter of this lens. 4 Distance t 1 between the second lens and the third lens
2. The projection television lens according to claim 1, wherein the projection television lens has the following relationship between and the focal length f of the entire system. 0.04・f<t 1 <0.12・f 5 Thickness t 2 of the second lens and focal length f of the entire system
The projection television lens according to claim 1, characterized in that the projection television lens has the following relationship between: 0.04・f＜ t2 ＜0.12・f
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP18025083A JPS6073514A (en) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | Lens for projection television |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18025083A JPS6073514A (en) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | Lens for projection television |
Publications (2)
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| JPS6073514A JPS6073514A (en) | 1985-04-25 |
| JPH0578010B2 true JPH0578010B2 (en) | 1993-10-27 |
Family
ID=16079982
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP18025083A Granted JPS6073514A (en) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | Lens for projection television |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPS6073514A (en) |
Families Citing this family (2)
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Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB593514A (en) * | 1944-10-17 | 1947-10-20 | John Henry Jeffree | Improvements in or relating to lens systems for wide-aperture anastigmatic objectives |
| JPS4995533A (en) * | 1972-10-20 | 1974-09-10 | ||
| JPS54155818A (en) * | 1978-05-29 | 1979-12-08 | Kawai Musical Instr Mfg Co | Electronic musical instrument |
| JPS5734515A (en) * | 1980-08-09 | 1982-02-24 | Minolta Camera Co Ltd | Refracting index type optical system for video projector |
| JPS57108818A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-07 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Projection lens |
| JPS57177115A (en) * | 1981-04-23 | 1982-10-30 | Jihei Nakagawa | Projection lens device |
| JPS58125007A (en) * | 1982-01-20 | 1983-07-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Projection lens |
| JPS58139111A (en) * | 1982-02-12 | 1983-08-18 | Minolta Camera Co Ltd | Refraction type optical system for video projector |
| JPS58198017A (en) * | 1982-05-15 | 1983-11-17 | Hitachi Ltd | Projection lens |
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1983
- 1983-09-30 JP JP18025083A patent/JPS6073514A/en active Granted
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB593514A (en) * | 1944-10-17 | 1947-10-20 | John Henry Jeffree | Improvements in or relating to lens systems for wide-aperture anastigmatic objectives |
| JPS4995533A (en) * | 1972-10-20 | 1974-09-10 | ||
| JPS54155818A (en) * | 1978-05-29 | 1979-12-08 | Kawai Musical Instr Mfg Co | Electronic musical instrument |
| JPS5734515A (en) * | 1980-08-09 | 1982-02-24 | Minolta Camera Co Ltd | Refracting index type optical system for video projector |
| JPS57108818A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-07 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Projection lens |
| JPS57177115A (en) * | 1981-04-23 | 1982-10-30 | Jihei Nakagawa | Projection lens device |
| JPS58125007A (en) * | 1982-01-20 | 1983-07-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Projection lens |
| JPS58139111A (en) * | 1982-02-12 | 1983-08-18 | Minolta Camera Co Ltd | Refraction type optical system for video projector |
| JPS58198017A (en) * | 1982-05-15 | 1983-11-17 | Hitachi Ltd | Projection lens |
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Also Published As
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| JPS6073514A (en) | 1985-04-25 |
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