JPS6069221A - 石炭ガス化複合発電プラント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、石炭ガス化複合発電プラントに係り、詳しく
にはガス化剤である空気又は酸素をガス化炉出口蒸気発
生装置の出口に設置した精密脱塵装置で脱塵した後のガ
ス化炉生成ガスと熱交換し加熱する事により、熱効率の
向上を図るとともに、ガスタービンの運転性を向上させ
た、プラントコストダウンに好適な石炭ガス化株合発電
プラントに関する。

〔発明の背景〕

従来の石炭カス化＋Ｘ合発電プラントのヒートサイクル
を第１図に示す。

後に詳しく説明するが、複合発電プラント６１（一点鎖
線枠で示す）はガスタービン１７、排熱回収ボイラ２０
および蒸気タービン（高圧タービン４２、中低圧タービ
ン４３）等とから構成され石炭ガス化プラント６０（一
点鎖線枠で示す）は、石炭ガス化炉３、ガス化炉出口蒸
気発生装置７およびガス精製装置１１等とから構成され
、両者はヒートサイクルとして結合し、石炭ガス化独合
発電プラントを形成している。

石炭ガス化炉３内には、石炭１をガス化するためのガス
化剤として空気又は酸素２が供給され、発生したガス化
炉粗生成ガス４が燃料ガス１３としてガスタービン１７
に供給される。燃料ガス１３はガスタービン燃焼器１４
の圧力がｌ　Ｑ　ａｉａないし２０　ａｔａ　（絶対圧
力）のだめガス化剤２は加圧されて石炭ガス化炉３に供
給されるのが望ましい。ガス化剤２としてガスタービン
圧縮機１５から抽気された空気を昇圧圧縮機５９で圧縮
したものが使用される場合、昇圧するだめの動力は空気
温度が低い程少ない。一方、ガス化剤２の供給温度を高
くすればする程、石炭ガス化炉３内でガス化剤２を昇温
するだめに必要な熱量が少なくてすみ、プラントの熱効
率を高めることができる。

従来技術では、ガスタービン圧縮機１５からの空気（ガ
ス化剤２に相当、以下空気２とも記載する）を抽気空気
冷却器５７で冷却し、これを昇圧した後、石炭ガス化炉
３に供給していたため、空気の供給温度が低く、上記の
如くプラントの熱効率を低下せしめると共に、空気２の
供給量が増大し、ガスタービン圧縮機１５での空気ノ（
ランスがくずれる欠点も生じていた。

以下、従来技術を更に詳細に説明する。

まず、複合発電プラント６１を説明する。ガスタービン
圧縮機１５に導入された空気１６は圧縮されてガスター
ビン燃焼器１４に供給され、ガスタービン燃焼器１４に
供給される燃料ガス１３を燃焼せしめ、発生した高温ガ
スでガスタービン１７を作動し、ガスタービン発電機１
８にて電気エネルギーを発生せしめる。又、ガスタービ
ン出口排ガス１９は排熱回収ボイラ２０に回収される。

排熱回収ボイラ２０は、低圧節炭器２１、低圧ドラム２
２、低圧蒸発器２３、高圧節炭器２４、高圧ドラム２５
、高圧蒸発器２６、過熱器２７および再熱器２８等とよ
り構成される。

復水４０は、給水ポンプ４１で昇圧され、低圧節炭器２
１へ供給される。すなわち給水ポンプ出口給水３９は、
ガスタービン圧縮機１５からのガスタービン抽気空気５
６と抽気空気冷却器５７により熱交換し予熱された後に
排熱回収ボイラ２０へ給水を送る（０→０で示す）。

排熱回収ボイラ給水３７は、低圧節炭器２１出口で、低
圧ドラム２２、ガス化炉蒸気発生装置給水３０、給水ポ
ンプ入口給水２９とに分岐する。

給水ポンプ入口給水２９は、高圧給水系ンプ３８で昇圧
された後、高圧節炭器入口給水３３と、ガス化炉出口蒸
気発生装置給水３２とに分岐する。

高圧節炭器入口給水３３は、高圧節炭器２４を通って高
圧ドラム２５へ送られ蒸気を発生させる。

一方、ガス化炉出口蒸気発生装置給水３２は、後に説明
するガス化炉出口蒸気発生装置７に送られる（■で示す
）。又、ガス化炉蒸気発生装置給水３０は石炭カス化炉
３の蒸気発生装＃５４に送られる（■で示す）。

高圧ドラム２５で発生した蒸気は、過熱器２７により過
熱され高圧タービン４２にて仕事をする。

又仕事をした蒸気は低圧ドラム２２で発生した蒸気と共
に再熱器２８で加熱され中低圧タービン４３に送られて
仕事をし、高圧タービン４２と共に蒸気タービン発電機
４５にて電気エネルギーを発生させる。蒸気タービン４
３を通過した蒸気は復水器４４にて冷却され、腹水４０
となり、給水ポンプ４１により給水ポンプ出口給水３９
となる。

次に、石炭ガスプラント６００石炭ガス化炉３に供給さ
れるガス化剤２としては、ガスタービン圧縮機１５から
抽気したガスタービン抽気空気５６を抽気空気冷却器５
７で冷却し、昇圧圧縮機入口空気５８とし、これを昇圧
圧縮機５９で昇圧したものが従来一般に用いられていた
。これは次の理由による。

ガス化剤２として空気を使用する場合は、ガス化用の空
気の供給量は一般的には投入石炭１の２ないし３倍の重
量となる。又、ガスタービン燃焼器１４へ供給される燃
料ガス１３の供給圧力は１５　ａｈａないし２５　ａｉ
ａであるが、この圧縮方法として２つの方法が採用され
ている。その１つは、石炭ガス化炉３の圧力を常圧とし
、ガス化を行った後に生成ガスを昇圧するものであり、
他の１つは石炭１およびガス化剤２を加圧して石炭ガス
化炉３に供給し、加圧下でガス化を行ってガスタービン
燃焼器１４に供給する方法である。

生成ガスを昇圧する方法については、生成ガス中に、硫
黄化合物、ダストを含むためガス精製した後の精製ガス
を昇圧する必要があり、石炭ガス化炉３、ガス化炉出口
蒸気発生装置７、ガス精製装置１１が低圧で作動するた
め、加圧の石炭ガス化炉１に比べ、装置の容量が大きく
なる事：又ガス精製、特に湿式ガス精製に於ては、ガス
の吸収は一般に作動圧力に比例して大きくなるため、多
量の吸収剤で、ガスを吸収する事が必要となるため、ガ
ス精製の容量及びユーティリティ使用量が増える事；さ
らには、精製ガスは、ガス化剤２である空気又は酸素に
比べ容量が大きく、昇圧の為に必要な動力が、ガス化剤
２を昇圧する場合に比べ、大きくなる事；等の理由によ
り、ガス化剤２を加圧として、ガスタービン燃焼器１４
に燃料ガス１３を供給するシステムが、熱効率的にも、
装置容量を小さくする点でもすぐれている事がわかって
来た。

さらに、加圧ガス化の場合は、ガス化剤２としての空気
を、第１図に示すように、ガスタービン圧縮機１５より
抽気する事により、ガスタービン１７での仕事を直接ガ
ス化剤空気の圧縮に使用できるため、ガスタービン発電
機１８、蒸気タービン発電機４５で発生した電気出力で
仕事をする場合に比べて、ガス化剤２を圧縮する動力を
低減する事ができる。

以上の如き理由によりガス化剤２は加圧されて石炭ガス
化炉３に供給され、石炭１をガス化する。

発生したガス化炉粗生成ガス４は、ガス化炉出口（ｏ） 蒸気発生装置７に導入され、上記したガス化炉出口蒸気
発生装置給水３２と熱交換し、冷却される。

冷却された蒸気発生装置出口粗生ガス８はガス／ガス熱
交換器９に導入され、ガス＊製装置１１から送り出され
る精製ガス１２と熱交換し、ガス精製に必要な温度まで
冷却され、ガス／ガス熱交換器出口粗生ガス１０として
ガス精製装置１１に導入される。精製ガス１２は、上記
の如く、ガス／ガス熱交換器９で昇温された後、燃料ガ
ス１３としてガスタービン燃焼器１４に供給され、燃焼
後高温ガスとしてガスタービン１７にて仕事をし、ガス
タービン発電機１８に電気エネルギーを発生せしめる。

又、ガス化炉粗生成ガス４の温度は、使用される石炭ガ
ス化炉３の種類により異なるが、一般に約９００Ｃ以上
である。一方ガス化炉粗生成ガス４は、ガスタービン１
７の腐食防止の為及び環境対策上精製する必要あり、そ
の為、ガス精製装置１１に必要な温度までガス化炉粗生
成ガス４を冷却する必要がある。このガス精製に必要な
温度は、（１０） 用いるガス精製の種類により異なるが大きく２種類に分
けられる。

高温脱塵を行って酸化鉄系の吸着剤により脱硫を行う乾
式ガス精製に於ては、約４５０Ｃである。

一方水洗塔にて脱塵を行って有機溶媒の吸収剤により脱
硫を行う湿式ガス精製に於ては、ガス精製１１に必要な
温度は約１００Ｃである。但し乾式脱硫は、これまで実
績もなく、現在開発中であるので、石炭ガス化複合発電
プラントのガス精製装置１１としては、湿式ガス精製を
用いるのが一般的となっている。

従って、約９００Ｃのガス化炉粗生成ガス４は１００Ｃ
のガス／ガス熱交換出口粗生ガス１０としてガス精製装
置１１内に導入される。この温度差で表示される顕熱は
、ガスタービン燃焼器１４に供給される燃料ガス１３を
適温に加熱すると共に、上記の如く排熱回収ボイラ２０
の熱源として回収される。この回収熱餅が多いほどプラ
ントの熱効率が向上する（燃料ガス温度１００Ｃの上昇
につき約０．２チの熱効率の向上が可能となる）。

（１１） 一方カスタービン燃焼器１４人口の燃料ガス１３漉度は
、燃焼制御装置（図示しない）の耐熱温度の制限から約
１００ｃないし４００ｃとされる。又、蒸気発生装置出
口粗生ガス８の温度はガスタービン燃焼器１４人口の燃
料ガス１３の温度より約５０ｐ高く選定されることが普
通である。

従って、排熱回収ボイラ２０側には、約７５０ｃないし
４５０Ｃの温度差の熱量が回収可能となりこの顕熱を有
効に回収することが上記の如く、プラント熱効率向上の
面で必要とされる。

石炭ガス化炉３に供給されるガス化剤である空気２の供
給温度を高くすればする程、石炭ガス化炉３内でのガス
化に要する熱量を少なくすることができ、かつ、ガス化
炉粗生成ガス４の発熱量を高くすることができるのでプ
ラントの熱効率を向上することができる。しかし、上記
の如く、空気２は石炭ガス化炉３に供給される前に加圧
されることが必要となり、加圧動力を低減するには空気
２の温度を低くすることが必要となる。すなわち、上記
のように、ガス化剤用の空気２の圧縮にはで（１２） きるだけガスタービンの圧縮機１５を用いるのが、熱効
率的にすぐれているが、ガスタービン圧縮機１５は、ガ
スタービン燃焼器１４の圧力に合わせて通常出口圧力は
、１０　ａｔａないし２０　ａｔａとなる。一方石炭ガ
ス化炉３の圧力は、石炭ガス化炉３出口からガスタービ
ン燃焼器１４までの系の圧力損失及び、流量調整弁等の
調整圧力を確保する為に、ガスタービン燃焼器１４より
１０ないし３　Ｑ　ａｔａ高い圧力とするのが一般的で
ある。従って、ガスタービン圧縮機抽気空気５６をさら
に昇圧して石炭ガス化炉３へ供給する必要があるが、と
の昇圧圧縮機５９の動力は、昇圧する空気の体積？Ｉｆ
Ｍに比例するすなわち、昇圧する空気温度が低い始動力
が少ない事になる。通常は、この昇圧圧縮機５９の動力
を低減させるため、外圧圧縮機５９人口の空気を抽気空
気冷却器５７にて冷却して、体積流量を減少させて、昇
圧圧縮機５９の動力を減少させている。

その結果、石炭ガス化炉３へのガス化剤である空気２の
供給温度が低下し、石炭ガス化炉３での（１３） 石炭の可燃成分への転換効率、冷ガス効率が低下し、プ
ラント全体の撚効率が低下するという問題がある。さら
に、ガス化剤である空気２の温度が低いため、ガス化剤
をガス化温朋まで昇温するために石炭中の炭素分を余分
に燃焼させる事が必要となり、ガス化剤としての空気２
の供給量が増大し、ガスタービン圧縮機１５での空気の
バランスがくずれる。第２図に、空気予熱温度とガスタ
ービン抽気率の関係を示す。空気予熱温度が低下するほ
ど、ガス化剤使用量が増え不為、ガスタービン抽気率は
、増加する。現状のガスタービン圧縮機１５の延長線上
の技術では、ガスタービン圧縮機１５の／）ｆｔＪｉＬ
のバランスの問題からガスタービンの抽気率を約３０％
以下とする必要があり、多量の抽気に対しても安定な運
転を確保できるガスタービン圧縮機１５は未だ開発され
ていない。

以上より、石炭ガス化炉３へのガス化剤としての空気２
の供給温度を、昇圧圧縮機５９での動力を増大させない
為に、昇圧圧縮機５９出口で加熱する事が、プラントの
熱効率向上の面からのガス（１４） タービンの運転性を向上させる面からも有効である事が
わかる。

石炭ガス化炉３へのガス化剤としての空気２の加熱方法
としては、ＥＰＲＩ−ＡＰ−１４２９等で、ガスタービ
ン排ガス１９と熱交換し、昇温する方法が提案されてい
るが、本システムでは、第１に、ガスタービン出口排ガ
ス１９の圧力はほぼ大気圧であるのに対し、加熱される
側の空気の圧力は、１０ないし２０　ａｔａと高圧で、
両者の差圧に耐えるため、熱交換部のチューブ又はプレ
ートの肉圧が増加し、圧熱係数が悪くなり、伝熱面積が
増加する：第２に、一般的に排熱回収ボイラ２０と石炭
ガス化炉３は離れて配置されているため、加熱された高
温の空気配管が長くなり、耐高温合金鋼を使用する重量
が増大し経済的でない；という欠点がある。

更に、排熱回収ボイラ２０側に空気予熱器を設置した場
合は、ガスタービン１７の排ガス温度により空気予熱温
度が制限されるため、熱効率向上に限度が生ずる。

（１５） 従って、できるだけ高温の配管材料を少なく使用して、
石炭ガス化炉３への供給空気温度をできるだけ高く予熱
するシステムがプラントの経済性向上の面で要請されて
いた。

〔発明の目的〕

本発明は、上記の欠点を解決し、上記要請に応するべく
創案されたものであり、その目的は、プラントの熱効率
を向上すると共に、運転性を向上し、かつプラントコス
トの低減し得る石炭ガス化複合発電プラントを提供する
ことにある。

〔発明の概要〕

本発明は１．上記の目的を達成するために、石炭ガス化
炉からの粗生成ガスを冷却し、排熱回収ボイラ側に蒸気
を供給するガス化炉出口蒸気発生装置の下流側に、該ガ
ス化炉出口蒸気発生装置からの粗生ガスを精密脱塵する
精密脱塵装置を設けると共に、上記精密脱塵装置の下流
側に、上記石炭ガス化炉に供給されるガス化剤と上記精
密脱塵装置により脱塵された生成ガスとを熱交換し、上
記ガス化剤を予熱するガス／ガス熱交換器を設け、（１
６） かつ、上記ガス／ガス熱交換器と複合発電プラントのガ
スタービン側とを連結し、上記ガス／ガス熱交換器に上
記ガスタービン側から上記ガス化剤を供給するガス止剤
通路を設け、上記石炭ガス化炉に供給されるガス化剤を
予熱して供給するようにした石炭ガス化複合プラントを
特徴としたものである。

〔発明の実施例〕 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

まず、本実施例の概要を第３図により説明する。

図において、第１図と同一符号の物は同−物又は同一機
能の物を示す。

石炭ガス化プラント６０のガス化炉出口蒸気発生装置７
の下流側には精密脱塵装置６３が設けられ、更に、その
下流側にはガス／ガス熱交換器９ａが設けられている。

又、ガス／ガス熱交換器９ａとガスタービン圧縮機１５
を連結するガス止剤通路８３がそれぞれ設けられている
。

ガス化炉出口蒸気発生装置７からの蒸気発生袋（１７） 置出口粗生ガス８は脱塵されダスト６５を排出し、ガス
／ガス熱交換器９ａに導入される。一方、〃ス化剤通路
８３内には、ガスタービン圧縮機１５から抽気したガス
化剤たるガスタービン抽気空気５６を冷却する抽気空気
冷却器５７および、冷却後の昇圧圧縮機入口空気５８を
昇圧する昇圧圧縮機５９が介設される。昇圧された空気
２はガス／ガス熱交換器９ａ内に導入され、精密脱塵装
置出口生成ガス６６と熱交換し、予熱されて石炭ガス化
炉３に供給される。以上により、石炭ガス化炉３には、
昇圧され、かつ予熱されたガス化剤たる空気２が供給さ
れることになる。

以下、本実施例を更に詳細に説明する。

従来、ガス化炉出口蒸気発生装置７から出た蒸気発生装
置出口粗生ガス８は、高温ダストおよび腐食生成物を大
量に含むため、蒸気発生装置出口粗生ガス８の温度が約
３５０Ｃ程度の温度領域までしか、エロージョンによる
減肉のためガス／ガス熱交換器９は実用化されていなか
った。そこで、本実施例では、ガス化炉出口蒸気発生装
置７によ（１８） り約４５０Ｃないし６００Ｃに冷却された蒸気発生装置
出口粗生ガス８を精密脱塵装置６３により脱塵し、クリ
ーンな精密脱塵装置出口生成ガス６６とし、これをガス
／ガス熱交換器９ａに導入するようにしている。なお脱
塵されたダスト６６は装置外に排出される。

ガス／ガス熱交換器９ａには空気予熱用ガス／ガスヒー
タ６４が設けられ、ガス止剤通路８３からの空気２を加
熱する。加熱された空気２は石炭ガス化炉３に供給され
る。従来技術では石炭ガス化炉に供給される空気２の供
給温度は約２０００であるが上記により供給温度を約６
００Ｃに上昇することができ、熱効率を約８チ向上する
ことができる。

ガス／ガス熱交換器９ａを通過した生成ガスは、従来技
術と同じくカス／ガス熱交換器９に導入され、冷却され
、ガス精製装置１１に送られる。次にキ′Ｎ密脱塵装＠
６３を説明する。精密脱塵装置６３としては、第４図に
示すグラニュラ式集塵装置が採用される。グラニュラ式
集塵装置は、耐湯（１９） 性のろ過剤７７を金鋼７５およびルーバ７４間に充填し
たものから構成され、ろ過剤７７からなる充填層は、点
線の矢印で示す如く、ろ過剤７６として上方から供給さ
れ、下方へ移動し、ダストを含むろ過剤７８として下部
より抜き出されて排出される。蒸気発生装置出口粗生ガ
ス８の如きダーティガス７２は、ろ過剤７７の充填層を
通過する際に脱塵され、除塵ガス７３として次工程側に
送られる。以上の如く、ガス化炉出口蒸気発生装置７で
合金鋼の財源領域まで温度を下げた蒸気発生装置出口粗
生ガス８を上記のグラニュラ式集塵装置に導入すること
により、精密脱塵装置出口生成ガス６６内のダストを、
５ｍｇ／Ｎｍ”ないし３０ｍｇ／Ｎｍ３に押えることが
でき、ダストによるエロージョンを低減することができ
、上記の如く、ガス／ガス熱交換器９ａにより、空気２
を予熱することができる。

ガス止剤通路８３は、上記の如く、ガスタービン圧縮機
１５とガス／ガス熱交換器９ａとを連結して形成され、
その中間には、抽気空気冷却器（２０） ５７および昇圧圧縮機５９が設けられている。以上によ
り、ガス化剤としての空気２は昇圧され、かつ充分に予
熱された後、石炭カス化炉３に供給される。

従来技術で空気２を排熱回収ボイラ２０側に空気予熱器
を設ける場合には、ガスタービン出口排ガス１９の温度
が５５０Ｃ位のため、空気１２は高々５００Ｃ位までし
か予熱できず熱効率の向上度合は少ない。

第５図は本発明の他の実施例を示す。図において第１図
および第３図と同一符号の物は同−物又は同一機能の物
を示す。

本実施例は、ガス止剤通路８３に、これから分岐し、直
接石炭ガス化炉３に連通ずるバイパス路８４を連結し、
該バイパス路８４にバイパス流量調整弁８０を介設せし
めたものから構成される。

上記構成により、石炭ガス化炉３には、ガス／ガス熱交
換器９ａを介して予熱された空気２と、予熱されないで
昇圧圧縮機５９から直接導入される空気２との混合空気
が供給され、供給空気温度を（２１） 一定に制御することが可能となる。

一般に、石炭ガス化炉３の制御は、石炭１の投入量に対
し、一定比率でカス化剤２を供給するととが基本である
が、ガス化剤２の温度が変動する場合には、ガス止剤２
中の窒素をガス化温度まで上げるのに必要な熱量が変動
し、ガス止剤粗生成ガス４０組成が変動するので、ガス
化剤２の温度よ をほぼ一定値に保持する必要がある。本実施例へり一定
温度保持制御を容易に行うことができる。

すなわち、通常運転時においては、バイパス空気７９の
流量を制御することにより、供給空気温度を一定に制御
できる。又、負荷急増時には、バイパス流量調整弁８０
を全開し、直接石炭ガス化炉３に空気２を多量に供給し
、供給空気量の時間遅れを解消し、運転性を向上するこ
とが可能となる。

第６図は、本発明の更に別の実施例を表示する。

図において、上記実施例と同一符号の物は同−物又は同
一機能の物を示す。

本実施例では、ガス止剤通路８３の中間にガス（２２） 止剤２を予熱するガス化剤予熱器を介設したもので、よ
り具体的には、排熱回収ボイラ２０側で加熱されるガス
タービン排熱回収ボイラ空気予熱器８１を昇圧圧縮機５
９とガス／ガス熱交換器９８間に介設せしめたものであ
る（［Ｆ］、［Ｆ］で示す）。

ガス化剤たる空気２は、昇圧圧縮機５９で昇圧された後
、ガスタービン排熱回収ボイラ空気予熱器８１で予熱さ
れて、空気予熱用ガス／ガスヒータ６４へ空気２を送る
。

本実施例に於る熱効率の向上値は上記実施例と同一であ
るが、空気予熱器を分割する事によりバランスの良いシ
ステム構成をする事ができる。

以上の如くガス化炉出口蒸気発生装置７の後流側に設置
した精密脱塵装置６３により除塵された精密脱塵装置出
口生成ガスと空気２を熱交換し、ガス化炉ガス止剤空気
を高温まで予熱できるので、熱効率の向上を図る事がで
きる。

又空気予熱用のガス／ガス熱交換器９ａを石炭ガス化炉
３の近くに設置する事ができるので、空気予熱後の高温
配管を減少させる事ができ、プラ（２３） ントコストの減少を図る事ができる。

更に、上記の如く、バイパス流址調整弁８０を設けるこ
とにより運転性の向上を図ることができる。

第７図に上記実施例による熱効率の向上値を示す（直線
Ａで示す）。昇圧圧縮機５９の出口空気温度は約２００
Ｃであり、ガス／ガス熱交換器９ａにより約６００Ｃま
で予熱されるため、差温４００Ｃに相当する８％の熱効
率向上が計れる（図中点線で示す）。

第８図に石炭ガス化複合発電プラントの典型的な配置図
を示す。

排熱回収ボイラ２０にて空気を予熱する場合は、予熱後
の高温配管が３５０ｍないし５００ｍであるのに対し、
本実施例では、空気加熱用ガス／ガスヒータ６４を石炭
ガス化炉３の近くに設置できるため予熱後の配管を約４
０ｍに短縮できた。この結果、外圧圧縮機５９から石炭
ガス化炉３までの連絡配管を合金鋼から炭素鋼とする事
ができ、低温であるため体積流量を約１／２とする事か
で（２４） きるので、配管口径を約３０係低減する事ができ、この
配管の材質変更によりプラントコストを約１０億円低減
できた。

又、本実施例の精密脱塵装置６３とセラミックフィルタ
等の超高温精密脱塵（図示しない）とを組み合わせる事
により、より一層の熱効率の向上が計れる。

〔発明の効果〕

以上の説明によって明らかの如く、本発明によれば、石
炭ガス化複合発電プラントの熱効率を大幅に向上すると
共に、プラントコストの大幅低減と、その運転性を向上
し得る効果が上げられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の石炭ガス化複合発電プラントのヒートサ
イクル構成図、Ｍ２図は空気予熱温度とガスタービン抽
気率との関係を示す線図、第３図は本発明一実施例のヒ
ートサイクル構成図、第４図は実施例に使用される精密
脱塵装置の主構造を示す説明図、第５図および第６図は
本発明の他の実施例のヒートサイクル構成図、第７図は
本発明（２５） 実施例の熱効率の向上値を示す線図、第８図は本実施例
に基づくプラント配置図の概要を示す。 １・・・石炭、２・・・ガス化剤、３・・・石炭ガス化
炉、４・・・ガス化炉粗生成ガス、５・・・ガス化炉蒸
気発生装置蒸気、７・・・ガス化炉出口蒸気発生装置、
８・・・蒸気発生装置出口粗生ガス、９・・・ガス／ガ
ス熱交換器、１０・・・ガス／ガス熱交換器出口粗生ガ
ス、１１・・・ガス精製装置、１２・・・精製ガス、１
３・・・燃料ガス、１４・・・ガスタービン燃焼器、１
５・・・ガスタービンコンプレッサ、１６・・・空気、
１７川ガスタービン、１８・・・ガスタービン発電機、
１９・・・ガスタービン出口排ガス、２０・・・排熱回
収ボイラ、２１・・・低圧節炭器、２２・・・低圧ドラ
ム、２３・・・低圧蒸発器、２４・・・高圧節炭器、２
５・・・高圧ドラム、２６・・・高圧蒸発器、２７・・
・過熱器、２８・・・再熱器、２９・・・給水ポンプ入
口給水、３０・・・ガス化炉蒸気発生装置給水、３１・
・・高圧給水、３２・・・ガス化炉出口蒸気発生装置給
水、３３川高圧節炭器入口給水、３４・・・高圧蒸気、
３５・・・低圧蒸気、３６・・・再熱器入口蒸気、３７
川排熱回収ボイラ給水、３８（２６） ・・・高圧給水ポンプ、３９・・・給水ポンプ出口給水
、４０・・・復水、４１・・・給水ポンプ、４２・・・
高圧タービン、４３・・・中低圧タービン、４４・・・
復水器、・４５・・・蒸気タービン発電機、５４・・・
蒸気発生装置、５６・・・ガスタービン抽気空気、５７
・・・抽気空気冷却器、５８・・・昇圧圧縮機入口空気
、５９・・・昇圧圧縮機、６０・・・石炭ガス化プラン
ト、６１・・・複合発電プラント、６３・・・精密脱塵
装置、６４・・・空気予熱用ガス／ガスヒータ、６５・
・・ダスト、６６・・・精密脱塵装置出口生成ガス、７
２・・・ダーティガス、７３・・・除塵ガス、７４・・
・ルーバ、７５・・・金鋼、７６．７７・・・ろ過剤、
７８・・・ダストを含むろ過剤、７９・・・バイパス空
気、８０・・・バイパス流量調整弁、８１・・・ガータ
ーピン排熱回収ボイラ空気予熱器、８３・・・ガス止剤
通路、８４・・・バイパス路。 代理人　弁理士　秋本正実

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、石炭ガス化プラント側から供給される適温。 適圧の燃料ガスで作動するガスタービンと、該ガスター
   ビンの排熱を回収して蒸気を発生する排熱回収ボイラと
   、該排熱回収ボイラからの蒸気で作動する蒸気タービン
   とから構成される複合発電プラントを有すると共に、空
   気又は酸素からなるガス化剤で石炭をガス化する石炭ガ
   ス化炉と、該石炭ガス化炉からの粗生成ガスを冷却する
   と共に、上記排熱回収ボイラ側に供給する蒸気を発生す
   るガス化炉出口蒸気発生装置と、該ガス化炉出口蒸気発
   生装置からの粗生ガスを精製し、上記燃料ガスを形成せ
   しめるガス精製装置とから構成される上記石炭ガス化プ
   ラントとを有する石炭ガス化複合発電プラントにおいて
   、上記ガス化炉出口蒸気発生装置の下流側に、該ガス化
   炉出口蒸気発生装置からの上記粗生ガスを精密脱塵する
   精密脱塵装置を設けると共に、上記精密脱塵装置の下流
   側に一上記ガス化剤を上記精密脱塵装置により脱塵され
   た生成ガスで予熱して上記石炭ガス化炉に供給するガス
   ／ガス熱交換器を設け、かつ、該ガス／ガス熱交換器と
   上記ガスタービン側とを連結し、該ガスタービン側から
   上記ガス化剤を上記ガス／ガス熱交換器に供給するガス
   化剤通路を設けたことを特徴とする石炭ガス化複合発電
   プラント。 ２、上記ガス化剤通路が、上記ガス／ガス熱交換器と上
   記ガスタービンに係合するガスタービン圧縮機とを連絡
   するものであると共に、その中間位置に上記ガスタービ
   ン圧縮機から抽気したガス化剤を昇圧する昇圧圧縮機を
   介設せしめたものであることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項に記載の石炭ガス化複合発電プラント。 ３、上記ガス化剤通路が、該通路から分岐するバイパス
   路を有し、該バイパス路が流量調整弁を介して直接上記
   石炭ガス化炉に連結するものであることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項に記載の石炭ガス化複合発電プラン
   ト。 ４、上記ガス化剤通路が、その中間位置に、上記ガス化
   剤を予熱するガス化剤予熱器を介設せしめたものから構
   成されることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
   の石炭ガス化複合発電プラント。 ５、上記ガス化剤予熱器が、上記排熱回収ボイラにより
   、上記ガス化剤を予熱するものから形成されることを特
   徴とする特許請求の範囲第４項に記載の石炭ガス化複合
   発電プラント。