JPS6067593A - 固体潤滑剤 - Google Patents
固体潤滑剤Info
- Publication number
- JPS6067593A JPS6067593A JP58175205A JP17520583A JPS6067593A JP S6067593 A JPS6067593 A JP S6067593A JP 58175205 A JP58175205 A JP 58175205A JP 17520583 A JP17520583 A JP 17520583A JP S6067593 A JPS6067593 A JP S6067593A
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- JP
- Japan
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- graphite
- artificial graphite
- solid lubricant
- fluorine
- coke
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は固体潤滑剤に関するものであり、詳細には、本
発明は、黒鉛原料として人造黒鉛を用いて得られる式（
ＯＩＦ）ｎで表わされるフッ化黒鉛を主成分とする固体
潤滑剤に関する。
発明は、黒鉛原料として人造黒鉛を用いて得られる式（
ＯＩＦ）ｎで表わされるフッ化黒鉛を主成分とする固体
潤滑剤に関する。
従来、炭素材料とフッ素から合成されるフッ化黒鉛（以
下Ｉ ＧＩＦ ＃と称す）として、（ＯＦ）ｎの構造を
有するものが知られておシ、かかる（ＣＩ？′）ｎ型Ｇ
ＩＩ′はその特異な諸性質から電池活物質、潤滑剤、防
滴剤、防汚剤、撥水撥油剤などとして広範な分野で工業
的に高く評価されている。特に、固体潤滑剤としての用
途に用いた場合、高温、高荷重下などの苛酷々条件下に
おける特性が他の潤滑剤にくらべ良好であシ、シかも酸
、アルカリなどの薬品に対しても安定な耐蝕性を有する
ことから、例えば黒鉛、二硫化モリブテンなどにかわる
潤滑剤として近年非常に注目されている。
下Ｉ ＧＩＦ ＃と称す）として、（ＯＦ）ｎの構造を
有するものが知られておシ、かかる（ＣＩ？′）ｎ型Ｇ
ＩＩ′はその特異な諸性質から電池活物質、潤滑剤、防
滴剤、防汚剤、撥水撥油剤などとして広範な分野で工業
的に高く評価されている。特に、固体潤滑剤としての用
途に用いた場合、高温、高荷重下などの苛酷々条件下に
おける特性が他の潤滑剤にくらべ良好であシ、シかも酸
、アルカリなどの薬品に対しても安定な耐蝕性を有する
ことから、例えば黒鉛、二硫化モリブテンなどにかわる
潤滑剤として近年非常に注目されている。
しかしながら％ （ＯＦ）ｎ型ＧＦの合成には、目的生
成物である（ＣＦ）ｎの分解温度が近接しているため、
収率が極めて低いという大きな欠点があった。
成物である（ＣＦ）ｎの分解温度が近接しているため、
収率が極めて低いという大きな欠点があった。
そこで、本発明者らは先に、新規な構造を有するａｙと
して比較的安価に極めて高い収率で得られる（０＊Ｐ）
ｎ型ＧＦの製造に成功した。この新規な（０＊ＩＪ’）
ｎ型ＧＦ及びその製造法については、特開昭５：５−１
０２８’１号明細書や米国特許第４１３９４７４号明細
書に詳述されているが、黒鉛を１００〜７６０ｍＨｇの
フッ素圧下において５００〜５００℃で加熱することに
よって得られる。黒鉛としては天然黒鉛、人造黒鉛、キ
ッシュ黒鉛、熱分解黒鉛など又はその混合物が使われる
。その構造は炭素原子が格子構造をなす層が層間距離約
９、ＯＸで積み重なった積層構造であり、各層中の炭素
が（Ｃ・？）ｎの場合は全部１個のフッ素原子と結合１
．ているのに対し、１つおきに１個のフッ素と結合して
いる点に特徴がある。【７かし、両者とも炭素六角網目
平面の末端基には２個以上のフッ素が結合したＯＦ’、
、ＯＦ、基が存在する。従って、黒鉛が完全にフッ素化
された（ＯＩＦ′）ｎおよび（ｃｐ）ｎのＩＦ１０比は
、各々０．５および１．０以上となり、その過剰フッ素
量はＧ］ｌＦ結晶のａ、ｂ軸方向の結晶子が小さくなる
はど多くなる（例えばＪ、 Ａｍｅｒ、 Ｏｈｅｍ、
Ｓｏｅ、。
して比較的安価に極めて高い収率で得られる（０＊Ｐ）
ｎ型ＧＦの製造に成功した。この新規な（０＊ＩＪ’）
ｎ型ＧＦ及びその製造法については、特開昭５：５−１
０２８’１号明細書や米国特許第４１３９４７４号明細
書に詳述されているが、黒鉛を１００〜７６０ｍＨｇの
フッ素圧下において５００〜５００℃で加熱することに
よって得られる。黒鉛としては天然黒鉛、人造黒鉛、キ
ッシュ黒鉛、熱分解黒鉛など又はその混合物が使われる
。その構造は炭素原子が格子構造をなす層が層間距離約
９、ＯＸで積み重なった積層構造であり、各層中の炭素
が（Ｃ・？）ｎの場合は全部１個のフッ素原子と結合１
．ているのに対し、１つおきに１個のフッ素と結合して
いる点に特徴がある。【７かし、両者とも炭素六角網目
平面の末端基には２個以上のフッ素が結合したＯＦ’、
、ＯＦ、基が存在する。従って、黒鉛が完全にフッ素化
された（ＯＩＦ′）ｎおよび（ｃｐ）ｎのＩＦ１０比は
、各々０．５および１．０以上となり、その過剰フッ素
量はＧ］ｌＦ結晶のａ、ｂ軸方向の結晶子が小さくなる
はど多くなる（例えばＪ、 Ａｍｅｒ、 Ｏｈｅｍ、
Ｓｏｅ、。
１０１ 、３８３２．１９７９を参照）。マた、（０＊
Ｆ）ｎ Ｋは（ＣＰ＞ｎには認められない９４０ｇ’に
特異な赤外線吸収を示す。しかしながら、原料黒鉛が完
全にフッ素化されて（０，？）、を生成するに要する時
間は、特に（Ｏｓ Ｆ ）ｎを高い選択率をもって得る
ために好ましいマイルドな条件下では極めて長く、例え
ば２００〜２５０ ｍｅｓｈ （Ｔｙｌθｒ）のマダガ
スカル産天然黒鉛を５７５℃、フッ素圧２００１ｍ１Ｈ
ｇでフッ素と反応させた場合、その生成には１２０時間
もの長い時間を必要とする。
Ｆ）ｎ Ｋは（ＣＰ＞ｎには認められない９４０ｇ’に
特異な赤外線吸収を示す。しかしながら、原料黒鉛が完
全にフッ素化されて（０，？）、を生成するに要する時
間は、特に（Ｏｓ Ｆ ）ｎを高い選択率をもって得る
ために好ましいマイルドな条件下では極めて長く、例え
ば２００〜２５０ ｍｅｓｈ （Ｔｙｌθｒ）のマダガ
スカル産天然黒鉛を５７５℃、フッ素圧２００１ｍ１Ｈ
ｇでフッ素と反応させた場合、その生成には１２０時間
もの長い時間を必要とする。
一方ｓ （’＊Ｆ）ｎの固体潤滑剤としての用途につい
ては特開昭５４−１５０７５９号明細書に詳述されてい
るが、フッ素含有量が低いに本かかわらず、（ＯＦ）ｎ
Ｋまさるとも劣らない潤滑能を有する。
ては特開昭５４−１５０７５９号明細書に詳述されてい
るが、フッ素含有量が低いに本かかわらず、（ＯＦ）ｎ
Ｋまさるとも劣らない潤滑能を有する。
（ＯｉＦｌ）ｎの黒鉛原料として天然黒鉛、人造黒鉛、
熱分解黒鉛などがあるが、人造黒鉛は天然黒鉛に比較し
高温で黒鉛化処理を行なうため一定の品質のものが安定
に得られ、潤滑剤として物性を低下させる不純物の量も
少ない。しかも、安価に入手できるため、工業的にすぐ
れた原料である。
熱分解黒鉛などがあるが、人造黒鉛は天然黒鉛に比較し
高温で黒鉛化処理を行なうため一定の品質のものが安定
に得られ、潤滑剤として物性を低下させる不純物の量も
少ない。しかも、安価に入手できるため、工業的にすぐ
れた原料である。
本発明者らは、上記のようなすぐれた特徴をもつ人造黒
鉛を用いて、生成した（ Ｏｓ Ｆ）ｎの潤滑特性につ
いて詳細に検討した結果、特定なＰ（をもつ人造黒鉛を
用いたときに、すぐれた潤滑性をもつことを見出し、本
発明を完成した。
鉛を用いて、生成した（ Ｏｓ Ｆ）ｎの潤滑特性につ
いて詳細に検討した結果、特定なＰ（をもつ人造黒鉛を
用いたときに、すぐれた潤滑性をもつことを見出し、本
発明を完成した。
即ち、（０諺Ｆ）ｎ型ＧＩＦの原料としてフランクリン
デー値が０〜０．５である人造黒鉛を使用してそれをフ
ッ素化して得られる（ａ＊Ｆ）ｎを固体潤滑剤として用
いた時には低い摩擦係数、摩耗率を示すことを知見した
。
デー値が０〜０．５である人造黒鉛を使用してそれをフ
ッ素化して得られる（ａ＊Ｆ）ｎを固体潤滑剤として用
いた時には低い摩擦係数、摩耗率を示すことを知見した
。
しかも、天、然黒鉛、熱分解黒鉛を原料とした場合に比
べ、人造黒鉛の場合、黒鉛が完全にフッ素化されて（０
＊Ｆ）ｎを生成するに要する時間が極めて短時間ですむ
ことも知見した。例えば、天然黒鉛をフッ素圧７６０ｗ
ｍＨｈ ５７５℃で！２０時間反応させたとき（Ｏ諺Ｆ
）ｎを収率１００％で得たが、一方、人造黒鉛（平均粒
径５０θμで、フランクリンデー値が０．０７）で上記
と同一条件で反応させれば、同じ１００％の収率を得る
のに１８時間で達成できる。
べ、人造黒鉛の場合、黒鉛が完全にフッ素化されて（０
＊Ｆ）ｎを生成するに要する時間が極めて短時間ですむ
ことも知見した。例えば、天然黒鉛をフッ素圧７６０ｗ
ｍＨｈ ５７５℃で！２０時間反応させたとき（Ｏ諺Ｆ
）ｎを収率１００％で得たが、一方、人造黒鉛（平均粒
径５０θμで、フランクリンデー値が０．０７）で上記
と同一条件で反応させれば、同じ１００％の収率を得る
のに１８時間で達成できる。
本発明において、［人造黒鉛−１とは、コークス類（石
油コークス、ピッチコークス等）、タールピッチ或いは
有機高分子化合物を炭化処理して得た炭素材料を約２，
０００〜３，０００℃に加熱することにより、不純物を
揮発させると共に黒鉛化して、無定形な炭素原子の集合
を規則正しい黒鉛の網平面上の配列にしたものを言う。
油コークス、ピッチコークス等）、タールピッチ或いは
有機高分子化合物を炭化処理して得た炭素材料を約２，
０００〜３，０００℃に加熱することにより、不純物を
揮発させると共に黒鉛化して、無定形な炭素原子の集合
を規則正しい黒鉛の網平面上の配列にしたものを言う。
又、フランクリンデー値とは黒鉛の結晶化度すガわち黒
鉛化度を示すもので、次式よシ引算して得ることができ
る。
鉛化度を示すもので、次式よシ引算して得ることができ
る。
ｄ（ｏｏ２）＝５・４４ト０・θ８６（１−Ｐ”）（式
中ｓ ｄ（００２）はＸ線回折で測定される面間隔（ｄ
、）であシ、Ｐはフランクリンデー値を示（００２） す）。（Ｒ，Ｐ、Ｆｒａｎｋｌｉｎ、Ａｃｔａ ０ｒｙ
ｓｔ、、 ４，２３５．（ｔ９５１） ）。
中ｓ ｄ（００２）はＸ線回折で測定される面間隔（ｄ
、）であシ、Ｐはフランクリンデー値を示（００２） す）。（Ｒ，Ｐ、Ｆｒａｎｋｌｉｎ、Ａｃｔａ ０ｒｙ
ｓｔ、、 ４，２３５．（ｔ９５１） ）。
本来、人造黒鉛は天然黒鉛、熱分解黒鉛に比べ、結晶子
が小さいため、潤滑能低下が懸念され、固体潤滑剤とし
ては、人造黒鉛よシ製造した（Ｃ！ＩＰ）ｎは使用され
ていなかった。しかしながら、本発明者らの研究によれ
ば、ある特定のフランクリンデー値をもった人造黒鉛を
原料に使用するならば、すぐれた潤滑能を与えることを
見出した。
が小さいため、潤滑能低下が懸念され、固体潤滑剤とし
ては、人造黒鉛よシ製造した（Ｃ！ＩＰ）ｎは使用され
ていなかった。しかしながら、本発明者らの研究によれ
ば、ある特定のフランクリンデー値をもった人造黒鉛を
原料に使用するならば、すぐれた潤滑能を与えることを
見出した。
本発明による固体潤滑剤として用いられる（、Ｏｍ Ｆ
）ｎの原料はフランクリンデー値がＯ〜０．５ノ人造
黒鉛である。Ｐ値が０．５以上であると、比較例に示す
如く潤滑特性が低下する。
）ｎの原料はフランクリンデー値がＯ〜０．５ノ人造
黒鉛である。Ｐ値が０．５以上であると、比較例に示す
如く潤滑特性が低下する。
本発明による（０１Ｆ）。を主成分とするフッ化黒鉛は
反応終了後フッ素雰囲気下生成温度以上の高温で結晶化
したものも同様な優れた特性をもつ。
反応終了後フッ素雰囲気下生成温度以上の高温で結晶化
したものも同様な優れた特性をもつ。
なお、本発明の固体潤滑剤線それ単独、あるいは他の潤
滑剤と組合せた種々の形態で適用することができる。
滑剤と組合せた種々の形態で適用することができる。
以下実施例によシ本発明を四に詳細に説明するが、本発
明の範囲は実施例に限定されるものではない。
明の範囲は実施例に限定されるものではない。
実施例中での潤滑特性は次の方法でめた。
機械構造用炭素鋼（８４５０）にＧ］］′・の粉末をす
シ込み、東洋ボールドウィン■製ＦｔＦＭ −１［Ｒｔ
Ｎ摩擦摩耗試験機を用いて荷量５．０＃で摩擦係数を測
定した。
シ込み、東洋ボールドウィン■製ＦｔＦＭ −１［Ｒｔ
Ｎ摩擦摩耗試験機を用いて荷量５．０＃で摩擦係数を測
定した。
更に、ＧＦの潤滑特性を調べるため、下達の方法で、フ
ェノール樹脂と混合し成型して得た成型体の潤滑特性を
調べた。
ェノール樹脂と混合し成型して得た成型体の潤滑特性を
調べた。
ナショナルライ） ＯＮ−’３６１１（松下電工製のフ
ェノール樹脂）８５重量部と改質０７１５重量部をリボ
ンミキサーで粉体混合し、２℃／分の昇温速度で１時間
加熱混合した。この混合物を１３０℃に加熱した熱ロー
ルに２回通したのち冷却し、さらに粉砕機で１１１１１
以下に粉砕した。その後、１１０℃に加熱した金型に投
入し２００Ａ−ｉ−で加圧して１９０℃まで加熱後冷却
した。冷却した成型物を加工し、摩耗試験用成型体を得
た。
ェノール樹脂）８５重量部と改質０７１５重量部をリボ
ンミキサーで粉体混合し、２℃／分の昇温速度で１時間
加熱混合した。この混合物を１３０℃に加熱した熱ロー
ルに２回通したのち冷却し、さらに粉砕機で１１１１１
以下に粉砕した。その後、１１０℃に加熱した金型に投
入し２００Ａ−ｉ−で加圧して１９０℃まで加熱後冷却
した。冷却した成型物を加工し、摩耗試験用成型体を得
た。
東洋ボールドウィン■製ＥＦＭ −１１１ＥＮＪＩ擦摩
耗試験機を用いて、荷量ｓ、ｏ Ｈ１走行距離５００ｍ
の条件で、上記で得た成型体の硬炭素クロム鋼（ｓｕ、
ｙ２）に対する比摩耗率Ｗ（ｍ４／＆ｌＩ−＃）を測定
した。
耗試験機を用いて、荷量ｓ、ｏ Ｈ１走行距離５００ｍ
の条件で、上記で得た成型体の硬炭素クロム鋼（ｓｕ、
ｙ２）に対する比摩耗率Ｗ（ｍ４／＆ｌＩ−＃）を測定
した。
なお、比岸耗率Ｗは次式で表わされる。
ｖｔ（麓ｉ−駒＝ｒ下
但し、■は測定された摩耗量（禰 ｌけ走行距離（ｋａ
）、Ｐは荷重（ｋｆり−である。
）、Ｐは荷重（ｋｆり−である。
実施例！。
Ｐ値＝０．１５の人造黒鉛をフッ素圧、７００１Ｂ１顯
下にて３７０℃で３０時間フッ素化反応させて、（Ｏｘ
Ｆ’ ）ｎを主成分とするＧＦ’を得た。
下にて３７０℃で３０時間フッ素化反応させて、（Ｏｘ
Ｆ’ ）ｎを主成分とするＧＦ’を得た。
得られたＧＦのｙｙｔｖ比は０．６７で、Ｘ線回折図に
紘２θ＝１０．１″にピークをもつ回折線があルまた、
９４０ｍ’に赤外線吸収を示しｓ （ＯｘＦ’）型ＧＷ
であることが証明された。
紘２θ＝１０．１″にピークをもつ回折線があルまた、
９４０ｍ’に赤外線吸収を示しｓ （ＯｘＦ’）型ＧＷ
であることが証明された。
得られたＧＦの潤滑特性を上述の方法によシ測定した。
ＧＦの摩擦係数測定値を第１表に、ａｙ含有成型体の比
摩耗率測定値を第２表に示す。
摩耗率測定値を第２表に示す。
実施例λ
Ｐ値＝＝０．５２の人造黒鉛をフッ素工７００１１ＩＩ
＋Ｈｇ下にて、５７０℃で３０時間フッ素化反応させて
（ｏ＊Ｆ）ｎを主成分とするＧＩＩＦを得た。
＋Ｈｇ下にて、５７０℃で３０時間フッ素化反応させて
（ｏ＊Ｆ）ｎを主成分とするＧＩＩＦを得た。
得られたＧ′ＦのＦ２Ｏ比は０．６９で、Ｘ線回折図に
は２θ＝）Ｉ）、３′にピークをもつ回折線があり、ま
た９４０ｆｆｉ’に赤外線吸収を示１−１（０＊Ｆ）ｎ
型ＧＦ’であることが証明された。
は２θ＝）Ｉ）、３′にピークをもつ回折線があり、ま
た９４０ｆｆｉ’に赤外線吸収を示１−１（０＊Ｆ）ｎ
型ＧＦ’であることが証明された。
得られたＧＦの潤滑特性を実施例１と同様に調べ、測定
値を第１表および第２表に示す。
値を第１表および第２表に示す。
実施例５゜
Ｐ値＝＝０．４６の人造黒鉛をフッ素圧７００ｗ）ｋ下
にて、５４０℃で６０時間フッ素化反応させて（Ｏｓ
Ｆ ）ｎを主成分とするＧＦ”を得た。
にて、５４０℃で６０時間フッ素化反応させて（Ｏｓ
Ｆ ）ｎを主成分とするＧＦ”を得た。
得られたＧ’ＩＰのり比は０．７０で１ Ｘ線回折図に
は２θ＝ＪＱ、４°にピークをもつ回折線があり、また
９４０ｃｅｉ”Ｋ赤外線吸収を示し、（ＯｓＦ）ｎ型Ｇ
７であることが証明された。
は２θ＝ＪＱ、４°にピークをもつ回折線があり、また
９４０ｃｅｉ”Ｋ赤外線吸収を示し、（ＯｓＦ）ｎ型Ｇ
７であることが証明された。
得られたＧＩＦの潤滑特性を実施例１と同様に調べ、測
定値を第１表および第２表に示す。
定値を第１表および第２表に示す。
比較例！。
Ｐ ＝０．５５の人造黒鉛をフッ素灰７００■Ｈｇ下に
て５４０℃で６０時間フッ素化反応させて（ＯｓＦ’）
ｎを主成分とするＧＦを得た。
て５４０℃で６０時間フッ素化反応させて（ＯｓＦ’）
ｎを主成分とするＧＦを得た。
得られたＧＦのＦ２Ｏ比は０．７４で、Ｘ線回折図には
２ｙ＝３０．４°にピークをもつ回折線があり、また９
４０ｃｉ’に赤外線吸収を示し、（Ｏｎ？）型Ｇ？であ
ることが証明された。
２ｙ＝３０．４°にピークをもつ回折線があり、また９
４０ｃｉ’に赤外線吸収を示し、（Ｏｎ？）型Ｇ？であ
ることが証明された。
得られたＧＰの潤滑特性を実施例１と同様に調べ、測定
値を第１表および第２賽に示す。
値を第１表および第２賽に示す。
比較例２゜
Ｐ＝０．６２の人造黒鉛をフッ素工７００１１１Ｈ７下
にて、５５０℃で８０時間フッ素化反応させて（Ｏ宜Ｆ
）ｎを主成分とするＧＦを得た。
にて、５５０℃で８０時間フッ素化反応させて（Ｏ宜Ｆ
）ｎを主成分とするＧＦを得た。
得られたＧＦＯＦｌＣ比は０．７５でＸ線回折図には２
θ＝ｌＱ、６°にピークをもつ回折線があり、また９４
０ｃｉ’に赤外線吸収を示し、（０＊Ｆ’）ｎ型ＧＩＦ
であることが証明された。
θ＝ｌＱ、６°にピークをもつ回折線があり、また９４
０ｃｉ’に赤外線吸収を示し、（０＊Ｆ’）ｎ型ＧＩＦ
であることが証明された。
得られたＧｙの潤滑特性を実施例１と同様に調べ、測定
値を第１表および第２表に示す。
値を第１表および第２表に示す。
以上光から明らかなように、Ｐ値が０〜０．５の人造黒
鉛から生成し九Ｇ１！′はＰ値が０．５以上のものと比
べ、摩擦係数、摩耗率とも低いすぐれた潤滑特性をもっ
ているものである。
鉛から生成し九Ｇ１！′はＰ値が０．５以上のものと比
べ、摩擦係数、摩耗率とも低いすぐれた潤滑特性をもっ
ているものである。
第１表
−１１−
Claims (1)
- 黒鉛原料としてフランクリンＰ−値が０〜０．５である
人造黒鉛を用い、フッ素と反応して得られる式（ａｔｐ
）ｎで表わされるフッ化黒鉛を主成分とする固体潤滑剤
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58175205A JPS6067593A (ja) | 1983-09-24 | 1983-09-24 | 固体潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58175205A JPS6067593A (ja) | 1983-09-24 | 1983-09-24 | 固体潤滑剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6067593A true JPS6067593A (ja) | 1985-04-17 |
Family
ID=15992127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58175205A Pending JPS6067593A (ja) | 1983-09-24 | 1983-09-24 | 固体潤滑剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6067593A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110724571A (zh) * | 2018-07-16 | 2020-01-24 | 张家港希弗新能源科技有限公司 | 一种氟化石墨固体润滑剂的制备方法 |
| WO2020034497A1 (zh) * | 2018-08-17 | 2020-02-20 | 深圳南科新材科技有限公司 | 一种耐磨添加剂，其制备方法、用途以及含有其的润滑油 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54130759A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-11 | Daikin Ind Ltd | Solid lubricator |
-
1983
- 1983-09-24 JP JP58175205A patent/JPS6067593A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54130759A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-11 | Daikin Ind Ltd | Solid lubricator |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110724571A (zh) * | 2018-07-16 | 2020-01-24 | 张家港希弗新能源科技有限公司 | 一种氟化石墨固体润滑剂的制备方法 |
| WO2020034497A1 (zh) * | 2018-08-17 | 2020-02-20 | 深圳南科新材科技有限公司 | 一种耐磨添加剂，其制备方法、用途以及含有其的润滑油 |
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