JPS6056259A - 多段フラツシユ式蒸発装置の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定法 - Google Patents
多段フラツシユ式蒸発装置の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定法Info
- Publication number
- JPS6056259A JPS6056259A JP16326383A JP16326383A JPS6056259A JP S6056259 A JPS6056259 A JP S6056259A JP 16326383 A JP16326383 A JP 16326383A JP 16326383 A JP16326383 A JP 16326383A JP S6056259 A JPS6056259 A JP S6056259A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- seawater
- water
- total
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/18—Water
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Non-Biological Materials By The Use Of Chemical Means (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、多段フラッシュ式蒸発装置の蒸発室で発生す
る炭酸ガスの測定法に関する。
る炭酸ガスの測定法に関する。
多段フラッシュ式蒸発装置の伝熱管スケール抑制に、ス
ケール抑制剤を添加する薬剤添加法を用いた場合、蒸発
室において濃縮海水に含まれる炭酸塩物質が熱分解を起
し、水蒸気と共に炭酸ガスを発生する。この炭酸ガスは
エジェクターによって吸引され抽気ガスとして蒸発装置
外に放出される。この抽気ガス中の炭酸ガスを、製造淡
水の飲料水化装置においてＭ−アルカリ度の添加原料に
使用する場合には、製造淡水の処理量やＭ−アルカリ度
の所定添加濃度の面から、炭酸ガス量を把握する必要が
ある。
ケール抑制剤を添加する薬剤添加法を用いた場合、蒸発
室において濃縮海水に含まれる炭酸塩物質が熱分解を起
し、水蒸気と共に炭酸ガスを発生する。この炭酸ガスは
エジェクターによって吸引され抽気ガスとして蒸発装置
外に放出される。この抽気ガス中の炭酸ガスを、製造淡
水の飲料水化装置においてＭ−アルカリ度の添加原料に
使用する場合には、製造淡水の処理量やＭ−アルカリ度
の所定添加濃度の面から、炭酸ガス量を把握する必要が
ある。
多段フラッシュ式蒸発装置によって海水より淡水を製造
し、この淡水を飲料水化装置に導ひいて飲料水とする７
ｒ１−を第１図に基づいて説明する。
し、この淡水を飲料水化装置に導ひいて飲料水とする７
ｒ１−を第１図に基づいて説明する。
第１図は多段フラッシュ式蒸発装置と製造淡水の飲料水
化装置を組合せた概略系統図であって、原海水は海水供
給ポンプ１を経て熱放出部２の伝熱管３に入り、熱放出
部２の蒸発室の発生水蒸気と熱交換し、水蒸気の方は冷
却凝縮ちれ、海水の方は加熱される。この加熱さｉｔた
海水の一部は補給海水として補給海水ポンプ４を経て消
泡剤５を添加後、脱気塔６ＶＣ送られ溶存酸素などのガ
スを脱気する。この脱気海水にスケール抑制剤７を添加
し、熱放出部２の最終段蒸発室において一部ブローダウ
ンポンプ８でブローダウン（ブローダウンブライン）し
た後の濃縮ブラインと混合され、循環ブラインとして循
環ポンプ９を経て熱回収部１０の伝熱管１１に送られる
。熱回収部伝熱管１１の循環ブラインは、熱回収部１Ω
の蒸発室で蒸発した水蒸気を冷却、凝縮しながら加熱さ
れ、温度を高めながら各段の蒸発室を経てブラインヒー
ク１２に送られる。該ブラインヒーク１２ては、別個（
Ｃ設置された蒸気発生装置から送気された蒸気１６で循
環ブラインは所定の温度に加熱されたのち、第１段蒸発
室に入り遂次次段の蒸発室に送られる１、各蒸発室はエ
ジェクター１４と連結はれ順次減圧されており、各蒸発
室で発生した水蒸気は伝熱管１１と接触して熱交換を行
ない、水蒸気は凝縮して各蒸発室に設りられた凝縮水受
皿１５に集められる。熱回収部１０及び熱放出部２の各
蒸発室に設置これた凝縮水受皿１５は連通しており、製
造水ポンプ１６によって飲料水化装置１７に送られる。
化装置を組合せた概略系統図であって、原海水は海水供
給ポンプ１を経て熱放出部２の伝熱管３に入り、熱放出
部２の蒸発室の発生水蒸気と熱交換し、水蒸気の方は冷
却凝縮ちれ、海水の方は加熱される。この加熱さｉｔた
海水の一部は補給海水として補給海水ポンプ４を経て消
泡剤５を添加後、脱気塔６ＶＣ送られ溶存酸素などのガ
スを脱気する。この脱気海水にスケール抑制剤７を添加
し、熱放出部２の最終段蒸発室において一部ブローダウ
ンポンプ８でブローダウン（ブローダウンブライン）し
た後の濃縮ブラインと混合され、循環ブラインとして循
環ポンプ９を経て熱回収部１０の伝熱管１１に送られる
。熱回収部伝熱管１１の循環ブラインは、熱回収部１Ω
の蒸発室で蒸発した水蒸気を冷却、凝縮しながら加熱さ
れ、温度を高めながら各段の蒸発室を経てブラインヒー
ク１２に送られる。該ブラインヒーク１２ては、別個（
Ｃ設置された蒸気発生装置から送気された蒸気１６で循
環ブラインは所定の温度に加熱されたのち、第１段蒸発
室に入り遂次次段の蒸発室に送られる１、各蒸発室はエ
ジェクター１４と連結はれ順次減圧されており、各蒸発
室で発生した水蒸気は伝熱管１１と接触して熱交換を行
ない、水蒸気は凝縮して各蒸発室に設りられた凝縮水受
皿１５に集められる。熱回収部１０及び熱放出部２の各
蒸発室に設置これた凝縮水受皿１５は連通しており、製
造水ポンプ１６によって飲料水化装置１７に送られる。
蒸発室のブラインは第１段から第２段、第３段と遂次次
段の蒸発室を経て熱放出部２蒸発室に移り濃縮される。
段の蒸発室を経て熱放出部２蒸発室に移り濃縮される。
そして蒸発室で発生する炭酸ガスは、伝熱管３．１１で
凝縮されなかった水蒸気や蒸発室のリークエアーと一緒
に抽気ガスとしてエジェクタ−１４で吸引される。炭酸
ガスを含んたエジェクター出ロガス１８は流郊計（オリ
フィス）１９でガス量を検出後、コンプレツサー２０に
よって飲料水化装置１７に送られる。
凝縮されなかった水蒸気や蒸発室のリークエアーと一緒
に抽気ガスとしてエジェクタ−１４で吸引される。炭酸
ガスを含んたエジェクター出ロガス１８は流郊計（オリ
フィス）１９でガス量を検出後、コンプレツサー２０に
よって飲料水化装置１７に送られる。
このように飲料水化装置１７に送られた製造淡水と炭酸
ガスに、消石灰１石灰石及びドロマイトのアルカリ原料
２１を加え、炭酸水とアルカリ原料の反応によって製造
淡水中に所定濃度のＭ−アルカリ度を添加したのち、遊
離塩素２２を所定濃度添加し、苛性シーズか甘たけ炭酸
ソーダ２ろの添加によってｐＨを調整し飲料水２４とす
る方法である。
ガスに、消石灰１石灰石及びドロマイトのアルカリ原料
２１を加え、炭酸水とアルカリ原料の反応によって製造
淡水中に所定濃度のＭ−アルカリ度を添加したのち、遊
離塩素２２を所定濃度添加し、苛性シーズか甘たけ炭酸
ソーダ２ろの添加によってｐＨを調整し飲料水２４とす
る方法である。
飲料水化装置１７ｖｃ供給する炭酸ガス量は、製造淡水
へのＭ−アルカリ度の添加濃度やアルカリ原料の秤類に
よって決まるものであり、蒸発室で発生する炭酸ガスを
用いる場合には、その発生量を把握し、不足する場合は
別個に設置した炭酸ガス発生装置から炭酸ガスを補給す
る必要がある。
へのＭ−アルカリ度の添加濃度やアルカリ原料の秤類に
よって決まるものであり、蒸発室で発生する炭酸ガスを
用いる場合には、その発生量を把握し、不足する場合は
別個に設置した炭酸ガス発生装置から炭酸ガスを補給す
る必要がある。
蒸発室で発生する炭酸ガスは、抽気ガスとしてエジェク
タ−１４によって吸引はれ、エジェクター出ロカス（抽
気ガス）１８は流楚割１９を通ってその流量は検出され
るが、抽気ガスの殆んどは水蒸気であり、水に対して溶
ｊイ度の高い炭酸ガスを抽気ガス側から測定することは
難か１−７い。
タ−１４によって吸引はれ、エジェクター出ロカス（抽
気ガス）１８は流楚割１９を通ってその流量は検出され
るが、抽気ガスの殆んどは水蒸気であり、水に対して溶
ｊイ度の高い炭酸ガスを抽気ガス側から測定することは
難か１−７い。
そこで、本発明の目的は、蒸発室で発生する炭酸ガス量
を、抽気ガス側からではなく、液側（補給海水及びブロ
ーダウンブライン）よシ測定できるようにする多段フラ
ッシュ式蒸発装ｂ゛の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定
法を提供するにある。
を、抽気ガス側からではなく、液側（補給海水及びブロ
ーダウンブライン）よシ測定できるようにする多段フラ
ッシュ式蒸発装ｂ゛の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定
法を提供するにある。
そして、本発明は、上記目的を達成する手段として、液
側である補給海水及びブローダウンブラインの全炭酸湯
度を測定し、この濃度より炭酸ガス量をめるようにした
ものである。すなわち、本発明は、多段フラッシュ式蒸
発装置における補給海水及びブローダウンブラインの全
炭酸濃度を測定するに際１２、各検水に強酸の標準液を
添加し、ｐＨ＝４．８とする過程で炭酸塩を分解して発
生する炭酸ガスに窒素ガスを吹込み該炭酸ガスを放散さ
せて強酸の消費量から各炭酸塩濃度をめ、両検水の全炭
酸塩濃度に各流量を乗じ、得られた補給海水の全炭酸量
とブローダウンブラインの全炭酸量の差分を炭酸ガス量
とすることを特徴とする多段フラッシュ式蒸発装置の蒸
発室で発生する炭酸ガスの測定法に関するものである。
側である補給海水及びブローダウンブラインの全炭酸湯
度を測定し、この濃度より炭酸ガス量をめるようにした
ものである。すなわち、本発明は、多段フラッシュ式蒸
発装置における補給海水及びブローダウンブラインの全
炭酸濃度を測定するに際１２、各検水に強酸の標準液を
添加し、ｐＨ＝４．８とする過程で炭酸塩を分解して発
生する炭酸ガスに窒素ガスを吹込み該炭酸ガスを放散さ
せて強酸の消費量から各炭酸塩濃度をめ、両検水の全炭
酸塩濃度に各流量を乗じ、得られた補給海水の全炭酸量
とブローダウンブラインの全炭酸量の差分を炭酸ガス量
とすることを特徴とする多段フラッシュ式蒸発装置の蒸
発室で発生する炭酸ガスの測定法に関するものである。
本発明では、多段フラッシュ式蒸発装置の補給海水やブ
ローダウンブラインのように、塩濃度が高く、しかも塩
濃度が両者とも相違する検水でも、強酸の標準液で滴定
するｐＦ（変化の滴定曲線すなわちｐＨ−強酸滴定曲線
から、全炭酸濃度が精度良く測定できる測定装置を用い
、補給海水及びブローダウンブラインの全炭酸濃度を測
定し、両者の全炭酸濃度にそれぞれの流量を掛け、補給
海水の全炭酸量からブローダウンブラインの全炭＠完を
差引いた量を、蒸発室−〇発生する炭酸カス量すなわち
抽気ガス中の炭酸ガス量とするものである０ 以下本発明の詳細な説明する０ 多段フラッシュ式蒸発装置における薬剤添加法のアルカ
リスケール抑制効果は、海水の加熱・濃縮によって析出
する炭酸カルシウムＣａＣＯ３と水酸化マグネシウムＭ
ｇ（ＯＨ）２ の溶解度を増加させ、その析出を抑制す
ることが主要な効果である。しかし、蒸発室において濃
縮海水である循環ブラインが蒸発濃縮する際に、ブライ
ンに含捷れる炭酸塩物質は次式の反応を起し、気相中に
炭酸ガスを放散する。この現象を蒸発室で発生する炭酸
ガスと称する。
ローダウンブラインのように、塩濃度が高く、しかも塩
濃度が両者とも相違する検水でも、強酸の標準液で滴定
するｐＦ（変化の滴定曲線すなわちｐＨ−強酸滴定曲線
から、全炭酸濃度が精度良く測定できる測定装置を用い
、補給海水及びブローダウンブラインの全炭酸濃度を測
定し、両者の全炭酸濃度にそれぞれの流量を掛け、補給
海水の全炭酸量からブローダウンブラインの全炭＠完を
差引いた量を、蒸発室−〇発生する炭酸カス量すなわち
抽気ガス中の炭酸ガス量とするものである０ 以下本発明の詳細な説明する０ 多段フラッシュ式蒸発装置における薬剤添加法のアルカ
リスケール抑制効果は、海水の加熱・濃縮によって析出
する炭酸カルシウムＣａＣＯ３と水酸化マグネシウムＭ
ｇ（ＯＨ）２ の溶解度を増加させ、その析出を抑制す
ることが主要な効果である。しかし、蒸発室において濃
縮海水である循環ブラインが蒸発濃縮する際に、ブライ
ンに含捷れる炭酸塩物質は次式の反応を起し、気相中に
炭酸ガスを放散する。この現象を蒸発室で発生する炭酸
ガスと称する。
２ＨＣＯｓ → ＣＯ３＋ ＣＯ２↑＋ｆ（２０プライ
ン中に重炭酸イオン［（ＣＯ３−が無くなると、炭酸イ
オンｃｏ３ が次式のように加水分解を起す。
ン中に重炭酸イオン［（ＣＯ３−が無くなると、炭酸イ
オンｃｏ３ が次式のように加水分解を起す。
ＣＯ３２−＋ Ｈ２Ｏ−＋ ＣＯ２↑ ＋ ２０１（−
この反応Ｖζよって蒸発室で発生する炭酸ガス量を、液
側の全炭酸からめると、補給海水の全炭酸量からブロー
ダウンブラインの全炭酸量を差引いたものになるので、
補給海水やブローダウンブラインのように塩濃度が高く
、しかもそれぞれの塩濃度が相違しても、液体の全炭酸
濃度が測定できる１、＋Ｈ−ＨＣＬ （強酸）滴定曲線
の測定装置を作成し、その測定精度について次の方法で
検討した。
この反応Ｖζよって蒸発室で発生する炭酸ガス量を、液
側の全炭酸からめると、補給海水の全炭酸量からブロー
ダウンブラインの全炭酸量を差引いたものになるので、
補給海水やブローダウンブラインのように塩濃度が高く
、しかもそれぞれの塩濃度が相違しても、液体の全炭酸
濃度が測定できる１、＋Ｈ−ＨＣＬ （強酸）滴定曲線
の測定装置を作成し、その測定精度について次の方法で
検討した。
従来、水溶液中の炭酸塩アルカリ度を構成する炭酸塩物
質の測定は、強酸の標準液で滴定するｐＨ変化の滴定曲
線、すなわちｐＨ−強酸滴定曲線を第２図（１）のよう
に作成し、炭酸塩物質の分離定量は次の方法で行なって
いるＯ各アルカリ度の当量点（０，Ｐ、Ｍ ） Ｈ第゛
２図（２）Ｋ示すように、緩衝指数βの最小値によって
選定し、その当量点までに消費した強酸量と炭酸塩物質
の関係は次のように定義されている。
質の測定は、強酸の標準液で滴定するｐＨ変化の滴定曲
線、すなわちｐＨ−強酸滴定曲線を第２図（１）のよう
に作成し、炭酸塩物質の分離定量は次の方法で行なって
いるＯ各アルカリ度の当量点（０，Ｐ、Ｍ ） Ｈ第゛
２図（２）Ｋ示すように、緩衝指数βの最小値によって
選定し、その当量点までに消費した強酸量と炭酸塩物質
の関係は次のように定義されている。
ｄ、ｃＡ； ｐＨ変化（ｄｐＨ）に対する強酸消費量０
： （ＯＨ−−ＡＡｋ ’］ の当量点Ｐ ； ＣＣ
Ｏ３２−−ｈｅｋ］ ｔ Ｍ ； ［：ｕｋ、］ 〔ＯＨ−−Ｍｋｌ ＝ ［ｏＨ−１−［：ＨＣＯ３−：
ｌ−２［ｚｃｏ３”］’（Ｈ”〕［： ＣＯ３２−−Ａ
１．ｋ］ ＝ ［ＯＨ−］ ＋ ＣＣＯ３２−’）（Ｈ
２ＣＯ３“〕−〔８１勺Ａｅｋ〕＝（ＨＣ０３’ｌ＋２
（ＣＯ３２−：）＋［：０ｆ（−’） ［：Ｈ”〕［Ｈ
２ＣＯ３”ｌ ＝ ［ＣＯ２・ａｑ：］＋［Ｈ２ＣＯ３
〕たたし〔〕内の単位はｅｑ／Ｌ （Ｆ、ｑｕ−１，ｖ
ａｌｅｎｔ／ Ｌｉｔｅｒ ）水溶液中の炭酸塩アルカ
リ度が補給海水やブローダウンブラインのように２．
Ｏｅｑ／１（ＣａＣＯ３として１ｏ ｏ ｐｐｍ ）以
上の場合、各アルカリ度の炭酸塩物質のうち量的に無視
できるものを除くと、次式のようになる。
： （ＯＨ−−ＡＡｋ ’］ の当量点Ｐ ； ＣＣ
Ｏ３２−−ｈｅｋ］ ｔ Ｍ ； ［：ｕｋ、］ 〔ＯＨ−−Ｍｋｌ ＝ ［ｏＨ−１−［：ＨＣＯ３−：
ｌ−２［ｚｃｏ３”］’（Ｈ”〕［： ＣＯ３２−−Ａ
１．ｋ］ ＝ ［ＯＨ−］ ＋ ＣＣＯ３２−’）（Ｈ
２ＣＯ３“〕−〔８１勺Ａｅｋ〕＝（ＨＣ０３’ｌ＋２
（ＣＯ３２−：）＋［：０ｆ（−’） ［：Ｈ”〕［Ｈ
２ＣＯ３”ｌ ＝ ［ＣＯ２・ａｑ：］＋［Ｈ２ＣＯ３
〕たたし〔〕内の単位はｅｑ／Ｌ （Ｆ、ｑｕ−１，ｖ
ａｌｅｎｔ／ Ｌｉｔｅｒ ）水溶液中の炭酸塩アルカ
リ度が補給海水やブローダウンブラインのように２．
Ｏｅｑ／１（ＣａＣＯ３として１ｏ ｏ ｐｐｍ ）以
上の場合、各アルカリ度の炭酸塩物質のうち量的に無視
できるものを除くと、次式のようになる。
［０Ｈ−−Ａ泳］ ；〔ｏＨ−’］
［ＣＯ３２−−Ｍｋ］＝ ［：ＯＨ−］＋ 〔ｃｏ３”
−］［Ａｊ！ｋ］ ＝〔ＨＣＯ３−〕＋２〔ＣＯ３２−
〕＋〔０Ｈ−）［ＣＯ３２−ＡＡｋ ］及び［ｕｈ ）
は、通常Ｐ−アルカリ度〔ｐ−Ａ１１ｃ）及び？Ｚ−ア
ルカリ度［：ｕ−Ａｅｈ：］ と称しており、全炭酸Ｔ
Ｑ −００３は次式で計算できる。
−］［Ａｊ！ｋ］ ＝〔ＨＣＯ３−〕＋２〔ＣＯ３２−
〕＋〔０Ｈ−）［ＣＯ３２−ＡＡｋ ］及び［ｕｈ ）
は、通常Ｐ−アルカリ度〔ｐ−Ａ１１ｃ）及び？Ｚ−ア
ルカリ度［：ｕ−Ａｅｈ：］ と称しており、全炭酸Ｔ
Ｑ −００３は次式で計算できる。
’ｒｑ−ｃｏ３＝（トＪ−ＡＩλｋ］ −ＣＰ −ノ（
Ｊλｋ〕＝ （Ｑ ＨＣＯ３−〕＋ ２ ［ＣＯ３２〕
＋（（ＩＨ−） −［０Ｈ−）（Ｃｏ３２”’Ｉｌｌ
１＝ ＣＨＣＯ３−］ ＋ ［ＣＯ３２−、まただしＴ
Ｑ−Ｃｏ、の単位は６ｑ ／ｌ＝ ｍ−ｍｏｌ／ｌにな
る。
Ｊλｋ〕＝ （Ｑ ＨＣＯ３−〕＋ ２ ［ＣＯ３２〕
＋（（ＩＨ−） −［０Ｈ−）（Ｃｏ３２”’Ｉｌｌ
１＝ ＣＨＣＯ３−］ ＋ ［ＣＯ３２−、まただしＴ
Ｑ−Ｃｏ、の単位は６ｑ ／ｌ＝ ｍ−ｍｏｌ／ｌにな
る。
ところが、多段フラッシュ式蒸発装置の補給海水やブロ
ーダウンブラインに含まれる全炭酸を、前記ｐＨ−強酸
滴定曲線からめると、次のような問題がある。水溶液中
の炭酸の平衝定数ＫＩ ＋ Ｋ２は、共存塩濃度の増加
や温度上昇に伴なつて高くなるので、次式の関係から当
量点のｐＥ（は低い方ＩＣ変化し、％に当量点ｐＨが第
２図（１）（２） Ｋ示すようにｐＨ＝ ４．８と低い
Ｍ−アルカリ度の測定においては、ｐＨを下げるための
強酸滴定量が１Ａ−アルカリ度に加味されるので・Ｍ−
アルカリ度や全炭酸は高い値を示す０［（２００３７Ｈ
＋ ［（ＣＯ３− ＨＣＯ３，Ｈ＋ＣＯ３ そこで本発明は、Ｐ−アルカリ度の当量点Ｐは通常の緩
衝指数βからめ、Ｍ−アルカリ度の当量点は前記の第２
図（＋）、（２）Ｋ示す従来の水溶液中のＭ−アルカリ
度の当量点をめるｐｉ’（値すなわちｐｌ（＝ ４．８
を採用してｐＨ＝４．８に設定し、次式の反応のよう
にＭ−アルカリ度が強酸（ＨＣｔ） の滴定によって分
解した際に生成する炭酸（〔ａ２’ｃ○３Ｉ）ｌ＝（Ｃ
０２・ａｑ］＋ＣＥ（２ｃＯ３：Ｉｔ ）を、窒素ガス
の吹き込みによって気相側に放散し、塩濃度による炭酸
の平衝定数に＋ Ｋ関係なく、１Ａ−アルカリ度７）’
ｐｆ（＝ ４．８で全て分解する方法を用いるもので
ある。
ーダウンブラインに含まれる全炭酸を、前記ｐＨ−強酸
滴定曲線からめると、次のような問題がある。水溶液中
の炭酸の平衝定数ＫＩ ＋ Ｋ２は、共存塩濃度の増加
や温度上昇に伴なつて高くなるので、次式の関係から当
量点のｐＥ（は低い方ＩＣ変化し、％に当量点ｐＨが第
２図（１）（２） Ｋ示すようにｐＨ＝ ４．８と低い
Ｍ−アルカリ度の測定においては、ｐＨを下げるための
強酸滴定量が１Ａ−アルカリ度に加味されるので・Ｍ−
アルカリ度や全炭酸は高い値を示す０［（２００３７Ｈ
＋ ［（ＣＯ３− ＨＣＯ３，Ｈ＋ＣＯ３ そこで本発明は、Ｐ−アルカリ度の当量点Ｐは通常の緩
衝指数βからめ、Ｍ−アルカリ度の当量点は前記の第２
図（＋）、（２）Ｋ示す従来の水溶液中のＭ−アルカリ
度の当量点をめるｐｉ’（値すなわちｐｌ（＝ ４．８
を採用してｐＨ＝４．８に設定し、次式の反応のよう
にＭ−アルカリ度が強酸（ＨＣｔ） の滴定によって分
解した際に生成する炭酸（〔ａ２’ｃ○３Ｉ）ｌ＝（Ｃ
０２・ａｑ］＋ＣＥ（２ｃＯ３：Ｉｔ ）を、窒素ガス
の吹き込みによって気相側に放散し、塩濃度による炭酸
の平衝定数に＋ Ｋ関係なく、１Ａ−アルカリ度７）’
ｐｆ（＝ ４．８で全て分解する方法を用いるもので
ある。
Ｍ （ＨＣＯ３）２ ＋２ ＨＣｌ −＋ ＭＣＡ２
＋Ｈ２ＣＯ３”８２Ｃ○３”→Ｃ０２↑＋Ｈ２０・・・
・ＮＺガス吹き込みでＣＯ２ガスを放散する。
＋Ｈ２ＣＯ３”８２Ｃ○３”→Ｃ０２↑＋Ｈ２０・・・
・ＮＺガス吹き込みでＣＯ２ガスを放散する。
〔本発明の実施に好適な全炭酸濃度測定手段〕本発明に
おける検水（補給海水及びブローダウンブライン）中の
全炭酸濃度を測定する方法を第３図に基ついて説明する
。第３図において測定容器３０に回転子６１を入ハて屋
素ガス３２を測定容器３０の上部６３から吹き込んだ状
態で、補給海水かまたはブローダウンブラインからサン
プリングした検水３４の２００ｍ１．をｐＨ電極３５の
取付は穴から入れたのち、ｐＨｍ極３５を取付ける。そ
して検水３４の温度が２４〜２５℃になるように、回転
子３１をスクーラ６６で回転させ検水３４を攪拌し寿か
ら、液温２５℃の恒温槽３７の水で調整する。なお検水
３４の温度は棒状温度計３８で測定する。次に強酸の標
準液Ｎ１５０ ｕｃｚ をビューレット３９を用いて検
水３４中に添加し、Ｎ／５ｏＨｃｔ 滴定量に対するｐ
Ｅ（変化をｐｌ（メータ４０で６（１１定する。
おける検水（補給海水及びブローダウンブライン）中の
全炭酸濃度を測定する方法を第３図に基ついて説明する
。第３図において測定容器３０に回転子６１を入ハて屋
素ガス３２を測定容器３０の上部６３から吹き込んだ状
態で、補給海水かまたはブローダウンブラインからサン
プリングした検水３４の２００ｍ１．をｐＨ電極３５の
取付は穴から入れたのち、ｐＨｍ極３５を取付ける。そ
して検水３４の温度が２４〜２５℃になるように、回転
子３１をスクーラ６６で回転させ検水３４を攪拌し寿か
ら、液温２５℃の恒温槽３７の水で調整する。なお検水
３４の温度は棒状温度計３８で測定する。次に強酸の標
準液Ｎ１５０ ｕｃｚ をビューレット３９を用いて検
水３４中に添加し、Ｎ／５ｏＨｃｔ 滴定量に対するｐ
Ｅ（変化をｐｌ（メータ４０で６（１１定する。
そして検水３４のｐＨが約５，３以下になると、屋素ガ
スの吹き込みをガラスフィルター４１に切ρ換えて、検
水３４中に窒素ガスを吹き込み、Ｎ／５ｏＨＣｔ 滴定
によって生成した炭酸Ｈ２ＣＯ３”を、炭酸カスＣＯ２
として気相中に放散し、検水３４のｐＨが４．８ （ａ
ｔ ２５℃）で安定するまで、Ｎ／、５０ ＨＣｔ で
滴定する。なお窒素ガス流量は流量計４２を用いて約３
００ ｍ／ｍｉｎ 流すのが適当である。また、恒温槽
３７の液温は温度調整器４３で行なう。
スの吹き込みをガラスフィルター４１に切ρ換えて、検
水３４中に窒素ガスを吹き込み、Ｎ／５ｏＨＣｔ 滴定
によって生成した炭酸Ｈ２ＣＯ３”を、炭酸カスＣＯ２
として気相中に放散し、検水３４のｐＨが４．８ （ａ
ｔ ２５℃）で安定するまで、Ｎ／、５０ ＨＣｔ で
滴定する。なお窒素ガス流量は流量計４２を用いて約３
００ ｍ／ｍｉｎ 流すのが適当である。また、恒温槽
３７の液温は温度調整器４３で行なう。
〔本発明による測定法と従来の測定法との引１］定精度
比較〕ｐＨ−強酸（ＨＣＺ ） 滴定曲線から全炭酸を
測定する方法について、前記した従来の測定法と本発明
による測定法の６１１１定精度を比較するため、蒸留水
Ｖこ標準試薬の炭酸ナトリウムＮａ２ Ｃ０３（１，２
ｏｒ Ｌ ９ ｍ−ｍｏ１／ｚ ） と塩化ナトリウム
ＮａＣ４（１８０ｒ ３６ｆ／ｌ） を添加して標準試
料を作り、この標準試料を用いて両者の方法で測定しブ
こ。
比較〕ｐＨ−強酸（ＨＣＺ ） 滴定曲線から全炭酸を
測定する方法について、前記した従来の測定法と本発明
による測定法の６１１１定精度を比較するため、蒸留水
Ｖこ標準試薬の炭酸ナトリウムＮａ２ Ｃ０３（１，２
ｏｒ Ｌ ９ ｍ−ｍｏ１／ｚ ） と塩化ナトリウム
ＮａＣ４（１８０ｒ ３６ｆ／ｌ） を添加して標準試
料を作り、この標準試料を用いて両者の方法で測定しブ
こ。
その結果を、補給海水を対象とした標準試料に対して第
４図（１）に、首た、ブローダウンブラインを対象とし
た標準試料に対して第４図（２）に示す。
４図（１）に、首た、ブローダウンブラインを対象とし
た標準試料に対して第４図（２）に示す。
第４図（１）の補給海水を対象とした標準試料の組成は
、 Ｍ−アルカリｇ （Ｎａ２ＣＯ３） ＝ １．２ ｍ−
ｍｏｌ／ｌ（約１２０ ｐｐｍ 、ａｓ ＣａＣＯ３）
ｃｔ−＝ １ａ ｙ／ｌ（約１８０００ ｐｐｍ ）で
あり、測定結果は、同図から明らかなように、本発明法
従来法 であった。
、 Ｍ−アルカリｇ （Ｎａ２ＣＯ３） ＝ １．２ ｍ−
ｍｏｌ／ｌ（約１２０ ｐｐｍ 、ａｓ ＣａＣＯ３）
ｃｔ−＝ １ａ ｙ／ｌ（約１８０００ ｐｐｍ ）で
あり、測定結果は、同図から明らかなように、本発明法
従来法 であった。
また、第４図（２）のブローダウンプラインンを対象と
した標準試料の組成は、 Ｍ−アルカリ度（Ｎａ２ ＣＯ３） ＝ １．９ ｍ−
ｍｏｌ／ ｔ（中 １ ９０ ｐｐｍ 、 ａｅ Ｃａ
ＣＯ３）ｃｔ−＝ ３６ ｙ／ｌ （中３６０００ｐｐ
ｍ）であり、測定結果は、 本発明法 従来法 、゛、 Ｔｏ−Ｃｏ３＝ １．９ ｍ−ｍｏｌ／１２．
０８ ｍ−ｍｏ１／ｚであった。
した標準試料の組成は、 Ｍ−アルカリ度（Ｎａ２ ＣＯ３） ＝ １．９ ｍ−
ｍｏｌ／ ｔ（中 １ ９０ ｐｐｍ 、 ａｅ Ｃａ
ＣＯ３）ｃｔ−＝ ３６ ｙ／ｌ （中３６０００ｐｐ
ｍ）であり、測定結果は、 本発明法 従来法 、゛、 Ｔｏ−Ｃｏ３＝ １．９ ｍ−ｍｏｌ／１２．
０８ ｍ−ｍｏ１／ｚであった。
この第４図（１）、（２）で明らかなように、従来の測
定法では）ｌ−アルカリ度の当量点ｐＨが塩（Ｃ１−）
濃度によって低くなり、）ｌ−アルカリ度及び全炭酸
の濃度が高い値を示した。それに対して本発明の測定法
は、塩濃度に関係々く、Ｍ−アルカリ度及び全炭酸の濃
度が正確に測定できた。なおこのｐＨ−ＨＣ６滴定曲線
における当量点の選定ｔ：′Ｉ４、緩衝指数βの逆数１
／β からめ、１／β の最大値とした。
定法では）ｌ−アルカリ度の当量点ｐＨが塩（Ｃ１−）
濃度によって低くなり、）ｌ−アルカリ度及び全炭酸
の濃度が高い値を示した。それに対して本発明の測定法
は、塩濃度に関係々く、Ｍ−アルカリ度及び全炭酸の濃
度が正確に測定できた。なおこのｐＨ−ＨＣ６滴定曲線
における当量点の選定ｔ：′Ｉ４、緩衝指数βの逆数１
／β からめ、１／β の最大値とした。
このように水溶液中の塩濃度ｔて関係なく、全炭酸濃度
が正確に測定できる本発明のｐＨ−強酸滴定曲線を用い
て、補給海水及びブローダウンブラインを測定すると、
第５図（１）、（２）ＶＣ示す通りになった。なお、第
５図（１）はＣ６−−１９ｙ ／ ｔ の補給海水に対
するもので、測定結果は、［ｕ−Ａｇｋ］＝ ２．４０
０ｑ ／ ｔ〔第５図（１）のｐＨ＝４８の点よシ〕［
：Ｐ−Ａ２ｋ］ ＝ ０．２８０ｑ ／ ｔ〔第５図（
１）のＰ点より〕 、°、 Ｔｏ −ＣＯ３＝ ２．１２ ｍ−ｍｏ１／
Ｌであり、第５図（２）はｃＣ−３０ｙ／ｌ のブロー
ダウンブラインに対するもので、測定結果は、［：Ｍ−
Ａ＋’、ｋ］ ＝ 、！１．８０ ｅｑ／ｌ〔第５図（
２）のｐＨ＝ ４．８の点より〕［Ｐ−ＡＡｋ］ ＝
１．５０ ｅｑ／ｌ〔第５図（２）のＰ点より〕 、゛、 Ｔｏ−Ｃｏ３＝ ２．３０ ｍ−ｍｏｌ／ｚで
ある。
が正確に測定できる本発明のｐＨ−強酸滴定曲線を用い
て、補給海水及びブローダウンブラインを測定すると、
第５図（１）、（２）ＶＣ示す通りになった。なお、第
５図（１）はＣ６−−１９ｙ ／ ｔ の補給海水に対
するもので、測定結果は、［ｕ−Ａｇｋ］＝ ２．４０
０ｑ ／ ｔ〔第５図（１）のｐＨ＝４８の点よシ〕［
：Ｐ−Ａ２ｋ］ ＝ ０．２８０ｑ ／ ｔ〔第５図（
１）のＰ点より〕 、°、 Ｔｏ −ＣＯ３＝ ２．１２ ｍ−ｍｏ１／
Ｌであり、第５図（２）はｃＣ−３０ｙ／ｌ のブロー
ダウンブラインに対するもので、測定結果は、［：Ｍ−
Ａ＋’、ｋ］ ＝ 、！１．８０ ｅｑ／ｌ〔第５図（
２）のｐＨ＝ ４．８の点より〕［Ｐ−ＡＡｋ］ ＝
１．５０ ｅｑ／ｌ〔第５図（２）のＰ点より〕 、゛、 Ｔｏ−Ｃｏ３＝ ２．３０ ｍ−ｍｏｌ／ｚで
ある。
本発明では、上記の全炭酸濃度にそ涯ぞれの流量を掛け
て、補給海水の全炭酸量からブローダウンブラインの全
炭酸量を差引いた価が、蒸発室から発生する炭酸ガス量
すなわち抽気カス中の炭酸ガス量となるものである０ 〔本発明の効果〕 本発明は、以上詳記したように、多段フラッシュ式蒸発
装置の蒸発室で発生する炭酸ガスを、抽気ガス側からで
はなく、液体（補給海水及びブローダウンブライン）よ
り測定しうるようにしたものであるから、上記炭酸ガス
量を非常に簡単にしかも正確に測定できる効果が生ずる
。
て、補給海水の全炭酸量からブローダウンブラインの全
炭酸量を差引いた価が、蒸発室から発生する炭酸ガス量
すなわち抽気カス中の炭酸ガス量となるものである０ 〔本発明の効果〕 本発明は、以上詳記したように、多段フラッシュ式蒸発
装置の蒸発室で発生する炭酸ガスを、抽気ガス側からで
はなく、液体（補給海水及びブローダウンブライン）よ
り測定しうるようにしたものであるから、上記炭酸ガス
量を非常に簡単にしかも正確に測定できる効果が生ずる
。
また、本発明では、Ｍ−アルカリ度の当量点をｐＨ＝
４．８ に設定し、そして、強酸の滴定によって分解し
発生ずる炭酸ガスを窒素ガスの吹き込みによって強制的
に気相側に移行ゼ−しめるようにしたものであるから、
検水である補給海水及びブローダウンブラインの塩濃度
に無関係に、すなわち、塩濃度による炭酸の平衝定数に
無関係に、検水中の全炭酸濃度が正確に測定できる顕著
な効果が生ずるものである。
４．８ に設定し、そして、強酸の滴定によって分解し
発生ずる炭酸ガスを窒素ガスの吹き込みによって強制的
に気相側に移行ゼ−しめるようにしたものであるから、
検水である補給海水及びブローダウンブラインの塩濃度
に無関係に、すなわち、塩濃度による炭酸の平衝定数に
無関係に、検水中の全炭酸濃度が正確に測定できる顕著
な効果が生ずるものである。
第１図は多段フラッシュ式蒸発装置と製造淡水の飲料水
化装置とを組合せた概略系統図である。第２図（１）＆
−Ｊ：ｐＨ−強酸滴定曲線を示し、第２図（２）は緩衝
指数を示す。第６図は本発明を実施するのに使用する検
水（補給海水、フローダウンブライン）中の全炭酸濃度
を一１定する装置を示す。第４図（１）は補給海水を対
象とした標準試料に対する本発明による測定法と従来の
測定法との比較データを示し、第４図（２）はブローダ
ウンブラインを対象とした第４図（１）と同様の比較デ
ータを示す。第５図（１）は本発明の測定法による補給
海水の測定結果を示し、第５図（２）は同ブローダウン
ブラインの測定結果を示す。 イリ代月１人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
化装置とを組合せた概略系統図である。第２図（１）＆
−Ｊ：ｐＨ−強酸滴定曲線を示し、第２図（２）は緩衝
指数を示す。第６図は本発明を実施するのに使用する検
水（補給海水、フローダウンブライン）中の全炭酸濃度
を一１定する装置を示す。第４図（１）は補給海水を対
象とした標準試料に対する本発明による測定法と従来の
測定法との比較データを示し、第４図（２）はブローダ
ウンブラインを対象とした第４図（１）と同様の比較デ
ータを示す。第５図（１）は本発明の測定法による補給
海水の測定結果を示し、第５図（２）は同ブローダウン
ブラインの測定結果を示す。 イリ代月１人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 多段フラッシュ式蒸発装置に卦ける補給海水段Ｕブロー
ダウンプラインの全炭酸濃度を測定するに際し、各検水
に強酸の標準液を添加し、ｐＨ＝ ４．８ とする過程
で炭酸塩を分解して発生ずる炭酸ガスに窒素ガスを吹込
み該炭酸ガスを放散させて強酸の消費量から各炭酸塩ｍ
度をめ両横水の全炭酸塩濃度に、名流量を乗じ、得られ
た補給海水の全炭酸量とブローダウンブラインの全炭酸
量の差分を炭酸ガス量とすることを特徴とする多段フラ
ッシュ式蒸発装置の蒸発
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16326383A JPS6056259A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 多段フラツシユ式蒸発装置の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16326383A JPS6056259A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 多段フラツシユ式蒸発装置の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6056259A true JPS6056259A (ja) | 1985-04-01 |
Family
ID=15770478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16326383A Pending JPS6056259A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 多段フラツシユ式蒸発装置の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6056259A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112850828A (zh) * | 2021-01-18 | 2021-05-28 | 中国神华煤制油化工有限公司 | 黑水的处理系统 |
-
1983
- 1983-09-07 JP JP16326383A patent/JPS6056259A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112850828A (zh) * | 2021-01-18 | 2021-05-28 | 中国神华煤制油化工有限公司 | 黑水的处理系统 |
| CN112850828B (zh) * | 2021-01-18 | 2022-04-26 | 中国神华煤制油化工有限公司 | 黑水的处理系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Langelier | Chemical equilibria in water treatment | |
| Mohammad et al. | Optimization of magnesium recovery from reject brine for reuse in desalination post-treatment | |
| Sofer et al. | Activities and concentrations of oxygen-18 in concentrated aqueous salt solutions: analytical and geophysical implications | |
| Frear et al. | The solubility of calcium carbonate (calcite) in certain aqueous solutions at 25 | |
| Pokrovsky | Precipitation of calcium and magnesium carbonates from homogeneous supersaturated solutions | |
| Al-Anezi et al. | Scale formation in desalination plants: effect of carbon dioxide solubility | |
| BR112014004926B1 (pt) | processo para a remineralização de água, e, uso de uma solução de carbonato de cálcio | |
| Mattila et al. | Mineral carbonation of phosphogypsum waste for production of useful carbonate and sulfate salts | |
| Horita | Analytical aspects of stable isotopes in brines | |
| Sheikholeslami | Assessment of the scaling potential for sparingly soluble salts in RO and NF units | |
| BR112018015926B1 (pt) | Processos para preparação de uma solução aquosa e para mineralização e/ou estabilização de água, e, uso de uma solução aquosa | |
| Al-Rawajfeh | Modeling of alkaline scale formation in falling film horizontal-tube multiple-effect distillers | |
| JPH0630757B2 (ja) | 水質監視方法及び水質制御方法 | |
| Johnston et al. | THE COMPLETE SOLUBILITY CURVE OF CALCIUM CARBONATE. | |
| RU2543214C2 (ru) | Способ комплексной переработки природных рассолов хлоридного кальциево-магниевого типа | |
| Pytkowicz | Chemical solution of calcium carbonate in sea water | |
| JPS6056259A (ja) | 多段フラツシユ式蒸発装置の蒸発室で発生する炭酸ガスの測定法 | |
| Glade et al. | The release of CO2 in MSF and ME distillers and its use for the recarbonation of the distillate: a comparison | |
| Kahn et al. | Determination of nitrate in estuarine waters. Comparison of a hydrazine reduction and a brucine procedure, and modification of a brucine procedure | |
| KR920002811B1 (ko) | 수도물의 란젤리(Langelier) 지수 향상 방법 및 그를 위한 장치 | |
| Waly et al. | Will calcium carbonate really scale in seawater reverse osmosis? | |
| Wells | The solubility of magnesium carbonate in natural waters. 2 | |
| Al-Mutaz et al. | pH control in water treatment plant by the addition of carbon dioxide | |
| Migliorini et al. | 40 MIGD potabilization plant at Ras Laffan: design and operating experience | |
| JPH0361518B2 (ja) |