JPS6049844A - スラブ連続鋳造の電磁撹拌方法 - Google Patents
スラブ連続鋳造の電磁撹拌方法Info
- Publication number
- JPS6049844A JPS6049844A JP15944083A JP15944083A JPS6049844A JP S6049844 A JPS6049844 A JP S6049844A JP 15944083 A JP15944083 A JP 15944083A JP 15944083 A JP15944083 A JP 15944083A JP S6049844 A JPS6049844 A JP S6049844A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electromagnetic stirring
- stirring
- slab
- electromagnetic
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はスラブ用連続り↓遣設倫に、特【こスラブ（従
来技術） 連続鋳造法を用いて製造された鋳片の品質を安配する因
子の−っは、鋳片の中心偏析であり、製品要求品質の厳
格化および高級鋼の連続鋳造化に対処するには、この中
心偏析による不均質を出来るだけなくすことが必須であ
る。
来技術） 連続鋳造法を用いて製造された鋳片の品質を安配する因
子の−っは、鋳片の中心偏析であり、製品要求品質の厳
格化および高級鋼の連続鋳造化に対処するには、この中
心偏析による不均質を出来るだけなくすことが必須であ
る。
溶鋼は、鉄の中に炭素等の成分元素を少量溶かしたもの
であり、この成分元素の含有量を増すと鋼の融点は減少
する。したがって、連続鋳造における凝固過程において
、成分元素の含有量の少ない固体か゛ダＪ塑内周にそっ
て最初に析出してくる。
であり、この成分元素の含有量を増すと鋼の融点は減少
する。したがって、連続鋳造における凝固過程において
、成分元素の含有量の少ない固体か゛ダＪ塑内周にそっ
て最初に析出してくる。
この固体は柱状晶である。中央の未凝固部分は、成分元
素の荊が多い液体でおる。こ）して凝し１か進行すると
１．最終凝固位置すなわち鋳片の中心部。 ｔこは池の
部分に較べて成分元素ががなり濃縮されてくる。中心偏
析とはこうして生した中心部で・の偏析をいう。ダＩ片
の周辺部は柱状晶からなるが、一方、内部には等軸晶が
発達する。
素の荊が多い液体でおる。こ）して凝し１か進行すると
１．最終凝固位置すなわち鋳片の中心部。 ｔこは池の
部分に較べて成分元素ががなり濃縮されてくる。中心偏
析とはこうして生した中心部で・の偏析をいう。ダＩ片
の周辺部は柱状晶からなるが、一方、内部には等軸晶が
発達する。
電磁攪拌方法は、上記の偏析を軽減するための有力な方
法である。この方法１こおいて、時間ＩＮ） ｌこ変動
する磁界を鋳片に加えることにより、ａ４片内立Ｖ〃じ
Ｌ悸シ１１立１ξ１．＼ｌ啼Ｔ衿田シ↑１手Ｊテ→ゴ「
り目今千田ン、＋Ｌｌ シぜ、すなわち力を生しさせ、
この力をより未凝固溶鋼を攪拌する。適当な攪拌方法を
用いると、攪拌流は、凝固進行中の結晶を破壊し、微細
等軸品積を生成し、等軸品を発達させ、溶鋼温度を均一
化し、こうして中心偏析を解消する。
法である。この方法１こおいて、時間ＩＮ） ｌこ変動
する磁界を鋳片に加えることにより、ａ４片内立Ｖ〃じ
Ｌ悸シ１１立１ξ１．＼ｌ啼Ｔ衿田シ↑１手Ｊテ→ゴ「
り目今千田ン、＋Ｌｌ シぜ、すなわち力を生しさせ、
この力をより未凝固溶鋼を攪拌する。適当な攪拌方法を
用いると、攪拌流は、凝固進行中の結晶を破壊し、微細
等軸品積を生成し、等軸品を発達させ、溶鋼温度を均一
化し、こうして中心偏析を解消する。
この種の電磁攪拌装置は、鋳型のみならず、二次冷却帯
、さらには二次冷却帯に後続するゾーンにも組込んで、
未凝固の溶鋼か鋳片内に存在するかぎり、溶鋼の電磁攪
拌を行なうことが可能であり、中心偏析をｌｉｉｉ止す
るうえで好ましい。
、さらには二次冷却帯に後続するゾーンにも組込んで、
未凝固の溶鋼か鋳片内に存在するかぎり、溶鋼の電磁攪
拌を行なうことが可能であり、中心偏析をｌｉｉｉ止す
るうえで好ましい。
この二次冷却帯以降に組込む電磁攪拌装置は、従来は、
鋳片を支持するロールの鋳片に関して背部に、または、
ロールを外してその位置に設置されてｂた。最近、ロー
ルの内部に電磁コイルを設置するインロール方式電磁攪
拌装置が開発された。
鋳片を支持するロールの鋳片に関して背部に、または、
ロールを外してその位置に設置されてｂた。最近、ロー
ルの内部に電磁コイルを設置するインロール方式電磁攪
拌装置が開発された。
この方式は、」１記の従来の方式に較べ、以下の特長を
有している。
有している。
（１）コイルと溶鋼との距離か短がいため、電気効率か
良い。
良い。
（２）ロールとロールとの間で８鋼静圧のため生じるふ
くらみ（バルジング）をロールで防止しながら、電磁攪
拌を行なうことがでとる。
くらみ（バルジング）をロールで防止しながら、電磁攪
拌を行なうことがでとる。
（３）既存の連続鋳造設（Ｉｉｉの任意の位置に、設（
ｌｉｉｉを大とく改造することなく、設置が可能である
。
ｌｉｉｉを大とく改造することなく、設置が可能である
。
スラブ用のインロール方式電磁攪拌装置は、たとえば、
ｊ７（］図に図式的に示すように使用される。
ｊ７（］図に図式的に示すように使用される。
第１図に示す断面図において、スラブの凝固殻層１１は
長軸方向の両側でロール１２．１３に、１： ｌ）支持
されていて、たとえば、この図に関してＩζζ回向引抜
かれている。ロール１２は、１−記のインロール方式Ｘ
Ｘ５．磁攪拌装置の一例であり、その内部には、−紺の
コイル１４，１５．ｌ（ｉ、１７が設置されている。こ
の−組のコイル１４． ］ 、”） 、 １６゜１７に
交流電力を適切に供給すると、隣り合うコイルは互いに
極性の異った磁界を発生し、これらのコイルの配置に平
行に、この間で矢印で示すように、溶鋼１８の攪拌流が
生しる。
長軸方向の両側でロール１２．１３に、１： ｌ）支持
されていて、たとえば、この図に関してＩζζ回向引抜
かれている。ロール１２は、１−記のインロール方式Ｘ
Ｘ５．磁攪拌装置の一例であり、その内部には、−紺の
コイル１４，１５．ｌ（ｉ、１７が設置されている。こ
の−組のコイル１４． ］ 、”） 、 １６゜１７に
交流電力を適切に供給すると、隣り合うコイルは互いに
極性の異った磁界を発生し、これらのコイルの配置に平
行に、この間で矢印で示すように、溶鋼１８の攪拌流が
生しる。
ところで、一本のインロール方式電磁攪拌（戊を鋳片に
関して同し側に隣接して設けて一個の電磁攪拌設備とし
、各々のインロール方式電磁攪拌装置に近接した溶鋼部
分に生しる攪拌流の方向を互いに平行にすると、幅広い
攪拌流が得られる。
関して同し側に隣接して設けて一個の電磁攪拌設備とし
、各々のインロール方式電磁攪拌装置に近接した溶鋼部
分に生しる攪拌流の方向を互いに平行にすると、幅広い
攪拌流が得られる。
複数個の上記の電磁攪拌設備を用いると、さらに広範囲
の未凝固溶鋼を攪拌できると期待できる。
の未凝固溶鋼を攪拌できると期待できる。
ダＩ型に供給された溶鋼の流れの影響は、溶鋼のメニス
カスから約４ Ｉｌｌ下で消滅する。電磁攪拌は、この
メニスカスの下約４０）の位置から、未凝固ｉＢ鋼かな
くなる例えばメニスカスの下約１２１０の位置まで有効
である。このメニスカスの下約４ Ｉｌ＋から約１２ｈ
＋までの広範囲の攪拌は、未凝固’ｔ８ｗＩの温度と成
分とを均一化し、こうして、製造したり１片に生しるマ
クロ偏析・セミマクロ偏析・ミクロ偏析等の冶金的偏析
を低減し、表面品質および山川６晶質とも優れたスラブ
か得られる。しかし、現在、複数個の」１記の電磁攪拌
設（１ｉｉｉを用いた最適の攪拌方法は知られていない
。
カスから約４ Ｉｌｌ下で消滅する。電磁攪拌は、この
メニスカスの下約４０）の位置から、未凝固ｉＢ鋼かな
くなる例えばメニスカスの下約１２１０の位置まで有効
である。このメニスカスの下約４ Ｉｌ＋から約１２ｈ
＋までの広範囲の攪拌は、未凝固’ｔ８ｗＩの温度と成
分とを均一化し、こうして、製造したり１片に生しるマ
クロ偏析・セミマクロ偏析・ミクロ偏析等の冶金的偏析
を低減し、表面品質および山川６晶質とも優れたスラブ
か得られる。しかし、現在、複数個の」１記の電磁攪拌
設（１ｉｉｉを用いた最適の攪拌方法は知られていない
。
（発明の目的）
本発明は、」１記の問題点を解決するためになされたち
ので、複数個の正犯の電磁攪拌設備を用いた電磁攪拌方
法を提供することである。
ので、複数個の正犯の電磁攪拌設備を用いた電磁攪拌方
法を提供することである。
（発明の構成）
このため、ロール内に電磁攪拌用フィルを内蔵したイン
ロール方式電磁攪拌設備を二本隣接して設けて一個の電
磁攪拌設備として用いるスラブ連続鋳造の電磁攪拌方法
において、二個の」１記の電磁攪１′１！設（１ｉを設
け、この二個の電磁攪拌設備の間の間隔とスラブ幅との
比力弓、４以」二の場合は」。
ロール方式電磁攪拌設備を二本隣接して設けて一個の電
磁攪拌設備として用いるスラブ連続鋳造の電磁攪拌方法
において、二個の」１記の電磁攪１′１！設（１ｉを設
け、この二個の電磁攪拌設備の間の間隔とスラブ幅との
比力弓、４以」二の場合は」。
記の二７個の電磁攪拌設備の生しる攪拌流の方向を互い
に平行にし、一方、」１記の比力弓、・・１ 末！ｉ＜
ｉの場合は、反平行にする。
に平行にし、一方、」１記の比力弓、・・１ 末！ｉ＜
ｉの場合は、反平行にする。
（天施例）
二本のインロール方式電磁攪拌設備を二本隣接して設け
て一個の電磁攪拌設（１ｉｉｉとし、二個の電磁攪才１
！設（１ｉｉを曲１プ型連続仙遺装置の二次冷〕ｋｌｌ
４：’ｉにスラブの」二面＋１１１１に配列し、偏析
低減の効果を試験しｔこ。
て一個の電磁攪拌設（１ｉｉｉとし、二個の電磁攪才１
！設（１ｉｉを曲１プ型連続仙遺装置の二次冷〕ｋｌｌ
４：’ｉにスラブの」二面＋１１１１に配列し、偏析
低減の効果を試験しｔこ。
試験に用いた配列を、第２図と第；３し１とを用いて説
明する。第２図において、電磁攪拌設＋ｉＨ２］ 。
明する。第２図において、電磁攪拌設＋ｉＨ２］ 。
２２は、それぞれ二個のインロール方式電磁攪拌装置２
３．２４と２５．２６とから構成される装して、間隔で
を隔てて配置されている。この電磁攪拌設備２１．２２
は、図示しない通常のロールと共に二次冷却帯の」二面
側で幅Ｗを有するグラフの凝固殻層１１を支持している
。第３図の左側の二つの部分図は、第２図でのスラブの
長手方向での断面図を示している。第３図の右側の二個
の部分図における矢印は、この電磁攪拌設備２１．２２
か未凝固溶鋼１８の近接部分に起させた攪拌の方向を示
す。二個の電磁攪拌設備２１．２２の起こさせるこの近
３＆攪拌流の方向の組合せには二種類ある。攪拌型Ａは
、近接攪拌流を平行１こ起させた場合を指し、一方、攪
４キ型Ｂは、反平行に起させた場合を指す。
３．２４と２５．２６とから構成される装して、間隔で
を隔てて配置されている。この電磁攪拌設備２１．２２
は、図示しない通常のロールと共に二次冷却帯の」二面
側で幅Ｗを有するグラフの凝固殻層１１を支持している
。第３図の左側の二つの部分図は、第２図でのスラブの
長手方向での断面図を示している。第３図の右側の二個
の部分図における矢印は、この電磁攪拌設備２１．２２
か未凝固溶鋼１８の近接部分に起させた攪拌の方向を示
す。二個の電磁攪拌設備２１．２２の起こさせるこの近
３＆攪拌流の方向の組合せには二種類ある。攪拌型Ａは
、近接攪拌流を平行１こ起させた場合を指し、一方、攪
４キ型Ｂは、反平行に起させた場合を指す。
タンディツシュからの溶鋼を供給するノズルは鋳型内に
位置していて、ノズルからの溶鋼の吐出により流れか生
しる。したがって、電磁攪拌設備による攪拌流を有効に
生かすために、電磁攪拌設備はこの攪拌流がノズルから
の吐出流に影響されない位置に設けねはなら亥い。本試
験においては、電磁攪拌設備は、吐出流の影響のない二
次冷却帯温 １ 表 得られたデータを第１表に示す。ここに供試鋼はＳｉ
Ａｌキルド鋼の中炭材であ１）、（１，１４〜０．１７
％の炭素を含む。溶鋼過熱度へＴは２０〜３０℃の範囲
内にある。電磁攪拌設備間の間隔！を２．２（αとし、
攪拌型を変えて、種々のスラブ幅Ｗ、鋳造速度で連続鋳
造を行い、製造しｔこ又ラブの上面側での等釉品の存在
比（等軸晶率）をめた。
位置していて、ノズルからの溶鋼の吐出により流れか生
しる。したがって、電磁攪拌設備による攪拌流を有効に
生かすために、電磁攪拌設備はこの攪拌流がノズルから
の吐出流に影響されない位置に設けねはなら亥い。本試
験においては、電磁攪拌設備は、吐出流の影響のない二
次冷却帯温 １ 表 得られたデータを第１表に示す。ここに供試鋼はＳｉ
Ａｌキルド鋼の中炭材であ１）、（１，１４〜０．１７
％の炭素を含む。溶鋼過熱度へＴは２０〜３０℃の範囲
内にある。電磁攪拌設備間の間隔！を２．２（αとし、
攪拌型を変えて、種々のスラブ幅Ｗ、鋳造速度で連続鋳
造を行い、製造しｔこ又ラブの上面側での等釉品の存在
比（等軸晶率）をめた。
第４図に、等軸品率と比ｐ／Ｗ とのグラフを示す。こ
こに丸印と角印とはそれぞれ攪拌型ＡとＢとに対応し、
また、白部と黒部とはそれぞれ鋳造速度０．７ｍ／＋ｎ
ｉｎと １ 、１ ＋１＋／ ｍｉｎ とに対応する。
こに丸印と角印とはそれぞれ攪拌型ＡとＢとに対応し、
また、白部と黒部とはそれぞれ鋳造速度０．７ｍ／＋ｎ
ｉｎと １ 、１ ＋１＋／ ｍｉｎ とに対応する。
等軸品率の攪拌型に対する依存性をみると、等軸品率は
、比１／’ｗＶ力４．７Ｙ未満ではＡの方が大きく、一
方、１．４以」二ではＢの方が太トい。 なお、等軸品
率と溶鋼過熱度との開には相関はほとんど認められない
。
、比１／’ｗＶ力４．７Ｙ未満ではＡの方が大きく、一
方、１．４以」二ではＢの方が太トい。 なお、等軸品
率と溶鋼過熱度との開には相関はほとんど認められない
。
第５図１こ、スラブ上面１ｕ１１でのと下面側での等軸
品率をり）遣速度に対して示す。破線と実線とは、それ
ぞれ、攪４’ｌシ型ＡとＢとに対応する。大型入ラブ（
２５０Ｘ １９００＋１１１１１）にライては、鋳造速
度を０．６から０ 、９＋ｎ／ｍｉｎまで変化させ、一
方、小！！１１スラブ（２３ｔ） Ｘ １２５０ｍｅｎ
）については、ｏ 、９から１ 、２ ｍ／ Ｉｎ ｉ
ｎ主で変化させた。大型スラブのデータは、比ｐ、／
Ｗが１．４未満の場合の例であり、上面＋１１１１ 、
下面１１１１１とも等軸品率は、攪拌型か［ジの場合が
欠きい。一方、比ｅ／Ｗが１ 、４１；層重の場合に相
当４−る小型スラブのデータは、蓮の傾向を示す。 等
軸品率を増すだめには、仙遣方向にもける長範囲の環流
による攪゛拌が有効である。Ｓ７．１片上面側の等軸品
率と中心偏析とには相関関係かあり、等軸、１ル率が増
すと中心偏析は低減する。第１表・第４し１・第５図に
示したデータより、中心偏４１ｉを低減［るｉシは、電
磁攪拌設（ｌＩｉｔ間のＶ１１離Ｃとグラフ幅〜′との
比に応して、適正な攪４′Ｉ゛型かイＩ存することかわ
かる。
品率をり）遣速度に対して示す。破線と実線とは、それ
ぞれ、攪４’ｌシ型ＡとＢとに対応する。大型入ラブ（
２５０Ｘ １９００＋１１１１１）にライては、鋳造速
度を０．６から０ 、９＋ｎ／ｍｉｎまで変化させ、一
方、小！！１１スラブ（２３ｔ） Ｘ １２５０ｍｅｎ
）については、ｏ 、９から１ 、２ ｍ／ Ｉｎ ｉ
ｎ主で変化させた。大型スラブのデータは、比ｐ、／
Ｗが１．４未満の場合の例であり、上面＋１１１１ 、
下面１１１１１とも等軸品率は、攪拌型か［ジの場合が
欠きい。一方、比ｅ／Ｗが１ 、４１；層重の場合に相
当４−る小型スラブのデータは、蓮の傾向を示す。 等
軸品率を増すだめには、仙遣方向にもける長範囲の環流
による攪゛拌が有効である。Ｓ７．１片上面側の等軸品
率と中心偏析とには相関関係かあり、等軸、１ル率が増
すと中心偏析は低減する。第１表・第４し１・第５図に
示したデータより、中心偏４１ｉを低減［るｉシは、電
磁攪拌設（ｌＩｉｔ間のＶ１１離Ｃとグラフ幅〜′との
比に応して、適正な攪４′Ｉ゛型かイＩ存することかわ
かる。
なお、第６図に、電磁攪拌設備の間隔でと鋳造速度Ｖと
に関して同し等軸品率を与える条１′１を、０．０８％
から０．９％の炭素を含むキルド鋼について、種／Ｊの
スラブＩｔ＠Ｗｌこ幻して実線で示してある。この図に
より、スラブ幅を一定にすると、鋳造速度を増すと開隔
ρを短くした方がよいことがわかる。一方、第５図のデ
ータより、鋳造速度を増すと、上側等軸晶率は減少する
ので、このことか呟上側等軸晶率は間隔でを増すと増加
すると考えられる。
に関して同し等軸品率を与える条１′１を、０．０８％
から０．９％の炭素を含むキルド鋼について、種／Ｊの
スラブＩｔ＠Ｗｌこ幻して実線で示してある。この図に
より、スラブ幅を一定にすると、鋳造速度を増すと開隔
ρを短くした方がよいことがわかる。一方、第５図のデ
ータより、鋳造速度を増すと、上側等軸晶率は減少する
ので、このことか呟上側等軸晶率は間隔でを増すと増加
すると考えられる。
第７図は、第６図のデータを縦軸を比Ｗ／Ｖに、横軸を
間隔でに対して示したものである。この図より、間ＷＩ
では比Ｗ／Ｖに対して二本の破線の間に存在している。
間隔でに対して示したものである。この図より、間ＷＩ
では比Ｗ／Ｖに対して二本の破線の間に存在している。
いいがえれば、間隔では、スラブ＃ｌＷと鋳造速度Ｖと
に対して上限値と下限値との間に存在すると、偏析低減
に有効である。ｋｌｌｋ２を定数として、不等式 として適正な間隔ρを表現すると、ｋｌは０．３〜０．
６で、ｋ２は２．０〜２．８である。
に対して上限値と下限値との間に存在すると、偏析低減
に有効である。ｋｌｌｋ２を定数として、不等式 として適正な間隔ρを表現すると、ｋｌは０．３〜０．
６で、ｋ２は２．０〜２．８である。
なお、本実施例は、二個の電磁攪拌設備を共にスラブの
上面側に配置じ蒙が、本発明は池の配置にも適用できる
。
上面側に配置じ蒙が、本発明は池の配置にも適用できる
。
（発明の効果）
本発明により、複数個のインロール方式電磁攪拌機を用
いζ、中心偏析を低減することかできる。
いζ、中心偏析を低減することかできる。
第１図は、インロール方式電磁攪拌（代で未凝固溶鋼を
攪拌しているところを図式的に示す図である。 第２図は、二個の電磁攪拌設備の配置を示１し１である
。 第３図は、攪１′Ｖの型を示す図である。 第１［図は、等等軸率を比ρ／Ｗに対して示した図であ
る。 第５図は、二種の攪４′１！型に対応する等等軸率を８
ＪＪ造速度に対して示すグラフである。 第６図は、間隔でと鋳造速度に月ｒる等等軸率を同しに
保つ条件を示す図である。 第７図は、間隔でと比Ｗ／〜にユ・］する等等軸率を同
しに保つ条件を示す図である。 ２１．２２・・・電磁攪拌設備 第１図 第２図 第３図
攪拌しているところを図式的に示す図である。 第２図は、二個の電磁攪拌設備の配置を示１し１である
。 第３図は、攪１′Ｖの型を示す図である。 第１［図は、等等軸率を比ρ／Ｗに対して示した図であ
る。 第５図は、二種の攪４′１！型に対応する等等軸率を８
ＪＪ造速度に対して示すグラフである。 第６図は、間隔でと鋳造速度に月ｒる等等軸率を同しに
保つ条件を示す図である。 第７図は、間隔でと比Ｗ／〜にユ・］する等等軸率を同
しに保つ条件を示す図である。 ２１．２２・・・電磁攪拌設備 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- （１）ロール内に電磁攪拌用コイルを内蔵したインロー
ル方式電磁攪拌装置を二本隣接して設けて一個の電磁攪
拌設備として用いるスラブ連続鋳造の電磁攪拌方法にお
いて、二個の上記の電磁攪拌設（１ｆｉを設け、この二
個の電磁攪４１゛設倫の間の間隔とスラブ中との比か１
．４ 以上の場合は、上記の二個の電磁攪拌設備の生し
る攪拌流の方向を互いに平行１こし、一方、上記の比が
１．４未満の場合は、反平行にすることを特徴とする電
磁攪拌方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15944083A JPS6049844A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | スラブ連続鋳造の電磁撹拌方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15944083A JPS6049844A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | スラブ連続鋳造の電磁撹拌方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6049844A true JPS6049844A (ja) | 1985-03-19 |
Family
ID=15693799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15944083A Pending JPS6049844A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | スラブ連続鋳造の電磁撹拌方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6049844A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS50120427A (ja) * | 1974-02-27 | 1975-09-20 | ||
| JPS5253693U (ja) * | 1975-10-16 | 1977-04-18 | ||
| JPS54124827A (en) * | 1978-03-08 | 1979-09-28 | Mannesmann Ag | Imparting of influence to molten metal solidification in continuous casting |
-
1983
- 1983-08-31 JP JP15944083A patent/JPS6049844A/ja active Pending
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