JPS6040758A - 内燃機関の燃料噴射方法 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射方法Info
- Publication number
- JPS6040758A JPS6040758A JP14695883A JP14695883A JPS6040758A JP S6040758 A JPS6040758 A JP S6040758A JP 14695883 A JP14695883 A JP 14695883A JP 14695883 A JP14695883 A JP 14695883A JP S6040758 A JPS6040758 A JP S6040758A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel injection
- injection amount
- engine
- initial value
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の燃料噴射方法に係り、特に機関負荷
と機関回転数とで定められた基本燃料噴射蓋に基づいて
所定クランク角毎に燃＃４を噴射すると共に、機関加速
時にクランク角と非同期で所定量の加速燃料を噴射する
内燃機関の燃料噴射方法に関する。
と機関回転数とで定められた基本燃料噴射蓋に基づいて
所定クランク角毎に燃＃４を噴射すると共に、機関加速
時にクランク角と非同期で所定量の加速燃料を噴射する
内燃機関の燃料噴射方法に関する。
従来よシ、機関負荷（吸気管圧力または機関１回転当シ
の吸入空気ｉ）と機関回転数とで基本燃料噴射量金定め
ると共に、機関冷却水温や吸入空気温によって基本燃料
噴射量を補正して燃料噴射量をめ、所定クランク角毎す
なわちクランク角に同期して燃料を噴射する燃料噴射方
法が知られている。かかる燃料噴射方法においては、急
加速時等の過渡時に急激に吸入空気量が増大するため希
薄空燃比となり過渡レスポンスの悪化を招く。
の吸入空気ｉ）と機関回転数とで基本燃料噴射量金定め
ると共に、機関冷却水温や吸入空気温によって基本燃料
噴射量を補正して燃料噴射量をめ、所定クランク角毎す
なわちクランク角に同期して燃料を噴射する燃料噴射方
法が知られている。かかる燃料噴射方法においては、急
加速時等の過渡時に急激に吸入空気量が増大するため希
薄空燃比となり過渡レスポンスの悪化を招く。
このため、過渡時にクランク角と非同期で所定量の燃料
を噴射することが行なわれている。この非同期燃料噴射
量は、同じ過渡運転においても暖機中と暖機後とではそ
の要求量が大きく異る。これは、温度によって燃料の揮
発量が異るからである。
を噴射することが行なわれている。この非同期燃料噴射
量は、同じ過渡運転においても暖機中と暖機後とではそ
の要求量が大きく異る。これは、温度によって燃料の揮
発量が異るからである。
このため、機関の冷却水温を検出し、この冷却水温に応
じて非同期燃料噴射量を変化させる方法が提案されてい
る。しかし、吸気ボートの温度によって吸気ボートに付
着する燃料量が異るため吸気ボート温によって実際に機
関燃焼室に吸入される燃料量が異９、また冷却水温と吸
気ボート塩とは大きく異るため、冷却水温に応じて非同
期燃料噴射量を変化させる方法は燃料の要求量を満足し
得ない、という問題がある。
じて非同期燃料噴射量を変化させる方法が提案されてい
る。しかし、吸気ボートの温度によって吸気ボートに付
着する燃料量が異るため吸気ボート温によって実際に機
関燃焼室に吸入される燃料量が異９、また冷却水温と吸
気ボート塩とは大きく異るため、冷却水温に応じて非同
期燃料噴射量を変化させる方法は燃料の要求量を満足し
得ない、という問題がある。
本発明は上記問題点を解消すべく成されたもので、機関
冷却水温に基づいて吸気ボート塩に応じた燃料要求量を
予測し、最適な非同期燃料噴射量が得られるようにした
内燃機関の燃料噴射方法を提供することを目的とする。
冷却水温に基づいて吸気ボート塩に応じた燃料要求量を
予測し、最適な非同期燃料噴射量が得られるようにした
内燃機関の燃料噴射方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために本発明は、同期燃料噴射と加
速時の非同期燃料噴射とを行う従来の燃料噴射方法にお
いて、始動時の機関冷却水温が高くなるに従って犬きく
なる初期値を予め定めると共に初期値に燃料噴射ｉｉ’
を加算した総燃料噴射量が大きくなるに従って／ＪＳさ
くなる補正係数を予め定め、機関加速時の総燃料噴射量
に対する補正係数に基づいて非同期の加速燃料噴射量を
補正するように構成したものである。
速時の非同期燃料噴射とを行う従来の燃料噴射方法にお
いて、始動時の機関冷却水温が高くなるに従って犬きく
なる初期値を予め定めると共に初期値に燃料噴射ｉｉ’
を加算した総燃料噴射量が大きくなるに従って／ＪＳさ
くなる補正係数を予め定め、機関加速時の総燃料噴射量
に対する補正係数に基づいて非同期の加速燃料噴射量を
補正するように構成したものである。
上記本発明の構成によれば、機関冷却水温か高くなるに
従って非同期燃料噴射量が減少され、また総燃料噴射量
が増加するに従って非同期燃料噴射量が減少される。
従って非同期燃料噴射量が減少され、また総燃料噴射量
が増加するに従って非同期燃料噴射量が減少される。
従って、最適な非同期燃料噴射量が得られ、空、燃比の
オーバリッチを防止して燃費を向上させることができる
と共に排ガス中の未燃成分の低減が図れ、また加速レス
ポンスを向上させることができる、という効果が得られ
る。
オーバリッチを防止して燃費を向上させることができる
と共に排ガス中の未燃成分の低減が図れ、また加速レス
ポンスを向上させることができる、という効果が得られ
る。
第１図に基づいて本発明が適用される内燃機関（エンジ
ン）の−例を詳細に説明する。エアクリーナ（図示せず
）の下流側には吸入空気の温度を検出して吸気温信号を
出力する吸気温センサ２が取付けられている。吸気温セ
ンサ２の下流側にはスロットル弁４が配置され、仁のス
ロットル弁ニはスロットル弁に連動してスロットル開度
を検出するための可変抵抗等を含む線形スロットルセン
サ６が取付けられている。スロットル弁４の下流側には
、サージタンク８が設けられ、このサージタンク８にス
ロットル弁下流側の吸気管圧力を検出して吸気管圧力信
号を出力する圧力センサ１０が取付けられている。サー
ジタンク８は、インテークマニホールド１２を介してエ
ンジンの燃焼室１４に連通されている。このインテーク
マニホールド１２には、燃料噴射弁１６が各気筒毎に取
付けられている。エンジンの燃焼室１４位エキゾースト
マニホールドを介して三元触媒を充填した触媒コンバー
タ（図示せず）に連通されている。また、エンジンブロ
ックには、エンジンの冷却水温を検出して水温信号を出
力する水温センサ２ｏが取付けられている。エンジンの
燃焼室１４には、点火プラグ２２の先端が突出され、点
火プラグ２２はディストリビュータ２４に接続されてい
る。
ン）の−例を詳細に説明する。エアクリーナ（図示せず
）の下流側には吸入空気の温度を検出して吸気温信号を
出力する吸気温センサ２が取付けられている。吸気温セ
ンサ２の下流側にはスロットル弁４が配置され、仁のス
ロットル弁ニはスロットル弁に連動してスロットル開度
を検出するための可変抵抗等を含む線形スロットルセン
サ６が取付けられている。スロットル弁４の下流側には
、サージタンク８が設けられ、このサージタンク８にス
ロットル弁下流側の吸気管圧力を検出して吸気管圧力信
号を出力する圧力センサ１０が取付けられている。サー
ジタンク８は、インテークマニホールド１２を介してエ
ンジンの燃焼室１４に連通されている。このインテーク
マニホールド１２には、燃料噴射弁１６が各気筒毎に取
付けられている。エンジンの燃焼室１４位エキゾースト
マニホールドを介して三元触媒を充填した触媒コンバー
タ（図示せず）に連通されている。また、エンジンブロ
ックには、エンジンの冷却水温を検出して水温信号を出
力する水温センサ２ｏが取付けられている。エンジンの
燃焼室１４には、点火プラグ２２の先端が突出され、点
火プラグ２２はディストリビュータ２４に接続されてい
る。
ディストリビュータ２４には、ディストリビュータハク
プラグに固定されたピックアップとディストリビュータ
シャフトに固定されたシグナルロータ七で各々構成され
た気筒判別センサ２６およびエンジン回転数センナ２８
が設けられている。気筒判別センサ２６は例えば７２０
０ＣＡ毎に気筒判別信号全マイクロコンピュータ等で構
成された制御回路３０へ出力し、エンジン回転数センサ
２８は例えば３０°ＣＡ毎にエンジン回転数信号全制御
回路３０へ出方する。そして、ディストリビュー全出力
する０２センナである。
プラグに固定されたピックアップとディストリビュータ
シャフトに固定されたシグナルロータ七で各々構成され
た気筒判別センサ２６およびエンジン回転数センナ２８
が設けられている。気筒判別センサ２６は例えば７２０
０ＣＡ毎に気筒判別信号全マイクロコンピュータ等で構
成された制御回路３０へ出力し、エンジン回転数センサ
２８は例えば３０°ＣＡ毎にエンジン回転数信号全制御
回路３０へ出方する。そして、ディストリビュー全出力
する０２センナである。
制御回路３ｏは第２図に示すように、中央処理装置（Ｃ
ＰＵ）３６、リードｙＦ７リメモリ（ＲＯＭ）３８、ラ
ンダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）４０、バックアップラ
ム（Ｂ Ｕ−ＲＡＭ）４２％入出カポ−）ＣＩｌｏ）４
４、アナログディジタル変換器（ＡＤＣ）４６およびこ
れらを接続するデータバスやコントロールバス等のバス
金倉んで構成されている。ｌ１０４４には、気筒判別信
号、エンジン回転数信号、空燃比信号、スロットルセン
サ６から出力されるスロットル開度信号が入力されると
共に、駆動回路を介して燃料噴射弁１６の開閉時間を制
御する燃料噴射信号およびイグナイタ３２のオンオフ時
間を制御する点火信号が出力される。また、ＡＤＣ４６
には、吸気管圧力信号、吸気温信号および水温信号が入
力されてディジタル信号に変換される。このＡＤＣ４６
はＡＤ変換完了時にＡＤ変換完了信号全ｃＰＵへ出力す
る。
ＰＵ）３６、リードｙＦ７リメモリ（ＲＯＭ）３８、ラ
ンダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）４０、バックアップラ
ム（Ｂ Ｕ−ＲＡＭ）４２％入出カポ−）ＣＩｌｏ）４
４、アナログディジタル変換器（ＡＤＣ）４６およびこ
れらを接続するデータバスやコントロールバス等のバス
金倉んで構成されている。ｌ１０４４には、気筒判別信
号、エンジン回転数信号、空燃比信号、スロットルセン
サ６から出力されるスロットル開度信号が入力されると
共に、駆動回路を介して燃料噴射弁１６の開閉時間を制
御する燃料噴射信号およびイグナイタ３２のオンオフ時
間を制御する点火信号が出力される。また、ＡＤＣ４６
には、吸気管圧力信号、吸気温信号および水温信号が入
力されてディジタル信号に変換される。このＡＤＣ４６
はＡＤ変換完了時にＡＤ変換完了信号全ｃＰＵへ出力す
る。
また、ＲＯＭ３８には、エンジン冷却水温に応じて定め
られた初期値のテーブル１、総燃料噴射量ΣＴＡＵに応
じて定められた補正係数Ｋ Ａ Ｓ Ｙのテーブル２、
エンジン回転数に応じて定められた燃料噴射量ヲガード
するための最大燃料噴射量Ｔ Ｐ ｍａｘのテーブルＪ
６よびその他の制御プログラムが予め定められている。
られた初期値のテーブル１、総燃料噴射量ΣＴＡＵに応
じて定められた補正係数Ｋ Ａ Ｓ Ｙのテーブル２、
エンジン回転数に応じて定められた燃料噴射量ヲガード
するための最大燃料噴射量Ｔ Ｐ ｍａｘのテーブルＪ
６よびその他の制御プログラムが予め定められている。
テーブル１は第３図に示すように、エンジン冷却水温が
高くなるに従って初期値が大きくなるように定められて
いる、また、テーブル２は総燃料噴射量が大きくなるに
従って１以上の値の補正係数ＫＡＳＹが小さくなるよう
に定められている。なお、各燃料噴射量は燃））噴射弁
の開弁時間に換算して示した。
高くなるに従って初期値が大きくなるように定められて
いる、また、テーブル２は総燃料噴射量が大きくなるに
従って１以上の値の補正係数ＫＡＳＹが小さくなるよう
に定められている。なお、各燃料噴射量は燃））噴射弁
の開弁時間に換算して示した。
次に上記のようなエンジンを使用して本発明を実施した
場合の実施例について説明する。第６図は本・実施例の
処理ルーチンを示すものであり、まずステップ５０にお
いてエンジン始動時か否かを判断する。エンジン始動時
か否かは、エンジン回転数が所定値（例えば、５００ｒ
、ｐ、ｍ、）以下か否かによシ判断することができる。
場合の実施例について説明する。第６図は本・実施例の
処理ルーチンを示すものであり、まずステップ５０にお
いてエンジン始動時か否かを判断する。エンジン始動時
か否かは、エンジン回転数が所定値（例えば、５００ｒ
、ｐ、ｍ、）以下か否かによシ判断することができる。
エンジン始動時でないとき、すなわちエンジン回転数が
所定値を越えて完爆したときはステップ６２ヘジヤンプ
し、エンジン始動時のときはステップ５２において演算
部のアキュムレータＡに始動時のエンジン冷却水温ＴＨ
Ｗｉ記憶させる。ステップ５４では、演算部でアキュム
レータＡの内容とテーブル１とから１次元補間法により
エンジン冷却水温に対する初期値を演算してアキューム
レータ八に記憶させる。次のステップ５６では、アキュ
ムレータＡの内容を総燃料噴射量ΣＴ Ａ ＵとしてＲ
ＡＭの所定エリアに記憶する。ステップ５８では、演算
部でアキュムレータＡの内容とテーブル２とから１次元
補間法により初期値に対する補正係数ＫＡＳＹを演算し
てアキュームレータＡに記憶させ、ステップ６０におい
てアキュームＡの自答ヲ補正係数ＫＡＳＹ（！：してＲ
ＡＭの所定エリアに記憶する。
所定値を越えて完爆したときはステップ６２ヘジヤンプ
し、エンジン始動時のときはステップ５２において演算
部のアキュムレータＡに始動時のエンジン冷却水温ＴＨ
Ｗｉ記憶させる。ステップ５４では、演算部でアキュム
レータＡの内容とテーブル１とから１次元補間法により
エンジン冷却水温に対する初期値を演算してアキューム
レータ八に記憶させる。次のステップ５６では、アキュ
ムレータＡの内容を総燃料噴射量ΣＴ Ａ ＵとしてＲ
ＡＭの所定エリアに記憶する。ステップ５８では、演算
部でアキュムレータＡの内容とテーブル２とから１次元
補間法により初期値に対する補正係数ＫＡＳＹを演算し
てアキュームレータＡに記憶させ、ステップ６０におい
てアキュームＡの自答ヲ補正係数ＫＡＳＹ（！：してＲ
ＡＭの所定エリアに記憶する。
ステップ６２では、気筒判別信号とエンジン回転数信号
とに基づいて各気筒の所定クランク角（例えば、上死点
）で行なわれる同期噴射が行なわれたか否かを判断する
。同期噴射が行なわれない場合はステップ７８ヘジヤン
プし、同期噴射が行なわれた場合にはステップ６４にお
いてＲＡＭから総燃料噴射量ΣＴＡＵ？Ｉ−アキュムレ
ータＡにロートスる。充のステップ６６では、現在のエ
ンジン回転数と吸気管圧力とからまる燃料噴射量ＴＰ’
にアキュムレータＡの内容に加算し、ステップ６８でア
キュムレータＡの内容が最大ガード値Ｃｍａｘ以上か否
か全判断する。アキュムレータＡの内容が最大ガード値
Ｃｍａｘ以上ならばステップ７０でアキュムレータＡの
内容全最大ガード値ＣｍａｘＫ書換え、アキュムレータ
Ａの内容が最大ガード値Ｃｍａｘ未満ならばそのままス
テップ７２へ進む。ステップ７２では、アキュムレータ
Ａの内容を総燃料噴射量ΣＴＡＵとしてＲＡＭの所定エ
リアに記憶し、ステップ７４でアキュムレータＡの内容
とテーブル２とから１次元補間法により総燃料噴射量Σ
ＴＡＵに対応する補正係数ＫＡＳＹを演算してアキュム
レータＡに記憶させる。そして、次のステップ７６では
アキュムレータＡの内容全補正係数ＫＡＳＹとしてＲＡ
Ｍの所定エリアに記憶する。
とに基づいて各気筒の所定クランク角（例えば、上死点
）で行なわれる同期噴射が行なわれたか否かを判断する
。同期噴射が行なわれない場合はステップ７８ヘジヤン
プし、同期噴射が行なわれた場合にはステップ６４にお
いてＲＡＭから総燃料噴射量ΣＴＡＵ？Ｉ−アキュムレ
ータＡにロートスる。充のステップ６６では、現在のエ
ンジン回転数と吸気管圧力とからまる燃料噴射量ＴＰ’
にアキュムレータＡの内容に加算し、ステップ６８でア
キュムレータＡの内容が最大ガード値Ｃｍａｘ以上か否
か全判断する。アキュムレータＡの内容が最大ガード値
Ｃｍａｘ以上ならばステップ７０でアキュムレータＡの
内容全最大ガード値ＣｍａｘＫ書換え、アキュムレータ
Ａの内容が最大ガード値Ｃｍａｘ未満ならばそのままス
テップ７２へ進む。ステップ７２では、アキュムレータ
Ａの内容を総燃料噴射量ΣＴＡＵとしてＲＡＭの所定エ
リアに記憶し、ステップ７４でアキュムレータＡの内容
とテーブル２とから１次元補間法により総燃料噴射量Σ
ＴＡＵに対応する補正係数ＫＡＳＹを演算してアキュム
レータＡに記憶させる。そして、次のステップ７６では
アキュムレータＡの内容全補正係数ＫＡＳＹとしてＲＡ
Ｍの所定エリアに記憶する。
以上の結果、始動時から、の総燃料噴射量に対する補正
係数がめられる。゛ ステップ７８において、ＡＤ変換完了信号に基づいてス
ロットル開度信号ＴＡのＡＤ変換が完了したか否かを判
断し、完了していない場合はステップ５０に戻り、完了
した場合はステップ８０において今回のスロットル開度
ＴＡｉから前回のスロットル開度ＴＡｉ−１ｋ減算して
スロットル開度の変化量（微分値）ΔＴＡをめる。そし
て、ステップ８２において変化量△ＴＡが所定値ＣＯＮ
以上か否かを判断することにより加速状態か否かを判断
し、加速状態のみステップ８４で（０式に基づいて加速
燃料である非同期燃料噴射量ＴＰＡＳＹをめ、ステップ
８６で非同期燃料噴射量ＴＰＡ８Ｙに相当する時間燃料
噴射弁を開いて非同期燃料噴射を行う。
係数がめられる。゛ ステップ７８において、ＡＤ変換完了信号に基づいてス
ロットル開度信号ＴＡのＡＤ変換が完了したか否かを判
断し、完了していない場合はステップ５０に戻り、完了
した場合はステップ８０において今回のスロットル開度
ＴＡｉから前回のスロットル開度ＴＡｉ−１ｋ減算して
スロットル開度の変化量（微分値）ΔＴＡをめる。そし
て、ステップ８２において変化量△ＴＡが所定値ＣＯＮ
以上か否かを判断することにより加速状態か否かを判断
し、加速状態のみステップ８４で（０式に基づいて加速
燃料である非同期燃料噴射量ＴＰＡＳＹをめ、ステップ
８６で非同期燃料噴射量ＴＰＡ８Ｙに相当する時間燃料
噴射弁を開いて非同期燃料噴射を行う。
ＴＰＡＳＹ＝ＫＡＳＹ−ｆ（ΔＴＡ） ＠（ＴＰｍａｘ
−ＴＰ）−（１）ここで、ｆ（△ＴＡ）は、スロットル
開度の変化量△ＴＡに応じて大きくなる関数である。
−ＴＰ）−（１）ここで、ｆ（△ＴＡ）は、スロットル
開度の変化量△ＴＡに応じて大きくなる関数である。
本実施例では、最大燃料噴射量ＴＰｍａｘと燃料噴射量
ＴＰとの差を補正しているため、燃料噴射ｉＴＰが大き
ければ非同期噴射量が小さく逆に燃料噴射１ｉｉ４Ｐが
小さければ非同期噴射量が大きくなり、加速直前の運転
状態に応じて最適な燃料噴射量が得られる、という効果
が得られる。
ＴＰとの差を補正しているため、燃料噴射ｉＴＰが大き
ければ非同期噴射量が小さく逆に燃料噴射１ｉｉ４Ｐが
小さければ非同期噴射量が大きくなり、加速直前の運転
状態に応じて最適な燃料噴射量が得られる、という効果
が得られる。
なお、上記では初期値に同期噴射量全加算して総燃料噴
射量をめる例について説明したが、ステップ６２で同期
撚ｌ＃＋噴射および非同期燃料噴射が行なわれたかｔ判
断し、ステップ６６で同期および非同期噴射量ケ加算し
て総燃料噴射音をめるようにしてもよい。また、エンジ
ン回転数と吸気管圧力とから基本燃料噴射量をめるエン
ジンについて説明したが、エンジン回転数とエンジンの
吸入空気液とから基本燃料噴射量ヲ求めるエンジンにも
適用することが可能である。
射量をめる例について説明したが、ステップ６２で同期
撚ｌ＃＋噴射および非同期燃料噴射が行なわれたかｔ判
断し、ステップ６６で同期および非同期噴射量ケ加算し
て総燃料噴射音をめるようにしてもよい。また、エンジ
ン回転数と吸気管圧力とから基本燃料噴射量をめるエン
ジンについて説明したが、エンジン回転数とエンジンの
吸入空気液とから基本燃料噴射量ヲ求めるエンジンにも
適用することが可能である。
第１図は本発明が適用されるエンジンの一例を示す概略
図、第２図は第１図の制御回路を示すブロック図、第３
図はエンジン回転数と初期値との関係を示す線図、第４
図はａ燃料噴射量と補正係数との関係を示す線図、第５
図はエンジン回転数と最大燃料噴射量との関係ケ示す線
図、第６図は本発明の一実施例における処理ルーチンを
示す流れ図である。 ６・・・スロットルセンサ、１６・・・燃料噴射弁、２
０・・・水温センサ、３０・・・制御回路。 代理人 鵜 沼 辰 之 （ほか１名）
図、第２図は第１図の制御回路を示すブロック図、第３
図はエンジン回転数と初期値との関係を示す線図、第４
図はａ燃料噴射量と補正係数との関係を示す線図、第５
図はエンジン回転数と最大燃料噴射量との関係ケ示す線
図、第６図は本発明の一実施例における処理ルーチンを
示す流れ図である。 ６・・・スロットルセンサ、１６・・・燃料噴射弁、２
０・・・水温センサ、３０・・・制御回路。 代理人 鵜 沼 辰 之 （ほか１名）
Claims (1)
- （１） 機関負荷と機関回転数とで定められた基本燃料
噴射量に基づいて所定クランク角毎に燃料を噴射すると
共に、機関加速時にクランク角と非同期で所定量の加速
燃料を噴射する内燃機関の燃料噴射方法において、始動
時の機関冷却水温が高くなるに従って大きくなる初期値
金子め定めると共に、前記初期値に燃料噴射量を加算し
た総燃料噴射量が大きくなるに従って小さくなる補正係
数金子め定め、機関加速時の総燃料噴射量に対する補正
係数に基づいて前記所定量の加速燃料を補正する仁とを
特徴とする内燃機関の燃料噴射方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14695883A JPS6040758A (ja) | 1983-08-11 | 1983-08-11 | 内燃機関の燃料噴射方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14695883A JPS6040758A (ja) | 1983-08-11 | 1983-08-11 | 内燃機関の燃料噴射方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040758A true JPS6040758A (ja) | 1985-03-04 |
Family
ID=15419425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14695883A Pending JPS6040758A (ja) | 1983-08-11 | 1983-08-11 | 内燃機関の燃料噴射方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040758A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02132831U (ja) * | 1989-04-11 | 1990-11-05 |
-
1983
- 1983-08-11 JP JP14695883A patent/JPS6040758A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02132831U (ja) * | 1989-04-11 | 1990-11-05 |
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